Aqufero Passo Teste (T)AQUFERO etapa de testePorDarrel Dunn - HyrdogeologistEsta uma pgina de tcnico em testes passo aqfero.Para ver uma pgina no-tcnicas sobre esse tpico, pressioneaqui.O objetivo desta pgina web demonstrar um mtodo para determinao de transmissividade do aqfero e perdas bem coeficientes a partir de testes da etapa.O mtodo descrito por Summers e Birsoy (113).Ele envolve o uso do Cooper e Jacob aproximao da equao de Theis para levantamento em um aqufero confinado infinito (66).Se um comea com esta equao e aplica sobreposio de sucessivas taxas de bombeamento e de recuperao a seguinte equao obtida atravs de manipulao envolvendo logaritmos algbricas:

Equao 1

Se a equao aplicada para rebaixamento num poo de bombeamento, r o raio efectivo do poo, rw.Aplicao da Equao 1 requer extensasclculos repetitivos.Eu escrevi um programa Fortran que usa esta equao e as equaes anlogas para recuperao interna e perodos de recuperao finais para processar dados de teste passo para a determinao de transmissividade e perda de bem constantes, e outro programa que usa a transmissividade e perda de bem constantes para calcular um limite de tempo rebaixamento trama que pode ser comparado com o rebaixamento observado de um teste.Estes programas foram usados para produzir os grficos de anlise de teste passo e parcelas tempos e abaixamentos na seguinte apresentao.

CONVENCIONAL TEST STEPA Figura 1 mostra um exemplo de uma aplicao desta equao.Ela mostra um levantamento em bombeamento hipottico bem em quatro passos sucessivos, com taxas de 200, 400, 600, e 800 gpm.Outros valores utilizados so os seguintes:Aqufero transmissivity = 5000 gpd / ftAquferostorativity= 0,007Raio efetivo = 0,75 ps

Figura 1. Hypothetical poo de bombeamento passo rebaixamento. til para dividir ambos os lados da equao 1 por Qn.Esta forma da equao mostra que s /nQ (que eu tenho chamado de "drawdown ajustado"} em funo do logaritmo do "tempo ajustado" uma linha reta. A inclinao da linha 264 / T e a intercepo de y (264 / T) log [(0.3T / (1440r2S)]. A Figura 2 mostra o enredo de rebaixamento ajustado em funo do tempo ajustado para o hipottico bombeamento bem utilizado para a Figura 1. Note que a inclinao consistente com o 264 / T e, a intercepo de y consistente com (264 / T) log [(0.3T / (1440r2S)]. A intercepo-y na escala logartmica onde a abscissa tem o valor de um. A equao para a y -intercept pode ser re-arranjadas para fornecer um valor para R2S, uma vez que o valor para o T foi calculado. A equao para r2S r2= S (2.0833E-4) XTX (10-IT / 264), onde o valor do intercepto-y.

Figura 2. Hypothetical bombeamento tempo bem ajustada contra o rebaixamento ajustado.

TEST STEP convencional com BEM PERDAJacob (114) afirmou que o rebaixamento em um poo de bombeamento tem dois componentes.Um componente proporcional ao rebaixamento de descarga, e o segundo componente aproximadamente proporcional ao rebaixamento do quadrado da descarga.O segundo componente denominado "bem perda" e representa vrios efeitos sobre o rebaixamento no poo, como o fluxo turbulento dentro e perto do poo, entupindo perto do poo, perda de carga atravs de uma tela bem, e perdas em uma areia ou cascalho filtro artificial no anel em torno de uma tela bem.Jacob representado "bem perda" como CQ2,onde C um coeficiente emprico.Reconheceu que CQy,em que y no igual a 2, podem reflectir com maior preciso perda bem, e garante uma maior preciso pode determinao do expoente de y por tentativa e erro ou por um procedimento grfico.Rorabaugh (115) aplicado um procedimento grfico e concluiu que o expoente y "pode ser a unidade em baixas taxas de descarga, ou pode ser superior a 2."Se um termo CQ2 adicionada equao 1 e C dado um valor de 0,002 hipottico (min ft2/2gal), que um valor relativamente alto.O levantamento adicional para o bem hipottica mostrado (vermelho) na Figura 3 .

Figura 3. bombeamento Hypothetical bem passo rebaixamento com e sem perda de bem.

Se a Equao 1 com CQ2adicionado dividida por Qn,de modo que o termo torna-se assim a perda de CQ, e abaixamento ajustado ajustado em funo do tempo, A Figura 4 o resultado.

Figura 4. Hypothetical bombeamento tempo bem ajustada contra o rebaixamento ajustado com a perda de bem.

Quando os dados do levantamento traado desta forma, cada passo parcelas, como uma linha reta em um grfico semi-log, e a intercepo-y para cada etapa diferente da etapa anterior por (QnQn-1)C.Portanto, C pode ser determinada por C = (s /nQ -s / Qn-1)/(n-QQn-1).Ou seja, a diferena de levantamento ajustado para passos sucessivos de tempo dividida pela diferena de descarga para os intervalos de tempo sucessivos.No nosso caso hipottico mostrado na Figura 4, este valor 0,2 / 100, que de 0,002.Assim, o valor de entrada utilizado para o coeficiente de perda bem pode ser calculado a partir do grfico.Estes resultados mostram que os dados de teste verdadeiro passo de rebaixamento de um bombeamento bem representados como rebaixamento ajustada em funo do tempo ajustado pode ser utilizado para estimar a transmissividade do aqufero perto do poo usando o declive das linhas sobre a trama, se o aqufero est confinado.Alm disso, se o expoente perda bem assumido como sendo 2, o coeficiente de perda bem pode ser obtido a partir da separao vertical dos lotes para os intervalos de tempo.Se os dados etapa de levantamento de um poo de monitoramento nas proximidades est disponvel, o storativity (S) pode ser determinada a partir da intercepo-y.Desde rw2S pode ser determinada a partir da intercepo-y dos dados bombeamento bem ajustado, rwpode ser determinada quando um poo de monitoramento est disponvel.No entanto, rwpodem aumentar como os aumentos da taxa de bombagem, porque o fluxo turbulento pode estender-se mais longe a partir do poo.Este um factor de complicao que deve ser considerado quando os dados so interpretados.

TEST STEP com remontagem INTERRUPTEDO mtodo de anlise de teste passo descrito por Summers Birsoy e permite interrupes no bombeamento.Ao bombear pra temporariamente, o rebaixamento comea a se recuperar.A equao de recuperao a mesma que a equao de bombagem, excepto que o termo log (0.3T / 1440r2S) desaparece e o ltimo termo no tempo ajustado, torna-se tntn/ tn.A Figura 5 mostra o rebaixamento calculado para o bem hipottico com interrupes de 60 minutos entre as etapas de bombeamento de mais 240 minutos de recuperao ps-bombeamento.

Figura 5. Hypothetical poo de bombeamento passo levantamento com bombeamento e recuperao interrompida.A Figura 6 uma representao grfica do rebaixamento mostrado na Figura 5, juntamente com um lote (vermelho) de levantamento com perda bem, utilizando os mesmos coeficientes de perda bem como acima.

Figura 6. Hypothetical poo de bombeamento passo levantamento com bombeamento e recuperao interrompida mostrando perda de bem.A Figura 7 um grfico de levantamento ajustado em funo do tempo ajustado anloga Figura 4. A inclinao do levantamento de bombagem o mesmo como na Figura 4. A transmissibilidade pode ainda ser derivado a partir do declive e o coeficiente de perda bem pode ser ainda derivado a partir de a separao vertical das parcelas de bombagem.Toda a trama de dados de recuperao como uma linha reta com a mesma inclinao que as parcelas de bombeamento.A intercepo-y da trama de recuperao zero.Os dados de recuperao inclui a recuperao entre os perodos de bombeamento e de recuperao aps o perodo de bombeamento final.

Figura 7. Hypothetical bombeamento tempo bem ajustada contra o rebaixamento ajustado com perda e recuperao bem.

TEST STEP com remontagem IRREGULAR E RECUPERAOO mtodo de anlise de teste passo descrito por Birsoy e Summers tambm permite mudanas irregulares na taxa de bombeamento e durao e por interrupes irregulares no bombeamento.A Figura 8 mostra bombeamento irregular usando os mesmos parmetros hipotticos aquferas e perda bem como acima, mas com um cenrio de bombeamento irregular.Neste cenrio, o bombeamento comea em 500 gpm.Aps 30 minutos reduziu-se a 200 gpm.Aps 120 minutos a 200 gpm, o bombeamento interrompido durante 20 minutos.Em seguida, o poo bombeada a 400 gpm por 310 minutos, seguida de 300 gpm para 180 minutos.Recuperao de dados representada graficamente por 240 minutos.A curva resultante, sem perda de levantamento bem ilustrado na Figura 8. A curva de levantamento que inclui perda bem usando o mesmo coeficiente como acima mostrado na Figura 9.

Figura 8. Hypothetical poo de bombeamento levantamento com bombeamento e recuperao irregular.

Figura 9. Hypothetical poo de bombeamento levantamento com bombeamento e recuperao irregular que mostra a perda bem.A trama de rebaixamento ajustado em funo do tempo ajustado para este cenrio irregular representada graficamente na Figura 10. A transmissibilidade ainda pode ser calculado a partir da inclinao dos terrenos para os perodos de bombeamento e de recuperao, eo coeficiente de perda de bem ainda o meu ser obtido a partir da separao vertical das parcelas do mesmo modo que para os testes de passo mais regulares descritos acima.Por conseguinte, possvel acomodar a irregularidade de um passo de teste.Irregularidades pode ser causada por eventos tais como a partir de uma taxa de bombeamento que demasiado alta e ter de reduzi-lo, ou falha da bomba temporria.

Figura 10. Hypothetical bombeamento bem com bombeamento irregular e recuperao - ajustado tempo versus levantamento ajustado com a perda de vontade e de recuperao.

nica etapa de bombeamento (JACOB RETA E THEIS recuperao)Se equao 1 e a equao de recuperao anlogo, so aplicados a um nico perodo de bombeamento e subsequente recuperao, o grfico de levantamento ajustado em funo do tempo mostra uma trama ajustada para o perodo de bombagem que o mesmo que o usado no mtodo linear Jacob de teste de bombeamento anlise, e a trama do perodo de recuperao subsequente o mesmo que o usado no mtodo de recuperao Theis.Estes mtodos de anlise de teste de dois bombeamento so descritos em Davis e De Wiest (79).A Figura 11 mostra esses lotes para as condies hipotticas descritas acima para perodos de bombeamento e de recuperao 240 minutos.A taxa de bombeamento utilizado de 200 gpm.

Figura 11. Jacob linha reta e Theis parcelas de recuperao para as condies hipotticas.

TEST STEP no lineares com o AJUSTADO PERDA BEMComo mencionado acima, bem perda pode ser representado de forma mais precisa por CQ CQyem vez dedois.O mtodo descrito por Summers e Birsoy permite a estimativa de y e C quando y no igual a 2. Neste caso, a separao vertical dos lotes de levantamento ajustado em funo do tempo ajustado no ser uniforme.Por exemplo, suponha quatro passos (100, 200, 300, 400 gpm), como no primeiro cenrio acima analisados e transmissividade, storativity, e raio efectivo ainda so os mesmos, mas o coeficiente de perda bem, C, alterada 0,002-,0002 e o expoente perda bem, y, alterada de 2 a 2,5.O grfico rebaixamento anloga Figura 3 torna-se tal como na Figura 11.

Figura 11. Hypothetical poo de bombeamento passo levantamento com C = 0,0002, y = 2,5.O grfico de tempo ajustado contra levantamento ajustado anloga Figura 4 mostrada na Figura 12. A separao vertical dos lotes para as etapas de bombeamento deixa de ser uniforme.Em vez disso, a intercepo de y de cada passo diferente do passo anterior por C (Qn-Qn-y-111-y).Portanto, a equao para C C = [(S / Qn)- (S / Qn-1)]/ (Qyn-1n-1-Qy-1).Esta expresso d n-1 equaes no-lineares com duas incgnitas.As equaes meu ser resolvido graficamente.Eu uso uma planilha.Para o cenrio representado na Figura 12, a soluo grfico mostrado na Figura 13. As linhas intersectam-se C = 0,0002 e n = 2,5, conforme o esperado.

Figura 12. Hypothetical bombeamento tempo bem ajustada contra o rebaixamento ajustado, C = 0,0002, y = 2,5.

Figura 13. Soluo grfica para o coeficiente de perda de bem e expoente de perda bem para teste hipottico passo.

PEDIDO DE AQUFEROS FuradoAnlise do teste Passo foi originalmente desenvolvido para aplicao em aqferos confinados, que so os aquferos que no so recarregadas pelo vazamento de camas sobrepostas ou subjacentes.Tais aquferos provavelmente no existem na natureza, porque todos os materiais do subsolo tem uma permeabilidade vertical, finito.Ento, preciso considerar quando a anlise de teste passo pode ser aplicada a aqferos gotejantes sem erro inaceitvel.Para poos de pequeno dimetro, as curvas de rebaixamento para aquferos gotejantes acompanhar de perto a equao de Theis at um momento crtico atingido.Este comportamento pode ser visto nos grficos de curvas do tipo, tais como as publicadas por Walton (116).Meu interpretao subjectiva do tempo crtico mostrado na Figura 14, onde

1 / u = Tt / (2693r2S) er / B = r [(Tm) / P]1/2

t o tempo aps o bombeamento comeou, minutosT transmissivity, gpd / ftr a distncia radial, ftS o coeficiente de storativityP a condutividade hidrulica vertical da cama confinando, gpd / ft2m a espessura do confinamento cama, ft.

Figura 14 aplica-se quando apenas um aquitard est vazando para o aqfero e sem gua liberada a partir de armazenamento na aquitard.

Figura 14. Valor estimado de 1 / u quando pingado curva aqfero r / B afasta da curva de Theis.

Spane e Wurstner (134) em comparao com o rebaixamento sem dimenso e rebaixamento dimensionless curvas do tipo de derivativos com os valores selecionados de , onde o segundo argumento na funo de bem para aqferos confinados radiantes com armazenamento nas aquitards [H (u,)]definido como:

= rw[(K'S '/ b'TS)1/2+ (K''S '' / b''TS)1/2]/ 4, onde

rw o raio eficaz do poo (L),K 'e K' 'esto condutividade hidrulica verticais dos sobrejacentes e subjacentes aquitards, respectivamente (L / T),S 'e S' 'so storativities dos sobrejacentes e subjacentes aquitards, respectivamente (dimenso),b 'e b' 'so espessuras das sobrejacentes e subjacentes aquitards, respectivamente (L),T transmissividade do aqufero(2L / T), eS storativity do aqfero (dimenso).Unidades consistentes de comprimento e tempo deve ser utilizado quando se aplica esta equao.

Spane Wurstner e concluram que os mtodos nonleaky aquferos confinados (Theis) pode ser aplicada aos dados de teste aqufero gotejante quando inferior a 0,01.Inspeco dos seus grfico sugere que um valor menor de prefervel.

A Figura 14 ebaseiam-se numa bombeado bem representada por uma linha (de pequeno dimetro).O levantamento de poos de grande dimetro no segue a curva de Theis inicialmente devido ao efeito da gua bombeada do poo de armazenamento.Este efeito deve ser considerado na interpretao dos dados de teste passo de poos de grande dimetro em aquferos com vazamentos.

Para a maioria dos aquferos gotejantes, o rebaixamento no raio eficaz de um pequeno dimetro de bombeamento bem permanecer na curva Theis por um dia ou mais, de modo que o procedimento de teste passo descrito acima pode ser aplicado.No entanto, muitas vezes benfico para seguir um teste de passo com um teste de descarga constantes, incluindo uma observao bem localizado a uma distncia adequada entre poo bombeado.O programa de computador intituladoDP_LAQpode ser usado para analisar os dados a partir do teste de descarga constante.Este programa inclui o efeito da depleo de armazenamento em um grande bem dimetro.

PEDIDO DE aquferos de gua-QUADROO procedimento de ensaio descrito acima passo baseado na aproximao Cooper Jacob da equao Theis e foi originalmente desenvolvido para aplicao em aquferos confinados.No entanto, o levantamento em aquferos de mesa-gua segue a equao de Theis durante a primeira parte de um teste de bombeamento e durante a parte final de um teste de bombeamento.Estas curvas Theis foram chamados curvas do tipo A e curvas Tipo Y, respectivamente.O levantamento em tempos intermdios afetada pela resposta tardia de rebaixamento e no segue uma curva de Theis.Estas curvas do tipo mesa-gua so apresentados na Figura 15. As curvas para a esquerda dos valores r / D so curvas do tipo A, e as curvas para a direita so curvas digite y.Uma anlise matemtica mais pormenorizada do fenmeno de resposta retardada dada por Neuman (118) e que ele discute as limitaes do uso das curvas mostradas na Figura 15. Neuman concluir-se que o mtodo de anlise dos resultados de testes de sondagem utilizando curvas so tais limitada a valores relativamente grandes de tempo, e as limitaes tornam-se mais graves medida que a distncia a partir do poo de bombeamento diminui.Uma complicao adicional que a suposio Dupuit de fluxo horizontal utilizado para o desenvolvimento das curvas aqufero Drawdown tabela-gua.

Curvas do tipo Figura 15. gua-Table aqfero.

Como auxlio para estimar a aplicabilidade do teste passo rebaixamento para aqferos freticos, eu desenvolvi uma aproximao logartmica do valor de 1 / uaversus r / D, onde resposta atrasada faz com que a curva de lenol fretico afastar-se do Tipo A Theis curva.Este grfico mostrado na Figura 16. Da mesma forma, eu desenvolvi uma aproximao logartmica do valor de 1 / uyversus R / D onde termina resposta atrasada e o rebaixamento segue o tipo de curva Y Theis.Este grfico mostrado na Figura 17.

Figura 16. Grfico de r / D versus 1 / uumem que a curva de rebaixamento do lenol fretico se afasta da curva Tipo A Theis.

Figura 17. Grfico de r / D versus 1 / uyonde a curva de gua de mesa drawdown junta-se ao tipo Y Theis curva.

A Figura 16 podem ser usadas para estimar o tempo aps o incio da bombagem quando o abaixamento do lenol fretico afasta do Tipo A Theis curva, e a Figura 17 podem ser usadas para estimar o momento em que a curva se junta gua de mesa do tipo Y Theis curva.Para usar a Figura 16 e 17, deve-se fazer estimativas preliminares de valores para transmissivity, rendimento especfico (Sy),storativity (S), raio efetivo (rw)(ou raio de um poo de monitoramento, r) e ndice de atraso ( 1 / ).A frmula para r / D dada pelo Prickett :

r / D = 104R / [(t /yaS)1/2]onder a distncia a partir do centro do poo de bombagem, ftT transmissivity, gpd / ftSy o rendimento especfico, dimensionless recproca de "ndice de atraso", 1 / minuto

O coeficiente uma constante emprica que relaciona resposta atrasada ao carter do material aqfero.Prickett utilizados valores de determinadas a partir de ensaios de bombagem na deriva glacial.Sua grfico mostrado na Figura 18. O ndice de atraso pode ser afectada por outros que a textura do aqufero influncias, mas os resultados de Prickett para materiais em deriva glacial sugere uma correlao com o material aqufero.Neuman (119) publicou uma reviso de rendimento atrasado e discutiu o significado fsico de .

Figura 18. Relao do ndice de Delay para personagem de materiais.De Prickett (117).

Considere-se um teste de bombeamento de um penetrante totalmente bem em um 25 de espessa camada de lodo.Suponha estimativas preliminares de condutividade hidrulica, rendimento especfico, raio efetivo, e ndice de atraso so 0,01 gpd / ft2,0,01, 0,0002, 0,25 m, e 10.000 minutos, respectivamente.Consequentemente, r / D seria de 0,16, o que corresponde a 1 / uacerca de 100 na Figura 16. A frmula paraumadada por u u umPrickett = (2693r2S) / (Tt).Consequentemente, t = 1 / u(a)x (2693r2S / T), e t neste exemplo cerca de 13 minutos.Portanto, o tempo no Tipo A Theis curva no seria suficiente para a anlise de teste passo com base na curva de tipo A Theis.Pode-se obter uma estimativa da transmissividade de um passo inicial de 13 minutos, se a taxa de bombeamento precoce poderia ser mantidas suficientemente constantes sob condies de campo, e os efeitos de armazenagem bem furo foram negligenciveis.Da mesma forma, r / D = 0,16 corresponde a 1 / uyde cerca de 250. A frmula para uy dada por u Pricketty= (2693r2Sy/ t).Consequentemente t = (1 / uy)x (2693r2Sy/ t), e t neste exemplo de cerca de 18,177 minutos (12,6 dias).Por isso, o tempo para alcanar o tipo de curva Y Theis proibiria anlise do teste passo com base na curva Theis.Desde que a perda assim no dependente da equao para rebaixamento no aqufero, o coeficiente de perda bem expoente e pode ser obtido a partir de um teste de passo de tal um aqufero.

No outro extremo, de material de subsuperfcie, considere um teste de bombeamento de um totalmente penetrante bem em um 25 ps espessa camada de cascalho.Suponha estimativas preliminares de condutividade hidrulica, rendimento especfico (Sy),storativity (S), raio efetivo, e ndice de atraso so 1.000.000 gpd / ft2,0,25, 0,000001, 0,5 ps, e 1,0 minutos, respectivamente.Consequentemente, r / D seria 0,0052, que corresponde a 1 / uacerca de 25.000 na Figura 16. O tempo de afastar-se do tipo A Theis curva seria inferior a 1E-7 minutos (~) a zero.O valor de 1 / uyseja maior do que 1000 e o tempo para alcanar o tipo de curva Y Theis seria inferior a 1E-3 minutos (~ a zero).Por conseguinte, todos rebaixamento seria numa curva Theis e o mtodo de ensaio passo descrito acima poderia ser utilizada.Abaixamento deve ser ajustado de acordo com uma equao derivada por Jacob e apresentado em vrias publicaes (por exemplo, Walton116) .:

S A= swt- [(swt2/ (2m)]ondesumlevantamento que ocorreria em um aqfero nonleaky equivalente, psspeso observado rebaixamento no aqfero freticom a espessura saturada inicial do aqfero.

Devido s limitaes de testes passo aplicada a aqferos freticos, muitas vezes uma boa prtica para acompanhar o teste passo com um teste de bombeamento taxa constante.O software intituladoWATEQpode ser utilizado para analisar uma data de teste de descarga constante de um aqufero tabela gua.WATEQ tambm inclui o efeito dos poos parcialmente penetrantes, sem o ajuste descrito abaixo.PEDIDO DE PARCIALMENTE PENETRANTE WELLSAs aplicaes de testes passo descrito acima assumir que o poo de bombeamento e quaisquer poos de observao penetrar completamente o aqfero.Frequentemente, os poos apenas penetre na parte superior do aqufero ou esto abertos para alguma outra parte do aqufero.O fluxo para um poo de bombeamento penetrando parcialmente desenvolve um componente vertical medida que se aproxima do poo.Por conseguinte, o abaixamento no poo de bombeamento maior do que o rebaixamento seria completamente em um penetrante bem que est a seguir a curva de Theis.Butler (120) de valores tabelados uma constante penetrao parcial que pode ser usado para converter abaixamento observado no raio eficaz de um penetrando parcialmente bem para levantamento equivalente num completamente penetrantes bem.O levantamento equivalente iria seguir a curva de Theis e ser favorvel para a etapa de anlise de rebaixamento.A tabela baseada na teoria e frmulas de Morris Muscat, J. Kozeny e CE Jacob, que envolveu cerca de constantes empricas e baseiam-se em condies de aqferos confinados.A Figura 19 um grfico de acordo com esta tabela.As variveis no grfico so os seguintes:spp observado rebaixamento para parcialmente penetrante condies, ft,s drawdown equivalente para totalmente penetrante condies, ft,m a espessura do aqfero, ft,Kv vertical condutividade hidrulica, gpd / ft2,Kh a condutividade hidrulica horizontal, gpd / ft2.

Figura 19. Grfico para estimar a constante de penetrao parcial para um poo de bombeamento.Butler tambm fornece uma tabela semelhante para ajustar levantamento em poos de observao.Esta tabela aplica-se quando a distncia a partir do poo de bombeamento para a observao bem inferior a 2 m(vK / Kh)1/2.Para alm desta distncia ao efeito de penetrao parcial geralmente insignificante.A Figura 20 um grfico baseado em parte da tabela em que o raio de levantamento negligencivel (R) trs vezes a espessura do aqufero.Hantush (69) considera rebaixamento insignificante para ser da ordem de 0,01 ps.A Figura 20 representa o pior caso de parte da tabela.Outras partes dar constantes de penetrao parcial para R / m de 5, 10 e 100. Este grfico para o caso em que o poo de observao est a acompanhar a mesma parte do aqufero que aberto ao poo de bombeamento.Tipo de curvas de penetrao parcial publicados por Walton (116) mostram que as curvas de penetrao parcial, com base numa soluo analtica so apenas sub-paralelo curva Theis mas aproxim-lo quando a distncia aumenta assim as bombeamento e / ou os aumentos de penetrao fraccionrios.Por conseguinte, existe alguma incerteza na aplicao de procedimentos de teste em poos parcialmente penetrantes com base na curva de Theis, especialmente quando o levantamento medida no poo de bombeamento e a penetrao fraccionada pequena.

Figura 20.Grfico para estimar a constante de penetrao parcial para uma observao bem.A aplicao da anlise de teste passo a penetrao parcial em condies lenol fretico mais complexa.Hantush (69) diz que os mtodos de anlise para testes em aqferos confinados pode ser aplicado para analisar correspondentes situaes de penetrao total e parcial em aqferos freticos se o levantamento inferior a 25 por cento da espessura saturada inicial.Sugiro que o tempo para a curva de rebaixamento para se fundir com o tipo Y Theis curva deve ser insignificante acordo com a Figura 17. Eu timidamente sugerem menos de 10 minutos.Alm disso, a parte blindada (aberto) do parcialmente penetrante deve ser bem perto da parte inferior do aqufero fretico, de modo que a elevao do lenol fretico se mantm acima do intervalo aberto.PEDIDO DE REAIS STEP TESTE DE DADOSExemplos de teste Passo apresentados acima so hipotticos, de modo que a teoria poderia ser apresentada de uma forma descomplicada.Esta seo apresenta a anlise dos dados de teste passo real fornecidos na literatura, utilizando o mtodo de Birsoy e Summers.Passo Exemplo Test - "confinado" AqferoTipo de aqfero: Confinados (nominal).Litologia: fina a mdia, areia argilosa, com um pouco de areia grossa e cascalho.Espessura do aqufero: 70 ps.Corpo de bem tela: 55 ps.Nmero de passos de bombeamento: 4.Quitao e durao das etapas:

Tabela 1. Passo exemplo de teste para para confinado aqfero, descarga e durao das etapas.Grfico de rebaixamento ajustado em funo do tempo ajustado:

Figura 21. Passo exemplo de teste para aqufero confinado, tempo ajustado contra o rebaixamento ajustado.Transmissibilidade = 264 / (0.048-0.044) = 66.000 gpd / ft.Soluo grfica para o coeficiente de perda de bem (C) e expoente (y):

Figura 22. Passo exemplo de teste para aqufero confinado, soluo grfica para o coeficiente de perda de bem (C) e expoente (y).C = 4.1133E-10y = 3,2Por isso, a contribuio perda bem para a intercepo de y do primeiro passo (Q = 545,4 gpm) insignificante erw2S = 2.08833E- (0,04 * 66000/264) = 1.374E-9.Grfico do calculada contra o rebaixamento observado:

Figura exemplo de teste 23. Passo para aqufero confinado, calculada contra o rebaixamento observado.Comentrios:A Figura 23 mostra que a transmissividade, rw2S, e os parmetros da perda bem calculados pelo mtodo de Birsoy e Summers resultar no abaixamento calculada que corresponde estreitamente abaixamento medido.As seguintes deficincias foram relatados para este teste passo: A taxa de descarga foi autorizado a descer em cada etapa como o rebaixamento aumentou.A taxa de descarga mdia medida com um medidor do tipo de propulsor foi relatada. Os nveis de gua foram medidos pelo mtodo da linha de ar (menos preciso do que o transdutor de presso), excepto para o primeiro passo em que foi utilizada uma fita de ao ponderada. Os nveis de gua na segunda etapa parecem ser menos precisos do que os das outras etapas.Eles no seguem uma tendncia linear assim.Consequentemente eu no usar a terceira etapa da anlise.O poo que foi testado foi cascalho embalado e tinha uma tela de oito polegadas relatado como 50 ps de uma referncia e 55 metros de outra.Eu no ajustar o rebaixamento relatou para a penetrao parcial.Estes dados teste passo foi utilizado em artigos seminais sobre a perda de bem por CE Jacob (114) e MI Rorabaugh (115).Jacob utilizado um mtodo de anlise similar ao mtodo descrito acima, mas que envolveu menos computao.Ele assumiu o expoente de perda bem (y) igualou 2. Sua resultando bem perda constante (C) foi 6.7E-6 ps min2/2gal.Se se calcula o passo de rebaixamento teste com base nestes parmetros perda assim, o resultado na Figura 24. A Figura 24 anloga figura 23, mas tambm os parmetros da perda de Jacob foram utilizados em vez dos parmetros calculados usando o mtodo Birsoy e Summers.A Figura 24 mostra que os parmetros de perda de poo de Jac superestimou a perda bem.

Figura teste 24. Passo para aqufero confinado, calculada contra o rebaixamento observado usando parmetros bem perda estimada por Jacob (114).Rorabaug (115) usado estes mesmos dados para estimar os parmetros de perda de bem, mas no assumiu o expoente (y) tiveram um valor de 2. Ele usou um mtodo de tentativa e erro e obteve y = 2,64 e C-4.39E-8 ps min2,64/2,64gal.Se algum calculou o levantamento com base nesses parmetros de perda de bem, o resultado na Figura 25. A Figura 25 mostra que os parmetros de perda de bem de Rorabaugh superestimou a perda bem, mas no tanto como parmetros de perda de poo de Jac.

Figura teste 24. Passo para aqufero confinado, calculada contra o rebaixamento observado usando parmetros bem perda estimada por Rorabaugh (115).Os mtodos utilizados por Jacob e Rorabaugh eram prticos quando os computadores no estavam disponveis para fazer clculos repetitivos rpidos.Agora que os computadores so universalmente disponvel, o mtodo intensivo computacionalmente descrito por Summers Birsoy e pode ser usado para obter resultados mais completos e precisos.Passo Exemplo Test - gua Tabela AqferoTipo de aqfero: Quadro da gua.Litologia: Areia e cascalho (areia grossa e cascalho fino dominantemente).Espessura do aqufero: 46 ps (espessura saturada inicial foi de 36 ps, mesa de profundidade de gua 10 ps).Corpo de tela bem: 15 ps (instalado na parte inferior do aqufero).Nmero de passos: 5Quitao e durao das etapas:

Tabela 2. Passo exemplo de teste de aqfero fretico, de descarga e durao dos passos.

Grfico de rebaixamento ajustado em funo do tempo ajustado:

Figura 25. Passo exemplo de teste de aqfero fretico, tempo ajustado contra o rebaixamento ajustado.Transmissibilidade = 264 / (0.0376-0.0337) = 67.692 gpd / ft.rw2Sy= 3.2233E-7.Bem perda parece ser insignificante.Grfico do calculada contra o rebaixamento observado:

Figura 26. Passo exemplo de teste de aqfero fretico, calculada contra o rebaixamento observado.Comentrio:A taxa de alta no primeiro passo foi ajustado em 14 minutos.Este ajuste mostra-se na Figura 25, mas no teve efeito significativo sobre os resultados como pode ser visto pelo excelente jogo de calculada contra o rebaixamento observado mostrado na Figura 26.

AdendaEm caso de dvidas ou comentrios (especialmente em relao a erros e omisses), envie ume-mailparaddunn@dunnhydrogeo.com.Para ver minhas qualificaes, cliqueaqui.(Revista janeiro 21, 2015)