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COMPORTAMENTO EM FLEXÃO A QUATRO PONTOS DE TUBOS
COMPÓSITOS PRODUZIDOS PELA TÉCNICA DE ENROLAMENTO
FILAMENTAR.
Denis Scaringi
PROJETO DE FORMATURA SUBMETIDO AO CORPO DOCENTE DO
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA METALÚRGICA E DE MATERIAIS DA
ESCOLA DE ENGENHARIA DA UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO DE
JANEIRO COMO PARTE DOS REQUISITOS NECESSÁRIOS PARA A OBTENÇÃO
DO GRAU DE BACHAREL EM ENGENHARIA DE MATERIAIS.
Aprovado por:
________________________________________
Prof. Fernando Luiz Bastian, Ph.D.
________________________________________
Prof.ª Marysilvia Ferreira da Costa, D. Sc.
_________________________________________
Prof. Luiz Antonio Lourenço Martins, M.Sc
RIO DE JANEIRO, RJ – BRASIL
JULHO DE 2010
2
“Dedico este trabalho a minha família, meus
amigos e todos que acreditaram no meu potencial”
3
Em memória ao meu grande mestre e amigo
Prof. Tsuneharu Ogasawara
4
Agradecimentos
Primeiramente, a Deus por me dar forças para seguir em frente... Sempre!
A minha mãe, Rosana, pela sua compreensão, carinho e afeto, além de me ajudar
nos momentos difíceis de duvida. Ao meu pai, Orlando, por ter muita paciência comigo
e acreditar no meu potencial. Amo vocês!
Ao meu irmão, Vinicius, por ser meu maior companheiro em tudo o que faço.
Aos meus alunos do instituto politécnico de Cabo Frio, que me fazem acreditar
que luto por um mundo melhor e contribuo para a formação de verdadeiros cidadãos.
Com certeza, hoje sou uma pessoa mais feliz por dar aula pra vocês.
Aos meus camaradas, Assef, Pablo, Calé, “Rauls”, Laercio e todos os
sobreviventes da Metalmat. Valeu pela força galera.
Ao Flavio da oficina do Instituto de Física da UFRJ, por me ajudar a construir os
dispositivos utilizados nos ensaios.
Ao meu orientador Prof. Fernando Luiz Bastian, por me ensinar, apoiar e
orientar como um grande mestre. Obrigado professor.
Aos companheiros de trabalho:Carolina, Daniel, Rafael, Luis Antônio, Otávio,
Camila, “Marcelos”, Victor, Miguel, por tornarem o trabalho mais prazeroso.
A grande amiga Ledjane, por me ajudar e me orientar sempre o melhor caminho.
5
Índice
1. Introdução ............................................................................................. 10
2. Revisão bibliográfica ............................................................................ 13
2.1. Materiais compósitos ....................................................................................... 13
2.1.1. Matriz .................................................................................................... 16
2.1.1.1. Resina Epoxi ............................................................................. 17
2.1.2. Reforço ................................................................................................. 18
2.1.2.1. Fibras de vidro .......................................................................... 18
2.1.3. Propriedades mecânicas dos materiais compósitos .............................. 20
2.1.3.1. Regra das misturas .................................................................... 20
2.1.3.2. Módulo de elasticidade longitudinal ......................................... 22
2.1.3.3. Módulo de elasticidade transversal ........................................... 23
2.1.4. Processamento e métodos de fabricação .............................................. 24
2.1.4.1. Enrolamento filamentar ............................................................ 24
2.2. Ensaios de flexão ............................................................................................. 27
2.2.1. Flexão a quatro pontos ......................................................................... 27
3. Materiais e métodos ............................................................................. 29
3.1. Materiais ........................................................................................................... 29
3.1.1. Resina polimérica ................................................................................... 29
3.1.2. Fibras ...................................................................................................... 30
3.2. Métodos ............................................................................................................ 31
3.2.1. Preparação da resina ............................................................................... 31
3.2.2. Fabricação do tubo compósito ............................................................... 31
3.2.3. Massa específica e fração volumétrica de fibras dos tubos ................... 34
3.2.3.1. Picnometria ................................................................................. 35
3.2.3.2. Queima da matriz polimérica ..................................................... 35
3.2.4. Construção do dispositivo de flexão ...................................................... 36
3.2.5. Ensaio de flexão a quatro pontos ........................................................... 36
6
4. Resultados e discussão ......................................................................... 39
4.1. Picnometria ....................................................................................................... 39
4.1.1. Tubo 1 .................................................................................................... 39
4.1.2. Tubo 2 .................................................................................................... 39
4.1.3. Tubo 3 .................................................................................................... 39
4.2. Ensaio de queima da matriz polimérica ............................................................ 40
4.2.1. Tubo 1 .................................................................................................... 40
4.2.2. Tubo 2 .................................................................................................... 40
4.2.3. Tubo 3 .................................................................................................... 41
4.3. Ensaios de flexão .............................................................................................. 41
4.3.1. Análise do tubo 1 ................................................................................... 43
4.3.2. Análise do tubo 2 ................................................................................... 44
4.3.3. Análise do tubo 3 ................................................................................... 46
5. Conclusões ........................................................................................... 49
6. Sugestões para trabalhos futuros .......................................................... 50
7. Bibliografia ........................................................................................... 51
7
Lista de figuras
Figura 1- Pontes de material compósito ........................................................................ 10
Figura 2 - Diagrama de Resistência versus Densidade .................................................. 13
Figura 3 - Distribuição de tensões ao longo das fibras ................................................. 15
Figura 4 - Gráfico Módulo de elasticidade versus volume de fibra .............................. 15
Figura 5 - Estrutura química da resina epoxi tipo DGEBA ........................................... 17
Figura 6 - Regra das misturas direta e inversa ............................................................... 20
Figura 7 - Arranjo hexagonal das fibras ........................................................................ 21
Figura 8 - Elemento tracionado na direção axial das fibras .......................................... 22
Figura 9 - Elemento tracionado na direção transversal as fibras ................................... 23
Figura 10 - Enrolamento filamentar .............................................................................. 25
Figura 11 - Laminado cortado ao longo da geratriz ...................................................... 26
Figura 12 - Flexão a quatro pontos ................................................................................ 27
Figura 13 (a) - Diagrama de esforços Cortantes ............................................................ 28
Figura 13 (b) - Diagrama de Momento Fletor ............................................................... 28
Figura 14 - Rovings de fibra de vidro ............................................................................ 30
Figura 15 - Mandril colapsável com reforço interno ..................................................... 32
Figura 16 - Desenho esquemático do empilhamento das camadas ............................... 33
Figura 17 - Remoção do excesso de resina .................................................................... 34
Figura 18 - Representação do dispositivo de flexão ...................................................... 36
Figura 19 - Norma ASTM D-6272 ................................................................................ 37
Figura 20 - Prensa Shimadzu 10000 kN ........................................................................ 37
Figura 21 - Sistema de acoplamento do LVDT ............................................................. 38
Figura 22 - Gráfico de Carga versus deflexão dos tubos 1, 2 e 3 .................................. 41
Figura 23 - Gráfico de Momento Fletor versus Raio de curvatura dos tubos 1, 2 e 3 ... 42
Figura 24 - Raio de curvatura ........................................................................................ 42
8
Figura 25 - Gráfico Carga versus deflexão do tubo 1 .................................................... 43
Figura 26 - Gráfico Momento versus Raio de Curvatura do tubo 1 .............................. 44
Figura 27 - Região de fratura do tubo 1 ......................................................................... 44
Figura 28 - Gráfico Carga versus deflexão do tubo 2 .................................................... 45
Figura 29 - Gráfico Momento versus Raio de curvatura do tubo 2 ............................... 45
Figura 30 - Região de fratura do tubo 2 ......................................................................... 46
Figura 31 - Gráfico Carga versus deflexão do tubo 3 .................................................... 46
Figura 32 - Gráfico Momento versus Raio de Curvatura do tubo 3 .............................. 47
Figura 33 - Região de fratura do tubo 3 ......................................................................... 47
9
Lista de Tabelas
Tabela 1 - Tabela comparativa de fibras para reforço de compósitos .......................... 18
Tabela 2 - Composição química dos principais tipos de fibras de vidro ....................... 19
Tabela 3 Propriedades da resina Huntsman ................................................................... 29
Tabela 4 - Propriedades da fibra de vidro do tipo E ...................................................... 30
Tabela 5 - Preparação da resina ..................................................................................... 31
Tabela 6 - Picnometria do tubo 1 ................................................................................... 39
Tabela 7 - Picnometria do tubo 2 ................................................................................... 39
Tabela 8 - Picnometria do tubo 3 ................................................................................... 40
Tabela 9 - Ensaio de queima do tubo 1 ......................................................................... 40
Tabela 10 - Ensaio de queima do tubo 2 ....................................................................... 40
Tabela 11 - Ensaio de queima do tubo 3 ....................................................................... 41
Tabela 12 - Principais valores obtidos nos ensaios ....................................................... 48
10
1- Introdução
Muitas das tecnologias modernas exigem materiais cada vez mais leves e com
elevada resistência mecânica, o que limita a utilização de materiais convencionais para
determinadas aplicações. Com a evolução e a descoberta de novos materiais, os limites,
antes impostos pela inviabilidade de projetos devido ao custo ou elevadas solicitações
mecânicas, tem sido quebrados e a utilização de materiais tradicionais tem se tornado
obsoleta.
Seja na medicina, nos esportes ou na indústria aeroespacial, o desenvolvimento
de materiais compostos tem revolucionado essas áreas do conhecimento, em todos os
âmbitos da sociedade atual.
Os materiais compósitos têm sido muito utilizados em aplicações estruturais
como túneis e pontes, em equipamentos de alto desempenho, como automóveis e aviões
e reparos de estruturas, principalmente as que são submetidas a ambientes corrosivos. A
Figura 1 ilustra duas pontes de material compósito produzidas pelo processo de
pultrusão.
Figura 1 – Pontes de material compósito [2]
Uma das vantagens dos materiais compósitos em relação a outros materiais é a
liberdade de formas que o produto final pode assumir, além de poder ser produzido em
grande ou pequena escala.
11
Em geral, estruturas metálicas são tradicionalmente as mais utilizadas devido a
suas excelentes propriedades, como a resistência a tração, soldabilidade tenacidade à
fratura e usinabilidade. Estruturas tubulares de aço são muito utilizadas em estruturas
fixas e instalações provisórias, como andaimes, passarelas, arquibancadas, palcos de
shows.
Para tais aplicações, os tubos de aço são os mais comuns. Paralelamente ao
desenvolvimento de tubos compósitos, a descoberta de novas ligas metálicas e aços
mais resistentes tornam a aplicação desses tubos metálicos uma excelente opção para a
indústria petrolífera. Isso ocorre devido à possibilidade de reduzir a espessura da parede
dos tubos, economizando material e aumentando a área livre na seção transversal do
tubo, aumentando o fluxo de fluidos transportados [3].
No entanto, os aços de maior resistência mecânica apresentam menor tenacidade
à fratura. A adição de um reforço de material compósito é uma boa alternativa a este
problema, pois a camada envoltória aumenta a tenacidade à fratura do tubo [3].
Para aplicações em exploração off-shore de petróleo, assim como nas etapas
intermediárias de refino, a utilização de estruturas tubulares para o escoamento de seus
derivados é de fundamental importância. Suas características de forma dão a este tipo de
estrutura características únicas, como a simetria ao longo do eixo longitudinal, o que
confere aos tubos a distribuição uniforme de tensões quando submetido a pressões
internas e externas.
Além de possuir as excelentes propriedades de escoamento de substâncias
líquidas e gasosas, os tubos de seção circular também possuem propriedades estruturais
extremamente notórias como a resistência à aplicação de torque ao longo do eixo
longitudinal, sendo assim a melhor configuração para elementos de transmissão de
momento. Eixos de manivela, eixos do tipo Cardin, são exemplos de elementos
mecânicos que possuem um formato tubular. [4]
Sendo assim, o presente trabalho trata especificamente de tubos compósitos
produzidos pela técnica de enrolamento filamentar. A aplicação desses tubos é de
grande abrangência e contempla desde aplicações na indústria petrolífera, como risers,
gasodutos e oleodutos, até aplicações puramente estruturais, como quadros de bicicletas,
mastros de embarcações e postes de iluminação.
12
O objetivo deste trabalho é a produção e a análise do comportamento de tubos
compósitos, quando submetidos a ensaios de flexão a quatro pontos. Os tubos são
constituídos por uma matriz epoxídica e uma fase de reforço constituída por fibras de
vidro tipo E.
Os tubos são constituídos por camadas circunferenciais e helicoidais
alternadamente. É esperado que com o aumento da angulação da camada interna, o tubo
apresente menor rigidez.
13
2- Revisão bibliográfica
Este capítulo apresenta uma revisão sobre os materiais compósitos, o processo
de enrolamento filamentar e os ensaios de flexão.
2.1- Materiais Compósitos
Os compósitos são materiais que possuem, em sua composição, duas ou mais
fases presentes em proporções significativas, de tal forma que as propriedades de cada
uma das fases contribua para que as propriedades do compósito sejam estabelecidas.
Normalmente, a combinação de dois ou mais materiais é feita para que seja
obtida uma melhor combinação de propriedades, o que seria impossível de se obter em
materiais monofásicos. Ou seja, se queremos um material com elevada resistência e
baixo peso específico, a razão entre esses dois valores
deve ser a maior
possível. A Figura 2 ilustra as classes de materiais no respectivo diagrama.
Figura 2 – Diagrama de resistência versus densidade [5]
14
Na maioria dos materiais compósitos, as fases presentes são a matriz, que é a
fase contínua, e a fase de reforço, que é a fase dispersa na matriz [1]. A fase de reforço
pode ser encontrada na forma de partículas, fibras, flocos e “fillers”[6]. No entanto, a
utilização de um tipo de reforço não impede que o outro tipo possa também ser
incorporado a matriz. Existem materiais compósitos que podem utilizar dois ou mais
tipos de reforço.
Os compósitos particulados são geralmente utilizados para resistência à abrasão.
Para esta aplicação, materiais como a alumina, quartzo e nanotubos de carbono são
excelentes abrasivos, podendo ser aplicados em discos de corte. Além disso, estudos
recentes comprovam que a adição de nanopartículas em compósitos de matriz epoxídica
também aumentam a tenacidade à fratura. As nanopartículas funcionam como defletores
de trincas e mitigam a propagação das mesmas, necessitando de mais energia para a
fratura ocorrer [7].
Os compósitos reforçados com fibras são normalmente utilizados para
solicitações mecânicas de elevada resistência à tração, flexão e baixo peso específico.
As fibras podem ser conformadas no sentido unidirecional, onde as propriedades estarão
direcionadas no sentido axial das fibras, bidirecional (na forma de tecidos de reforço),
onde as fibras são entrelaçadas formando um ângulo específico entre as mesmas, ou
aleatórias (na forma de manta ou picadas), onde as fibras não possuem um sentido
definido.
Além disso, as fibras podem ser curtas quando possuem o comprimento inferior
ao tamanho critico, ou longas quando possuem o tamanho superior ao tamanho crítico
[1]. A figura 3 mostra a distribuição de tensões ao longo da fibra em função de seus
comprimentos.
15
Figura 3 – Distribuição de tensões ao longo das fibras [1]
Para que o reforço seja realmente efetivo, as fibras devem possuir a razão de
aspecto
ou maior. Quando esta condição é respeitada, as fibras e a matriz
possuem maior superficie de contato entre elas, facilitando a adesão e aumentando a
transferência de carga. A Figura 4 ilustra a influência do tamanho de fibra no módulo
de elasticidade.
Figura 4 – Ilustração representando a influência do tamanho de fibra no gráfico Módulo de
elasticidade versus volume de fibra.
16
É muito importante que a adesão entre as fibras e a matriz seja adequada, pois
caso isso não ocorra, a resistência mecânica pode ser inferior a do material monofásico,
pois as fibras atuarão como concentradores de tensão [9]. Para que a adesão entre as
fases seja melhorada, é adicionada uma fina camada de silano na superfície das fibras. O
silano é um material que se liga com os radicais do polímero em uma das extremidades,
e se liga as fibras, garantindo boa adesão entre as fases presentes.
2.1.1 – Matriz
A matriz é a fase contínua que preenche os espaços e envolve os elementos de
reforço. Além de acomodar as fibras, a matriz possui a função de distribuir o
carregamento entre as fibras e proteger o compósito de processos degradativos, como a
delaminação, a oxidação e a absorção de água [2].
Materiais cerâmicos, metálicos e poliméricos podem ser utilizados como matriz.
No entanto, os polímeros são atualmente os materiais mais utilizados. Isso se deve ao
fato de que o fácil processamento quando liquidos confere aos polímeros a alternativa
econômica mais viável para a produção de materiais compósitos.
Uma das características mais importantes das matrizes poliméricas é a
capacidade de absorver energia e reduzir a concentração de tensão, devido sua ótima
tenacidade à fratura e ductilidade, reduzindo os danos causados pelo impacto e,
consequentemente, a durabilidade do compósito [10].
Os polímeros são cadeias longas de unidades repetitivas, ligadas
covalentemente, chamadas de meros. Eles podem ser classificados em termofixos e
termoplásticos de acordo com a influência da temperatura nas suas características [11].
Os termofixos (ou termorrígidos) são polímeros que possuem ligações cruzadas
entre as cadeias poliméricas. A formação de ligações cruzadas é chamada de
reticulação, que é uma reação química não reversível para formar um produto rígido e
infusível [12].
Já os termoplásticos são polímeros que não possuem reticulação entre as cadeias,
sendo a interação entre elas somente através de ligações secundárias do tipo Van der
17
Waals e pontes de hidrogênio. Além das ligações secundárias, as moléculas são unidas
fisicamente através do enovelamento das cadeias poliméricas.
Ambos os tipos de polímeros citados acima podem ser utilizados como matriz
em sistemas compósitos. Porém, a utilização de resinas termofixas é mais comum,
devido à sua baixa viscosidade, o que facilita o processamento.
A principal aplicação de matrizes termoplásticas é em peças para a indústria
automotiva, como por exemplo hélices de radiador, parte superior do radiador, grades e
turbo-compressores[13].
No entanto, a utilização de termoplásticos como matriz requer sistemas de
aquecimento incorporados ao processamento, pois estes são necessários para que as
ligações secundarias sejam temporariamente quebradas, dando ao polímero fluidez e
capacidade de conformação. A incorporação deste tipo de sistema aumenta os custos do
processo, tornando economicamente viável apenas para algumas aplicações específicas.
2.1.1.1 – Resina Epóxi
As resinas epoxi são resinas termofixas que possuem excelentes propriedades
como a alta resistência à tração, baixa contração no processo de cura (aproximadamente
2%), excelente adesão, boa estabilidade térmica e dimensional e alta molhabilidade, o
que torna este polímero adequado para muitas aplicações em materiais compósitos [14].
É considerada uma resina epoxídica um composto que contém dois ou mais
grupos epóxis, capaz de formar estruturas tridimensionais, através do processo de
reticulação [15].
No presente trabalho, a matriz utilizada é a resina epoxídica do tipo DGEBA.
Ela é obtida a partir da reação da epicloridrina com o bisfenol-A, formando o diglicidil
éter de bisfenol A. A Figura 5 mostra a estrutura química do epoxi do tipo DGEBA.
18
Figura 5 – Estrutura química da resina epoxi tipo DGEBA
2.1.2 – Reforço
As fibras são o principal tipo de reforço para materiais compósitos estruturais.
Elas podem se classificadas de acordo com a composição química, estrutura
morfológica e função comercial. Os pricipais tipos de fibras são: fibras naturais, fibras
de vidro, fibras de aramida e fibras de carbono.
Em compósitos de matriz polimérica, a principal função das fibras é elevar a
rigidez e a resistência da matriz, modo que as propriedades resultantes podem satisfazer
os requisitos de projeto ou substituir uma parte existente em igual resistência, rigidez e
maior peso específico [11]. A Tabela 1 mostra os tipos mais comuns de fibras e sua
propriedades.
Tabela 1 – Tabela comparativa de fibras para reforço de compósitos de matriz polimérica [11].
19
2.1.2.1 – Fibras de vidro
A fibra de vidro é o tipo de reforço mais utilizado em compósitos de matriz
polimérica por vária razões: é facilmente produzida, possui alta resistência específica,
pode ser utilizada em vários processos de fabricação, possui baixo custo de fabricação e
alta inércia química, o que torna útil a sua aplicação em diversos tipos de meios
corrosivos [1]. A Tabela 2 apresenta a composição química dos principais tipos de
fibras de vidro.
Tabela 2 – Composição química dos principais tipos de fibras de vidro [11].
20
2.1.3 - Propriedades mecânicas dos materiais compósitos
As propriedades como a alta rigidez e alta resistência a tração, confere aos
compósitos reforçados com fibras propriedades únicas, muito requisitadas em
aplicações estruturais. Os modelos teóricos de previsão das propriedades dos
compósitos serão apresentados a seguir.
2.1.3.1 – Regra das misturas
Uma das características mais relevantes dos materiais compósitos é a liberdade
de ajuste do módulo de elasticidade do material. O volume de fibras é um parâmetro
fundamental para que esta propriedade seja estabelecida. Em materiais fibrosos, o
módulo de elasticidade varia entre os valores do módulo de elasticidade da matriz (Em )
o módulo de elasticidade da fibra (Ef.). A Figura 6 o representa a variação do módulo de
elasticidade em função da fração volumétrica de fibras.
Figura 6 – Regra das misturas direta e inversa.
Geralmente as fibras possuem a seção transversal circular. Neste caso, o limíte
máximo para a o volume de fibras é de aproximadamente 90% considerando o arranjo
hexagonal, e 78,53% considerando o arranjo cúbico. É claro que esses elevados valores
21
são quase impossíveis de se obter na prática, já que o compósito possui uma distribuição
heterogênea das fibras, além de apresentar poros áreas que apresentam ausência de
fibras. A Figura 7 representa o modelo hexagonal.
Figura 7 – Arranjo hexagonal das fibras
O cálculo da fração volumétrica máxima de fibras é dado por:
Onde:
Af = área ocupada pela fibra na seção transversal
At = área total da seção transversal
Para que a resistência mecânica e o módulo de elasticidade sejam aumentados,
utiliza-se maior volume de fibras. No entanto, quanto maior o volume de fibras, menor é
a distância entre elas, dificultando a incorporação da resina entre as fibras, ocasionando
defeitos (poros) e, consequentemente, possíveis problemas de delaminação.
A seguir, veremos como obter os módulos de elasticidade longitudinal e
transversal teóricos utilizando a regra das misturas direta e inversa, respectivamente.
Apesar de ser um modelo teórico idealizado, os valores obtidos são uma boa
aproximação dos valores obtidos na prática.
22
2.1.3.2 - Módulo de elasticidade longitudinal
A Figura 8 ilustra um elemento de material compósito de fibras contínuas
unidirecionais, tracionado paralelamente ao sentido das fibras.
Figura 8 – Elemento tracionado na direção axial das fibras
Levando em consideração a igualdade das deformações entre a matriz e as
fibras, temos que:
Além disso, força que traciona o conjunto é o somatório das tensões que atuam
na seção, multiplicadas pelas suas respectivas áreas. Neste caso, a área relativa de cada
componente é idêntica ao seu volume relativo, pois estes possuem o mesmo
comprimento na direção longitudinal. Portanto:
Como:
e
23
Então:
Com este modelo é possivel prever algumas outras propriedades de extrema
importância, como a densidade e a razão de poisson.
2.1.3.3 - Módulo de elasticidade transversal
A Figura 9 ilustra um elemento de material compósito, tracionado
perpendicularmente ao sentido das fibras.
Figura 9 - Elemento tracionado na direção transversal as fibras
Para a obtenção do módulo de elasticidade transversal, a regra das misturas
inversa é utilizada, pois leva-se em consideração a igualdade das tensões entre a matriz
e as fibras. Supondo a igualdade das tensões, temos:
24
Como:
e
Portanto:
Com a regra das misturas inversa também é possível determinar o módulo de
cisalhamento do compósito.
2.1.4 - Processamento e métodos de fabricação
Os materiais compósitos são fabricados por diversos processos. Entre eles estão:
laminação, pultrusão e enrolamento filamentar.
2.1.4.1 – Enrolamento Filamentar
A técnica de enrolamento filamentar consiste em envolver um molde (mandril)
com um reforço contínuo na forma de fibras, impregnados com um sistema polimérico
de cura à quente ou à frio. De acordo com a solicitação mecânica requerida no produto
final, a quantidade de camadas compósitas, a angulação das fibras em relação ao eixo
longitudinal e a largura de faixa podem ser alterados para obter um produto de melhor
desempenho.
25
Após o processo de enrolamento, o mandril envolvido pelo compósito é levado a
uma estufa rotativa, cujo objetivo é a cura da resina, tornando o compósito uma
estrutura rígida. Após o processo de cura, o mandril pode ser retirado, restando apenas o
compósito de fibra e resina externo. Para algumas aplicações, o mandril pode ser
incorporado ao produto final. Neste caso, o mandril é chamado de liner e sua função é
proteger o sistema polimérico de agentes agressivos em tubos de escoamento (corrosão
e erosão). Além disso, o liner atua também como distribuidor de tensões em estruturas
que solicitem pressões interna, como tubulações e vasos de pressão.
Durante a operação de enrolamento, os filamentos (rovings) são impregnados
pela resina contida no cabeçote alimentador e enroladas sobre o mandril, descrevendo
uma faixa helicodal sobre o molde. O cabeçote alimentador se movimenta
paralelamente ao eixo do mandril e, de acordo com os parametros adequados, é possivel
descrever configurações desejadas no tubo. A Figura 10 ilustra esta etapa do processo.
Figura 10 – Enrolamento filamentar [11]
Os principais parâmetros de enrolamento são:
D - diâmetro do mandril
θ - ângulo de enrolamento
P - passo do hélice
26
n - número de passes para preencher o mandril
w - largura de faixa
O cabeçote alimentador (mais comumente chamado de carrinho) percorre a
distância necessária para aplicar uma faixa de material compósito sobre o mandril,
formando um angulo (θ). O mesmo acontece na volta do carrinho, porém formando um
angulo(-θ) sendo necessárias n vezes para formar a primeira camada intertravada de
material compósito. A figura 11 ilustra um laminado cilíndrico cortado ao longo da
geratriz e planificado.
Figura 11 - Laminado cortado ao longo da geratriz
A largura de faixa é dada por:
O número de passos é dado por:
27
Como n deve ser um número inteiro, os valores dos demais parâmetros devem
ser devidamente ajustados para que as faixas não se superponham. Se os parâmetros D,
w ou θ não pudererm sofrer alterações, o número de passos deve assumir o próximo
maior valor inteiro.
2.2- Ensaios de Flexão
2.2.1 – Flexão a quatro pontos
No ensaio de flexão a quatro pontos, o momento entre os apoios internos
permanece constante. Com isso, no espaço entre os apoios internos, apenas tensões
trativas e compressivas atuam ao longo da seção transversal. A Figura 12 mostra as
forças que atuam no ensaio de flexão a quatro pontos.
Figura 12 – Flexão a quatro pontos
As Figuras 13 a e b ilustram os gráficos de esforços cortantes e momento fletor,
respectivamente, ao longo do corpo de prova.
28
O momento máximo é dado por:
Onde:
P = Carga aplicada pela máquina
c = Distância entre o apoio externo e o apoio interno
29
3 – Materiais e métodos
A seguir será feita a descrição de todos os materiais utilizados no processo de
fabricação dos tubos, assim como a metodologia adotada nos testes realizados.
3.1 – Materiais
A seguir serão apresentados os materiais utilizados nos processos de fabricação e
análise.
3.1.1 – Resina Polimérica
Na preparação da matriz polimérica, foi utilizada uma epóxi DGEBA, de cura à
quente, denominada LY 1556, de nome comercial Araldite®
, o acelerador DY 070 e o
endurecedor Aradur 917, todos da marca Huntsman.
Este sistema polimérico é muito utilizado em processos como enrolamento
filamentar, pultrusão e moldagem por pressão, pois essa composição confere à matriz
boas propriedades de impregnação da fibra, baixa viscosidade, longo tempo de
armazenamento e grande inércia química. A Tabela 3 apresenta as propriedades da
resina Huntsman.
Módulo de elasticidade “E” (GPa) Resistência à tração (MPa)
3,1 a 3,3 83 a 93
Tabela 3 - Propriedades da resina Huntsman® Fonte: site da Huntsman
30
3.1.2 – Fibras
As fibras utilizadas na fabricação dos tubos foram as fibras de vidro tipo E da
marca Owens Corning, comercialmente vendidas na forma de rovings. As propriedades
das fibras utilizadas estão apresentadas na Tabela 4:
Evidro (GPa) σresis. (MPa) τ12 (MPa) ρ (g/cm3) G12 (GPa)
80 2560 69,80 2,58 30
Tabela 4 - Propriedades da fibra de vidro do tipo E Fonte: Site Owens Corning®
A Figura 14 mostra o tipo de roving utilizado no processo de enrolamento
filamentar.
Figura 14 – Rovings de fibra de vidro Fonte: Site Owens Corning®
31
3.2 Métodos
Neste tópico, serão apresentadas as técnicas adotadas em cada etapa do processo
de fabricação e análise.
3.2.1 - Preparação da resina
Para a preparação da mistura epóxi foi utilizada uma proporção de 90% em
massa de endurecedor em relação à quantidade de resina e de 2% de acelerador em
massa para cada porção de resina. A Tabela 5 mostra a quantidade dos constituintes
utilizados na produção de cada tubo.
Amostra Massa de resina (g) Massa de
endurecedor (g)
Massa de
Catalisador (g)
Tubo 1 2000 1800 40
Tubo 2 1900 1710 38
Tubo 3 1900 1710 38
Tabela 5 – Preparação da resina
3.2.2 - Fabricação do tubo compósito
Para a fabricação do tubo compósito utilizou-se a máquina de enrolamento
filamentar da Tecservice que comporta mandris de 30 a 500 mm de diâmetro e até 3
metros de comprimento.
Como mandril utilizou-se um tubo de aço de duas polegadas de diâmetro,
dividido em duas metades ao longo do eixo longitudinal.
32
Inicialmente foi produzido um tubo em um mandril colapsável sem o reforço
interno. Porém, durante o enrolamento, o tubo colapsou na parte central, transformando
a seção transversal em um formato elíptico, inutilizando este tubo para a aquisição de
resultados. No entanto, este tubo foi utilizado para testar o dispositivo de flexão
posteriormente.
Foi desenvolvido pelo Laboratório de Compósitos um mandril colapsável com
dois pontos de reforço interno. Os tubos produzidos por este mandril não apresentaram
ovalização na parte central. A Figura 15 mostra o sistema de reforço.
Figura 15 – Mandril colapsável com reforço interno
O mandril foi acoplado à máquina de enrolamento filamentar, e em seguida
aplicou-se uma camada de agente desmoldante (produto separador QZ 13BR,
Huntsman) sobre toda a superfície.
Logo após, enrolou-se uma camada de teflon com o intuito de facilitar o
escorregamento do tubo compósito sobre o mandril na hora da extração.
Em seguida, foi colocado um véu de poliéster sobre o teflon e aplicou-se
manualmente com o auxílio de uma espátula o sistema polimérico, com o intuito de
molhar completamente o véu. Este procedimento é feito para melhorar o acabamento
interno do tubo, facilitando a extração do mandril e o escoamento de substâncias
líquidas.
33
Finalmente, foi despejado o sistema polimérico no reservatório do carrinho e
prenderam-se as fibras já impregnadas de resina que saem do carrinho na extremidade
do mandril, iniciando o processo de enrolamento filamentar.
No total foram produzidos três tubos compósitos com diâmetro interno de duas
polegadas (50,8 mm) possuindo cada um deles quatro camadas (ABBA). A Figura 16
mostra o esquema de empilhamento das camadas.
Figura 16 – Desenho esquemático do empilhamento das camadas.
Todos os tubos possuem as camadas interna e externa paralelas (tipo A, com
angulação de 88º). O Tubo 1 possui duas camadas cruzadas intermediárias (tipo B) a
30º.O Tubo 2 possui duas camadas tipo B a 45º. O tubo 3 possui as camadas tipo B a
60º.
Durante a produção dos tubos, a resina em excesso que estava impregnada nos
filamentos foi retirada com o auxilio de uma espátula e reutilizado no banho de resina.
Esse processo deve ser feito constantemente. A figura 17 ilustra este procedimento.
34
Figura 17 – Remoção do excesso de resina.
Após a máquina concluir a programação desejada, o mandril foi retirado da
máquina de enrolamento e levado à estufa Tecservice para um ciclo térmico de cura de
4 horas a 80ºC e 4 horas a 120 ºC. Após a cura da resina, o mandril fica envolvido pelo
tubo compósito rígido.
Após o resfriamento lento dentro da estufa, foi feita a extração do tubo do
mandril. Para a retirada do mandril foi necessário apenas retirar as extremidades e puxar
manualmente a vara metálica que segura o reforço interno desmontando-o, tornando
assim, possível a extração manual do tubo compósito do conjunto.
Os tubos foram cortados nas extremidades para a obtenção das amostras para a
caracterização do material.
3.2.3 - Massa específica e fração volumétrica de fibras dos tubos
Foram retiradas dos tubos pequenas amostras para a realização de ensaios de
queima da matriz e picnometria.
35
3.2.3.1 – Picnometria
A picnometria foi utilizada para determinar a densidade do compósito. O
picnômetro foi pesado com água destilada. Depois as amostras foram pesadas
separadamente do picnômetro que em seguida foi novamente pesado com as amostras
dentro do mesmo. A determinação da densidade do compósito foi feita dividindo a
massa do compósito pelo volume de água deslocado, que é também o volume da
amostra. Foram utilizadas cinco amostras e a densidade foi determinada pelo cálculo da
média aritmética dos valores de massa específica de todas as amostras.
3.2.3.2 – Queima da matriz polimérica
A fração volumétrica de fibras foi obtida através da queima de 3 amostras de
cada tubo. As amostras possuem formato retangular de 1,0 cm de largura e 1,5 cm de
comprimento.
Depois de pesadas, as amostras são levadas a um forno a temperatura de 500ºC
durante 2 horas. Em elevadas temperaturas, a matriz polimérica queima, restando
apenas os resíduos de fibras, que após a queima são pesados..
Então, conhecendo-se a massa específica das fibras e do compósito e as massas
das amostras compósitas e de fibras calculou-se a fração volumétrica de fibras, por meio
da equação abaixo:
36
3.2.4 - Construção do dispositivo de flexão
O dispositivo de flexão a quatro pontos utilizado para a realização dos testes foi
desenvolvido no Laboratório de Compósitos. A Figura a 18 ilustra a representação do
dispositivo.
Figura 18 – Representação do dispositivo de flexão
Para a construção do dispositivo foi utilizada uma chapa grossa de 2,5’x3/4’
polegadas de aço 1020 de 6 metros de comprimento, 4 roletes de Nylon 6,6, e quatro
eixos de parafuso.
Nos pontos onde o dispositivo atua no corpo de prova, foram utilizados roletes
de Nylon 6,6. Os roletes atuam como dissipadores de tensão, evitando que a falha se
inicie nos pontos de apoio.
O dispositivo de flexão foi desenvolvido e construído com o apoio da oficina do
Instituto de Física da UFRJ.
3.2.5 – Ensaios de flexão a quatro pontos
Foram ensaiados três tubos, de acordo com a norma ASTM D-6272. As medidas
dos corpos de prova e do dispositivo são apresentadas na Figura 19.
37
Figura 19 – Norma ASTM D-6272
No presente trabalho, foi utilizado o tamanho L = 90 cm.
O ensaio de flexão dos tubos foi realizado na prensa Shimadzu 10000 kN, no
Laboratório de Estruturas do Programa de Engenharia Civil da COPPE/UFRJ. A Figura
20 mostra o equipamento utilizado no ensaio de flexão.
Figura 20 – Prensa Shimadzu 10000 kN
38
Para a aquisição de dados, foi utilizado um LVDT com curso de leitura de +/- 50
mm. Para que os erros de leitura fossem minimizados, o sistema de acoplamento do
LVDT se apóia apenas nos pontos onde pontos de carga são aplicados. Com isso evita-
se que a deformação das polias internas interfira na leitura da deflexão. O sistema de
acoplamento do LVDT foi desenvolvido pelo Laboratório de Compósitos da UFRJ. A
Figura 21 ilustra o LVDT e o sistema de acoplamento.
Figura 21 – Sistema de acoplamento do LVDT
A taxa de velocidade do travessão da máquina foi de 5 mm/min.
39
4 – Resultados e discussão
4.1 – Picnometria
4.1.1 - Tubo 1
Os dados do ensaio de picnometria do tubo 1 são apresentados na Tabela 6.
Amostra
Massa do compósito
(g)
Picnômetro + amostra
(g)
Massa de água
deslocada (g)
Volume de água
deslocado (mL)
Densidade compósito
(g/mL)
1 0,5602 82,2155 0,3080 0,3088 1,8143
2 0,6185 82,2270 0,3548 0,3557 1,7389
3 0,5429 82,1920 0,3142 0,3150 1,7236
4 0,5243 82,2119 0,2757 0,2764 1,8970
5 0,6014 82,2262 0,3385 0,3393 1,7723
Tabela 6 – Picnometria do tubo 1
4.1.2 - Tubo 2
Os dados do ensaio de picnometria do tubo 2 são apresentados na Tabela 7.
Amostra Massa do
compósito (g)
Picnômetro + amostra+
água
Massa de água
deslocada (g)
Volume de água
deslocado (mL)
Densidade compósito
(g/mL)
1 0,6452 82,1274 0,4927 0,4939 1,3063
2 0,6831 82,2501 0,4079 0,4089 1,6705
3 0,73924 82,2768 0,43734 0,4384 1,6861
4 0,7581 82,2596 0,4734 0,4746 1,5974
5 0,8256 82,2834 0,51710 0,5184 1,5927
Tabela 7 - Picnometria do tubo 2
4.1.3 – Tubo 3
Os dados do ensaio de picnometria do tubo 3 são apresentados na Tabela 8.
40
Amostra
Massa do compósito
(g)
Picnômetro + amostra
(g)
Massa de água
deslocada (g)
Volume de água
deslocado (mL)
Densidade compósito
(g/mL)
1 0,5602 82,2155 0,3080 0,3088 1,8143
2 0,6185 82,2270 0,3548 0,3557 1,7389
3 0,5429 82,1920 0,3142 0,3150 1,7236
4 0,5243 82,2119 0,2757 0,2764 1,8970
5 0,6014 82,2262 0,3385 0,3393 1,7723
Tabela 8 – Picnometria do tubo 3
4.2 – Ensaio de queima da matriz polimérica.
4.2.1 – Tubo 1
Os dados do ensaio de queima da matriz polimérica do tubo 1 são apresentados
na Tabela 9.
Cadinho
Peso do
cadinho (g)
Amostra (g)
Cadinho +
amostra (g)
Cadinho + cinzas (g)
Massa de fibras
(g)
Massa de resina
(g)
Fração volumétrica
de fibras
1 33,2201 1,2686 34,4887 34,3559 1,1358 0,1328 0,5592
2 31,4735 1,2729 32,7464 32,4544 0,9809 0,292 0,4813
3 35,0976 1,0135 36,1111 36,1312 1,0336 0,1201 0,6369
Tabela 9 –Ensaio de queima do tubo 1
4.2.2 - Tubo 2
Os dados do ensaio de queima da matriz polimérica do tubo 2 são apresentados
na Tabela 10.
Cadinho
Peso do cadinho
(g) Amostra
(g)
Cadinho + amostra
(g) Cadinho + cinzas (g)
Massa de fibras (g)
Massa de resina (g)
Fração volumétrica
de fibras
1 35,1577 0,9564 36,1141 35,8665 0,7088 0,2476 0,5140
2 33,5478 1,1117 34,6595 34,3855 0,8377 0,274 0,5226
3 35,1388 1,2135 36,3523 36,0062 0,8674 0,3461 0,4957
Tabela 10 – Ensaio de queima do tubo 2
41
4.2.3 – Tubo 3
Os dados do ensaio de queima da matriz polimérica do tubo 3 são apresentados
na Tabela 11.
Cadinho
Peso do cadinho
(g) Amostra
(g)
Cadinho + amostra
(g)
Cadinho + cinzas
(g)
Massa de fibras
(g) Massa de resina (g)
Fração volumétrica
de fibras
1 33,0184 1,2376 34,2560 33,9986 0,9802 0,2574 0,5177
2 31,3738 0,8562 32,2300 32,1279 0,7541 0,1021 0,5757
3 35,0668 1,3251 36,3919 36,2045 1,1377 0,1874 0,5612
Tabela 11 – Ensaio de queima do tubo 3
4.3 – Ensaios de Flexão
As Figuras 22 e 23 mostram comparativamente os gráficos de carga versus
deflexão e Momento versus Raio de curvatura, respectivamente, para cada uma das
amostras.
Figura 22 – Gráfico de Carga versus deflexão dos tubos 1, 2 e 3
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0
Car
ga (
kN)
Deflexão (mm)
Tubo 1
Tubo 2
Tubo 3
42
Figura 23 – Gráfico de Momento Fletor versus Raio de curvatura dos tubos 1, 2 e 3
Tanto a carga quanto a deflexão foram registradas a cada 0,5 segundos.
Determinação do raio de curvatura
Para todas as amostras, o momento aplicado na parte central do tubo é calculado
através da equação:
O raio de curvatura R é assumido como constante na superfície superior do tubo,
entre os apoios internos do dispositivo. O modelo para a obtenção do raio de curvatura
será apresentado a seguir:
Figura 24 – Raio de curvatura
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
0 10 20 30 40 50 60 70
Mo
me
nto
Fle
tor
(N.m
)
Raio de Curvatura (m)
Tubo 1
Tubo 2
Tubo 3
43
Por considerações geométricas, temos que:
Portanto:
Onde:
R = Raio de curvatura
w = deflexão obtida pelo LVDT
l = distância entre os apoios internos
O raio de curvatura é, na prática, o raio do carretel que o tubo pode ser enrolado.
É desejável que os tubos apresentem o menor raio de curvatura antes de a falha ocorrer.
No entanto, todos os tubos apresentaram pequenas falhas na camada externa durante o
carregamento, provocando oscilações nas curvas obtidas a partir dos ensaios realizados.
4.3.1 – Análise do tubo 1
A Figuras 25 e 26 mostram as curvas de Carga versus Deflexão e Momento
fletor versus Raio de curvatura, respectivamente, características do tubo 1.
Figura 25 – Gráfico Carga versus deflexão do tubo 1
0,0
2,0
4,0
6,0
8,0
10,0
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0
Car
ga (
kN)
Deflexão (mm)
44
Figura 26 – Gráfico Momento versus Raio de Curvatura do tubo 1
A Figura 27 mostra a região de fratura do tubo 1.
Figura 27 – Região de fratura do tubo 1
4.3.2 – Análise do tubo 2
As Figuras 28 e 29 mostram as curvas de Carga versus Deflexão e Momento
fletor versus Raio de curvatura, respectivamente, que são características do tubo 2.
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
0 10 20 30 40 50 60 70
Mo
me
nto
fle
tor
(N.m
)
Raio de Curvatura (m)
45
Figura 28 – Gráfico Carga versus deflexão do tubo 2
Figura 29 – Gráfico Momento versus Raio de curvatura do tubo 2
O tubo 2 apresentou a falha no centro da região de flexão pura. A falha ocorreu
de forma menos catastrófica que no tubo 1. A Figura 30 mostra a região de fratura do
tubo.
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0
Car
ga (
kN)
Deflexão (mm)
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
0 10 20 30 40 50 60 70
Mo
me
nto
fle
tor
(N.m
)
Raio de Curvatura (m)
46
Figura 30 – Região de fratura do tubo 2
4.3.3 – Análise do tubo 3
As Figuras 31 e 32 mostram as curvas de Carga versus Deflexão e Momento
fletor versus Raio de Curvatura, respectivamente, que são características do tubo 3.
Figura 31 – Gráfico Carga versus deflexão do tubo 3
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0
Car
ga (
N.m
)
Deflexão (mm)
47
Figura 32 – Gráfico Momento versus Raio de Curvatura do tubo 3
O tubo apresentou a falha no centro da região de flexão pura. A falha ocorreu de
forma mais lenta e gradual em relação aos tubos 1 e 2. A Figura 33 mostra a região de
fratura do tubo 3.
Figura 33 – Região de fratura do tubo 3
0
100
200
300
400
500
600
700
0 10 20 30 40 50 60 70
Mo
me
nto
Fle
tor
(N.m
)
Raio de Curvatura (m)
48
A Tabela 11 mostra os valores dos resultados obtidos nos ensaios.
Amostra Densidade
ρc
Volume de
fibras
vf (%)
Deflexão
Máxima
w (mm)
Momento
Máximo
Ráio de
Curvatura
Mínimo
Tubo 1 1,7892 0,5591 8,30 1410 1,39
Tubo 2 1,6113 0,5107 9,04 787 1,67
Tubo 3 1,6865 0,5516 7.99 545 1,85 Tabela 12 – Principais valores obtidos nos ensaios
49
5 – Conclusões
Os tubos apresentaram a região de falha entre os apoios internos do dispositivo
de flexão.
O tubo 1 apresentou maior comportamento elástico, tendo sua falha ocorrida de
forma mais catastrófica. Para valores de raio de curvatura maiores que 20 metros, a
rigidez à flexão é muito próxima aos valores de rigidez do tubo 3. Isso se deve ao fato
de que para deflexões muito pequenas, o comportamento é regido pelas camadas mais
externas, que são paralelas (tipo A). Para deflexões maiores, a camada mais externa
sofre pequenas fissuras (podendo ser ouvidos pequenos estalos durante o ensaio)
diminuindo a atuação desta camada na resistência mecânica.
Após a falha da camada externa, o comportamento começa a ser regido pela
camada intermediária (tipo B). No caso do tubo 1, que possui as fibras mais
direcionadas no sentido longitudinal, a rigidez aumenta drasticamente, sendo a partir
deste ponto o tubo com maior rigidez.
A deflexão máxima dos tubos apresentou valores próximos entre si. O momento
aplicado no tubo 1 para ocorrer a fratura apresentou-se o maior do que os outros tubos.
Isso se deve ao fato de que as fibras da camada intermediária apresentam menor ângulo
em relação ao sentido longitudinal do tubo.
O tubo 3 apresentou a menor rigidez e menor raio de curvatura, sendo ele o tubo
que apresenta as propriedades menos desejadas para aplicações puramente estruturais.
O menor raio de curvatura apresentado antes da falha foi do tubo 2. No
entanto,quando o tubo atinge o raio de curvatura de 1,51 metros, ocorre um dano mais
severo, porém não rompendo totalmente. Para pequenas deflexões, o tubo 2 apresentou
maior rigidez em relação aos tubos 1 e 3.
Os ensaios apresentaram resultados satisfatórios, que comprovam a influência da
angulação das fibras na camada intermediária. Porém, a existência de múltiplas fissuras
na camada mais externa pode comprometer o desempenho do material quando
submetido a elevadas pressões interna e externa.
50
6 – Sugestões para trabalhos futuros
Realizar ensaios de explosão e colapso com tubos previamente submetidos a
flexão a quatro pontos, já que os tubos apresentaram múltiplos danos superficiais.
Utilizar dispositivos de emissão acústica durante os ensaios de flexão, para obter
o raio de curvatura mínimo sem que ocorra qualquer dano na superfície do material.
Investigar a influência de outras sequências de empilhamento das camadas
compósitas no comportamento dos tubos durante os ensaios de flexão.
51
7 - Bibliografia
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Introdução. 5 ed. Rio de Janeiro, LTC.
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