COORDENADORIA DE ENGENHARIA CIVIL · 2017-10-31 · coordenadoria de engenharia civil alessandra santos de oliveira luiz felipe favara nivaldo dos santos jÚnior loteamento residencial

COORDENADORIA DE ENGENHARIA CIVIL

ALESSANDRA SANTOS DE OLIVEIRA

LUIZ FELIPE FAVARA

NIVALDO DOS SANTOS JÚNIOR

LOTEAMENTO RESIDENCIAL E COMERCIAL ABERTO E

EDIFÍCIO COMERCIAL

Sorocaba / SP

2014

Alessandra Santos de Oliveira

Luiz Felipe Favara

Nivaldo dos Santos Júnior


EDIFÍCIO COMERCIAL

Trabalho de Conclusão de Curso apresentado à Faculdade de Engenharia de Sorocaba, como exigência parcial para obtenção do Diploma de gradução em Engenharia Civil.

Sorocaba / SP

2014

FICHA CATALOGRÁFICA

ELABORADA PELA ‘’BIBLIOTECA FACENS’’

F272L

Favara, Luiz Felipe

Loteamento residencial e comercial aberto e edifício comercial / por

Alessandra Santos de Oliveira; Luiz Felipe Favara; Nivaldo dos Santos Júnior

– Sorocaba, SP, 2014.

173f.; 29cm.

Trabalho de Conclusão de Curso (Graduação) – Faculdade de Engenharia

de Sorocaba. Coordenadoria de Engenharia Civil – Curso de Engenharia Civil,

2014.

Orientador: Prof. Dr. José Antonio De Milito;

Prof. Paulo Sergio de Souza Nogueira;

Prof. Tetsuo Kamada;

Prof. Me. Wilson Tadeu Rosa Filho.

1. Loteamento. 2. Edifícios comerciais. I. Santos de Oliveira,

Alessandra. II. Santos Júnior, Nivaldo dos. III. Faculdade de Engenharia de

Sorocaba. IV. Título.

CDU 711.63


EDIFÍCIO COMERCIAL

Trabalho de Conclusão de Curso apresentado à Faculdade de Engenharia de Sorocaba, como exigência parcial para obtenção do Diploma de gradução em Engenharia Civil.

Orientadores:

Prof. Paulo Sergio de Souza Nogueira

Prof. Tetsuo Kamada

Prof. Me. Wilson Tadeu Rosa Filho

Coordenador:

Ass.______________________

Prof. Dr. José Antonio De Milito

Sorocaba / SP

2014

A minha mãe, noivo, familiares e amigos que sempre me apoiaram nos momentos tristes e felizes.


Aos meus pais, amigos e familiares que sempre me ajudaram e apoiaram ao longo destes cinco anos e aceitaram à todas as minhas decisões me dando forças para seguir em frente.

Luiz Felipe Favara

Aos meus pais, Noiva, amigos e familiares que sempre me ajudaram e apoiaram ao longo destes 5 anos tornando possível concluir esta etapa.


AGRADECIMENTOS

A minha mãe que sempre estive ao meu lado e que, não mediu esforços para

que eu chegasse até aqui.

Ao meu pai que mesmo não estando aqui para ver está realização, deve estar

muito feliz onde é que esteja.

Ao meu namorado e também noivo pelos puxões de orelha que me fizeram

de alguma forma bem, agradeço por poder dividir esse momento único.

Aos meus amigos e colegas de curso, que não são muitos mas foram os que

fizeram a diferença durante o curso.

Aos meus amigos de faculdade, de TCC, de toda e qualquer hora, Luiz e

Nivaldo, agradeço por todo esforço e enfim conseguimos.

Aos professores e mestres os ensinamentos, a compreensão e paciência.


AGRADECIMENTOS

Agradeço a todas as pessoas que, de alguma forma, contribuíram para que

eu concluísse o curso de Engenharia Civil.

Aos meus pais que sempre me ajudaram em todas as minhas decisões ao

longo do curso e apoiaram todas as minhas iniciativas. Que com grande esforço

conseguiram me manter na faculdade com ótimas condições para que eu

conseguisse estudar e nunca ter problemas que interrompessem meu curso.

A Construtora Planeta e a Construtora Magnum que foram os locais onde eu

trabalhei fazendo estágio durante o curso onde eu obtive grande conhecimento e

complemento aos meus estudos.

Ao meu antigo chefe, Guilherme, que me permitiu durante um ano a sair do

trabalho na parte da manha para ir a faculdade cursar uma aula e que isso

possibilitasse a minha graduação em 5 anos.

Ao meu grupo do Trabalho de Conclusão de Curso que me acompanhou

neste ultimo ano e se dedicou horas para que ele fosse concluído.

Aos meus amigos e colegas de faculdade que me ajudaram nos estudos e

tiraram minhas dúvidas de última hora para realização das provas.

Luiz Felipe Favara

AGRADECIMENTOS

Aos meus pais primeiramente pois foram quem me deram as possibilidades

de cursar a faculdade desde o inicio, e com seu apoio consegui seguir em frente, a

minha noiva que sempre me deu forças nos momentos mais difíceis durante este

período para conseguir seguir em frente e nunca desistir, a minha irmã que foi um

grande incentivo para que eu pudesse seguir uma carreira no ensino superior.

Aos meus professores que me deram toda a base que hoje posso dizer ser

um engenheiro capacitado para enfrentar qualquer desafio, e dando o incentivo de

poder sempre querer aprender mais a cada dia.

Ao coordenador e professor do curso que sempre nos ajudou quando

precisamos e nos passou todo seu conhecimento durante suas aulas.

Aos meus colegas e amigos do curso, pois sempre estávamos juntos dando

forças um para os outros nos momentos mais difíceis e foram um grande incentivo

para mim durante o curso.

Aos meus companheiros e amigos de TCC, que passamos por muita

dificuldade este ano, mas nunca desistimos de seguir em frente e darmos o nosso

melhor sempre para podermos concluir esta etapa fundamental.

Obrigado a todos vocês, vocês fizeram parte desta grande construção

durante estes cinco anos.


Talvez não tenha conseguido

fazer o melhor, mas lutei para que

o melhor fosse feito. Não sou o

que deveria ser, mas graças à

Deus, não sou o que era antes.

Marthin Luther King

RESUMO

Oliveira, A. S.; Favara, L. F.; Santos Júnior, N. Loteamento residencial e comercial

aberto e edifício comercial. Sorocaba, 2014, 173f. Trabalho de Conclusão de

Curso (Graduação) – Curso de Engenharia Civil, Faculdade de Engenharia de

Sorocaba. Sorocaba, 2014.

A concepção inicial do projeto foi feita a partir de um loteamento residencial e

comercial aberto e um edifício comercial, localizado em Sorocaba – SP. O

loteamento possui lotes residenciais privativos, lotes comerciais, sistema viário, área

institucional e área de lazer; sua frente esta voltada para uma rua local. A área

comercial possui um edifício de 1 pavimento mais mezanino e um estacionamento

privativo com vagas para atender as necessidades do público. A frente do

empreendimento comercial esta voltada para via de circulação rápida. O edifício foi

projetado para ser utilizado como salão de festas e/ou eventos. Com o intuito de

transformar os conhecimentos adquiridos ao decorrer do curso de engenharia civil

em um trabalho de cunho profissional.

Palavras-chave: Loteamento residencial e comercial; Edifício comercial; Salão de

eventos.

ABSTRACT

Oliveira, A. S .; Favara, L. F .; Santos Junior, N. Open residential / commercial

allotment and commercial Building, Sorocaba, 2014, 173f. Final Paper (Graduation) -

Civil Engineering Course, Sorocaba Engineering College. Sorocaba, 2014.

The project design was made from an open residential / commercial allotment and

commercial building located in Sorocaba - SP. The subdivision has private residential

lots, commercial lots, road system, institutional area and leisure area; this front facing

a local street. The commercial area has a mezzanine over 1 floor building and private

parking spaces for all the needs of the public. The front of this business venture

focused on fast lanes. The building was designed to be used as a ballroom and / or

events. In order to transform the acquired knowledge turns the civil engineering

course at a professional aspect of work.

Keywords: Residential zone; Commercial building; Civil Engineering.

LISTA DE PROJETOS

Levantamento topográfico Planialtimétrico Cadastral – Gleba 9 Folha 1/3........19

Loteamento Residencial e Comercial ZR2 (Planialtimétrico) 2/3.........................21

Detalhamento do Projeto Altimetrico (GREIDE) 3/3..............................................27

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Planta Baixa Térreo - F. 1/8..........36

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Planta Baixa Mezanino - F. 2/8.....37

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Planta Baixa do Telhado - F. 3/8..38

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Corte A-A e B-B - F. 4/8................39

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Fachada e Vista Fundo - F. 5/8....40

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Vistas Laterais - F. 6/8..................41

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Plano de Massa - F. 7/8................42

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Projeção Lateral e Implantação - F.

8/8................................................................................................................ ..............43

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Planta Baixa Térreo - F. 1/8...............44

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Planta Baixa Mezanino - F. 2/8..........45

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Planta Baixa do Telhado - F. 3/8......46

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Corte A-A e B-B - F. 4/8.....................47

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Fachada e Vista Fundo - F. 5/8........48

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Vistas Laterais - F. 6/8.......................49

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Plano de Massa e Projeção Lateral -

F. 7/8........................................................................................................ ..................50

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Implantação - F. 8/8...........................51

Formas Estruturais - Pilares e Vigas do Pavavimento térreo – F. 01/02...........123

Formas Estruturais - Blocos, Estacas e Vigas Baldrames da Fundação – F.

02/02........................................................................................................................124

Blocos de Fundação - Blocos B1, B2 e B3 – F. 01/11.........................................125



Blocos de Fundação - Blocos B10, B11 e B12 – F. 04/11...................................128







Blocos de Fundação - Bloco B31– F. 11/11.........................................................135

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P1, P2 e P3 – F. 01/13.................136



Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P10, P11 e P12 – F. 04/13...........139



Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P19 e P20 – F. 07/13...................142




Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P30 e P31 – F. 11/13...................146

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares do Térreo – F. 12/13...................147

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Fundação – F. 13/13................................148

Detalhe das Armaduras das Vigas - Vigas V01, V02 e V03 – F. 01/21...............149







Detalhe das Armaduras das Vigas - Vigas V101 e V102 – F. 08/21....................156

Detalhe das Armaduras das Vigas - Vigas V103, V104 e V105 – F. 09/21.........157












Detalhe das Armaduras das Vigas - Vigas V16 e V217 – F. 21/21.....................169

Detalhe das Armaduras das Lajes – Positivas – F. 01/02..................................170

Detalhe das Armaduras das Lajes – Negativas – F. 02/02.................................171

SUMARIO

1. INTRODUÇÃO.......................................................................................................... 17

2. LOTEAMENTO ......................................................................................................... 18

2.1 DESMEMBRAMENTO .............................................................................................. 20

2.2 LOTEAMENTO RESIDENCIAL E COMERCIAL ABERTO ...................................... 22

2.3 LEIS E NORMAS .................................................................................................. 22

2.4 MEMORIAL DESCRITIVO DO LOTE 4 ................................................................ 23

2.5 SISTEMA VIÁRIO ................................................................................................. 25

3. PROJETO ARQUITETÔNICO ................................................................................ ..28

3.1 CARACTERÍSTICAS GERAIS DO PROJETO ARQUITETÔNICO........................... 28

3.2 MEMORIAL DESCRITIVO ........................................................................................ 29

4. PROJETO ESTRUTURAL ........................................................................................ 52

4.1. MATERIAIS E SOBRECARGAS .............................................................................. 52

MATERIAIS ..................................................................................................................................... 52

SOBRECARGAS ............................................................................................................................ 52

4.2. DOCUMENTOS DE REFERÊNCIA .......................................................................... 53

4.3. DOCUMENTOS RESULTANTES ............................................................................. 54

QUADRO 4.1 FOLHAS DE PROJETOS ESTRUTURAIS ............................................. 54

4.4. NORMAS E SOFTWARE ........................................................................................ 58

4.4.1. Normas ............................................................................................................................. 58

4.4.2. Software ........................................................................................................................... 58

4.5. MODELO 3D E ESQUEMA DAS FORMAS .............................................................. 59

4.6. MEMORIAL DE CÁLCULO ...................................................................................... 61

VIGAS DA COBERTURA ................................................................................................ 61

VIGAS DO TÉRREO ........................................................................................................ 68

LAJES DO TÉRREO ....................................................................................................... 77

PILARES ......................................................................................................................... 85

PLANTA DE CARGA .................................................................................................... 103

CÁLCULO DA QUANTIDADE DE ESTACAS POR BLOCO ......................................... 104

VIGAS BALDRAME ...................................................................................................... 105

BLOCOS ....................................................................................................................... 113

5. CONCLUSÃO ......................................................................................................... 172

REFERÊNCIA ............................................................................................................... 173

17

1. INTRODUÇÃO

O objetivo deste trabalho é reunir todos os conhecimentos adquiridos ao

longo do curso e aplicar um único projeto, tendo em vista o desenvolvimento de um

loteamento residencial e comercial aberto e edifício comercial, localizado na Cidade

de Sorocaba.

Foram analisadas a topografia natural do terreno para melhor distribuição e

divisão dos lotes, priorizando a dimensão de lotes residenciais de 250 metros

quadrados com frente mínima de 10 metros. A área institucional e a área de

preservação permanente de forma que melhor viabilizavam a distribuição dos lotes.

Os lotes comerciais receberam prioridade para que pudessem dar o maior

retorno financeiro possível, tendo em vista que confrontam com uma CCR (Corredor

de Circulação Rápida), onde se torna um local de fácil acesso para todo tipo de

empreendimento, pois este tipo de lote tem maior valor comercial comparado com os

lotes residenciais.

Dos lotes comerciais o lote número 4 foi escolhido para o desenvolvimento de

um empreendimento destinado a Eventos, pensado da melhor forma possível para

atender as necessidades apresentadas por este tipo de estabelecimento.

A área externa do empreendimento possui um estacionamento com 1 vaga

para portador de necessidades especiais, 2 vagas para idosos e 17 vagas para

carros.

Para tornar tudo isso possível foram desenvolvidos estudos e Projetos

Altimétricos, Arquitetônicos, Executivos, Estruturais e o Memorial descritivo da Obra,

sendo detalhado em Projeto Estrutural as peças e materiais necessários para a

execução do mesmo, criando assim um empreendimento viável e executável.

Obtivemos resultado a partir de um cronograma de aulas especificas

seguindo cada etapa do projetos e demonstrando a seguir como profissionais de

Engenharia Civil excecutam projetos afim de atender o mercado da construção civil,

e também com auxilio de softwares criados no intuito de calcular e verificar

estruturas e projetos.

18

2. LOTEAMENTO

Para ser feito o levantamento topográfico do terreno foi contratado um

topógrafo que utilizou aparelhos especializados para obter as cotas de nível e

distancias do terreno.

Os aparelhos utilizados foram:

Estação Total;

Nível Topográfico;

Baliza topográfica;

Estacas.

O levantamento de dados forneceu a informação de que a diferença entre o

ponto mais alto e o mais baixo é de 25 metros.

O terreno deste trabalho é denominado Gleba 9. Possui uma área total de

19.938,316 m² e está localizado entre um Corredor de Circulação Rápida – CCR e

uma rua local residencial.

http://pt.wikipedia.org/wiki/Baliza_topogr%C3%A1fica

19

Levantamento topográfico Planialtimétrico Cadastral – Gleba 9 Folha 1/3

20

2.1. Desmembramento

A Gleba 9 será desmembrada em 5 partes:

- uma área destinada a um loteamento residencial com uma parcela do terreno de

5.877,41 m² (29,48% do total) e um total de 22 lotes;

- uma área destinada a um loteamento comercial com uma parcela do terreno de

6.979,22 m² (35,00% do total) e um total de 4 lotes;

- uma área institucional que, por norma, deve conter no mínimo 5% do terreno que

compreende 1.015,99 m² (5,09% do total);

- uma área de preservação que deve compreender, no mínimo, 12% do terreno com

uma parcela de 2.451,07 m² (12,29% do total);

- um sistema viário de acesso aos lotes residenciais, composto por duas ruas

totalizando 3.614,63 m² (18,14% do total).

O Lote 4 da Quadra A foi utilizado para desenvolver um edifício comercial,

destinado a eventos e festas, voltada para o corredor de circulação rápida, assim os

carros não precisariam passar pelo loteamento residencial para ter acesso aos lotes

comerciais, trazendo conforto aos moradores.

Com área total equivalente a 19.938,316 m² (Dezenove mil e Novecentos e

Trinta e Oito Metros e Trinta e Um Centímetros Quadrados) e seu perímetro é de

637,424 m (Seiscentos e Trinta e Sete Metros e Quarenta e Dois Centímetros).

Assim descrito e confrontado: mede 87,827 m (Oitenta e Sete Metros e Oitenta e

Dois Centímetros) de frente para a Av. Facens; pelo lado direito de quem suba a rua

olha para o imóvel, mede 233,039 m (Duzentos e Trinta e Três Metros e Quatro

Centímetros); pelo lado esquerdo de quem dessa rua olha para o imóvel, mede

233,383 m (Duzentos e Trinta e Três Metros e Trinta e Oito Centimetros), e pelos

fundos mede 83,174 m (Oitenta e Três Metros e Dezessete Centímetros)

confrontando com a Rua Local - Residencial.

21

Loteamento Residencial e Comercial ZR2 (Planialtimétrico) 2/3

22

2.2. Loteamento Residencial e Comercial Aberto

A Gleba 9 onde situa-se o loteamento residencial aberto encontra-se em uma

Zona Residencial 2 onde o Plano Diretor da Cidade de Sorocaba fixa os parâmetros

para o uso e a ocupação em cada zona e na ZR2 se permite maior verticalização e

alguns usos não-residenciais, desde que não causem incômodos, tais como escolas,

trabalho de profissional autônomo, estabelecimentos de pequeno porte com lotes

mínimos de 250 m².

Foram escolhidas como base as dimensões de 10x25m para atender a área

mínima a ser atendida como referencia de 250m² . Essas dimensões foram obtidas

através de um estudo o qual visa maior lucratividade nas proporções do terreno.

2.3. Leis e Normas

Um loteamento residencial deve atender às seguintes leis e normas técnicas:

Lei nº 11.022/2014 – Regulamentadora do Plano Diretor de Sorocaba

GRAPROHAG

Entre as áreas separadas no empreendimento, está um espaço destinado a

Prefeitura de Sorocaba com área mínima de 5% do total para a construção de

creches, escolas, ou outros bens públicos de interesse da população. Essa área

deve fazer divisa com uma das vias públicas externas à Gleba.

Deve ser previsto, também, uma área de lazer referente a 12% do total do

terreno de uso livre e público o qual deverá sempre confrontar com o sistema viário,

não podendo haver divisa com os lotes.

http://www.sorocaba.sp.gov.br/anexos/49/plano-diretor-de-sorocaba.pdf

23

2.4. Memorial Descritivo do Lote 4

O Lote 4, com área de 1834,627 m² (Mil e Oitocentos e Trinta e Quatro Metros

e Sessenta e Dois Centímetros) e seu perímetro 206.204 m (Duzentos e Seis Metros

e Vinte Centimetros), Assim descrito e confrontado:

Iniciando no ponto 1, suas coordenadas no eixo N=7.419.272,631 m e

E=231.259,244 m segue até o ponto 2 com a distância igual a 22,985 (Vinte e Dois

Metros e Noventa e Oito Centímetros) e azimute igual a 269°58'47,61”, confrontando

com a Av. Facens.

Seguindo do ponto 2, suas coordenadas no eixo N=7.419.272,354m e

E=231.236,256m, para o ponto 3 com distância igual a 80,122 m (Oitenta Metros e

Doze Centímetros) e azimute igual a 359°05`40,44”, confrontando com o lote 3 .


E=231.234,990m, para o ponto 4 com distância igual a 23,056 m (Vinte e Três

Metros e Cinco Centímetros) e azimute igual a 89°27'31,40", confrontando com a

viela (Divisória com a área Verde).


E=231.258,040m, para o ponto 1 com distância igual a 80,037 m (Oitenta Metros e

Quatro Centímetros) e azimute igual a 179°08`29,99”.

24

Croqui

25

2.5. Sistema Viário

O sistema viário foi planejado primeiramente para tornar um local com fácil

acesso para os moradores, e também para facilitar o escoamento de águas pluviais

por gravidade, tendo em vista gerar um projeto financeiramente viável.

De modo que o sistema viário fosse o menor possível atendendo todos os

lotes.

- Memorial de Calculo dos Greides

Tabela 2.1 Cotas de Projeto e Inclinação Rua 1

estaca cota final cota de proj i %

606,364

0 606,364 606,364

1 606,762 607,915 7,76

2 606,873 609,467

3 610,048 611,019

3+4,001 610,619 611,329 7,76 Estaca 0 da Rua 2

4 612,826 612,570

5 615,478 614,122

5+11,915 616,878 615,046 7,76 PCV

6 617,787 615,674

6+17,134 618,785 617,134 PTV

7 618,840 617,225

8 619,441 618,777

9 620,330 620,328

9+1,12 620,415 620,415 7,76

26

Tabela 2.2 Cotas de Projeto e Inclunação Rua 2

estaca cota final i %

0 610,619 611,329 Estaca 3+4,001 da Rua 1

1 613,089 612,829

2 615,890 614,329

2+18,791 615,739 615,739 7,50

27

Detalhamento do Projeto Altimetrico (GREIDE) 3/3

28

3. PROJETO ARQUITETÔNICO

O Projeto Arquitetônico é composto por dois tipos de projetos:

Projeto de Prefeitura: Exclusivamente para a aprovação por parte da

prefeitura, contendo todas as especificações e informações necessárias exigidas

pela mesma;

Projeto Executivo: elaborado especificamente para a utilização

durante a execução da obra, contendo todas as informações necessárias para

conclusão da edificação.

3.1 Características Gerais do Projeto Arquitetônico

O terreno que foi destinado ao empreendimento contem 1.844,33

metros quadrados, sendo que foram destinados 598,60 metros quadrados para a

edificação, 195,87 metros quadrados do terro foi destinada a área permeável.

O empreendimento apresenta uma área total de 750,80 metros

quadrados, sendo composto pelo pavimento térreo e mezanino;

As dimensões das esquadrias estão especificadas no “Projeto

Arquitetônico”;

Apenas os depósitos do pavimento térreo, os vestiários e o banheiro

para deficiente não receberão ventilação e iluminação natural, sendo devidamente

adaptados e assim receberão de forma forçada;

Os recuos, a taxa de ocupação, o coeficiente de aproveitamento e a

área de permeabilidade, apresentados no projeto arquitetônico estão de acordo com

os valores mínimos estabelecidos pela prefeitura municipal de Sorocaba;

A elaboração do projeto prevendo as necessidades de um Salão

Comercial destinado a Eventos.

29

3.2 Memorial Descritivo

Obra: Edificação de um Salão Comercial destinado a Eventos.

Local: Endereço: Av. Facens, s/ número – Sorocaba / SP

I - CONDIÇÕES LOCAIS

a) O terreno apresenta desníveis conforme o levantamento topográfico;

b) O local é provido de posteamento com rede elétrica, e iluminação;

c) A rua existe rede de água;

d) Todas as ruas possuem asfalto e passeio;

e) Na rua existe rede de esgoto;

f) Os terrenos limítrofes ainda não se acham edificados.

II - SERVIÇOS PRELIMINARES

a) O terreno será limpo de vegetação e convenientemente preparado para

receber a construção sendo executadas as obras de terraplanagem niveladas de

acordo com o projeto;

b) Será construído no canteiro de obra um barracão fechado para

depósito de materiais e ferramentas. No mesmo barracão deverá conter banheiros

com chuveiros para uso dos operários da obra;

c) A marcação do prédio será com gabarito em tábuas corridas

perfeitamente niveladas.

d) O terreno devera ser fechado ao seu redor.

30

III – ALICERCES

Os alicerces deverão ser executados da seguinte forma:

a) Fundações: Estacas Strauss em concreto cujas dimensões e locações

deverão estar de acordo com projeto.

b) Sobre as estacas serão executados blocos de coroamento das

estacas que serão interligados por vigas baldrames.

c) As vigas baldrames que servirão de base para todas as paredes, tanto

externas como internas.

d) Após a abertura das valas deve-se deixar um lastro de brita no fundo

das valas com aproximadamente cinco cm de espessura.

e) Todos os alicerces serão impermeabilizados com impermeabilizante

tipo cristalizante, revestindo a face superior e virando 20 cm nas laterais do alicerce.

Devendo o mesmo ser aplicado em duas demãos em sentidos cruzados.

IV – ALVENARIA

a) As paredes externas e internas serão executadas em tijolos cerâmicos

assentados com argamassa de cal e areia, a alvenaria deverá ser rigorosamente

seguida pela planta respeitando alinhamento, espessura e vãos;

Receberão os seguintes reforços;

b) Tanto no respaldo da laje de piso como na laje de cobertura do

deposito superior, não haverá cinta de amarração porque a laje e vigas de concreto

armado representam tal função, nos demais respaldos deverá receber;

c) Os muros de fechamento serão levantados seguindo os mesmos

procedimentos das alvenarias, com colunas vigas cintas em concreto para

amarração.

31

V – ESTRUTURA

Todas as peças de concreto armado serão armadas e dimensionadas de

acordo com os cálculos estruturais. O concreto será usinado e as formas serão de

tábuas e placas compensadas, travadas com sarrafos e escoradas com pontaletes

de eucalipto. As armaduras estão especificadas no Projeto estrutural.

VI – FORROS

Os forros de todos os pavimentos serão em placas de gesso anti-chamas,

para esconder tubulação de esgoto assim como as vigas da laje, as placas serão

fixadas através pinos batidos a pistola de pólvora e arames galvanizados.

VII – TELHADOS

a) Em Estrutura metálica;

b) A estrutura será fabrica por uma empresa especializada;

c) Cobertura com telhas metálicas trapezoidal termo acústica.

VIII – REVESTIMENTO

a) Chapisco com argamassa de cimento e areia 1:3;

b) Massa grossa e fina (emboço e reboco) com argamassa de cal e areia;

massa grossa com areia média e cal traço 1:2:8; para massa fina será empregada

massa fina com areia fina e cal no traço 1:2:9, ambos preparados em obra. Este

revestimento será aplicado em todas as paredes externas e internas e tetos com laje

em nível, com exceção das superfícies que serão revestidas por azulejos. Nas

partes internas os revestimentos de parede deverão ter suas argamassas

desempenadas, alisadas com feltro e lixadas, para a aplicação de massa corrida que

também deverá ser lixada para receber a pintura;

32

c) Os azulejos serão de classificação “A” e PEI “3”, assentados com

cimento-cola, pelo sistema de juntas e prumo, com rejuntamento de pasta rejunte

colorido, as espessuras das juntas devem seguir a recomendação do fabricante.

Todos os azulejos serão submetidos a uma triagem por bitolas.

IX - PREPARAÇÃO PARA PISOS

a) Internamente deve se seguir as seguintes etapas para assentamento

do piso:

Apiloamento para uniformização;

Nivelamento;

Camada de concreto magro 1: 3: 5 com 10 cm de espessura;

Contra - piso tipo farofa nivelado e desempenado, executado sobre

nata de cimento com aditivo, deve se deixar 2% de inclinação nos cômodos que

necessitem de escoamento de água. .

b) Externamente, as superfícies serão aplainadas com caimento de 1 a

2% para o escoamento das águas pluviais e de lavagem.

X - PISOS

Os pisos serão assentados com cimento-cola, pelo sistema de juntas e

prumo, com rejuntamento de pasta rejunte colorido, as espessuras das juntas devem

seguir a recomendação do fabricante. Todos os pisos serão submetidos a uma

triagem por bitolas.

XI – RODAPÉS

Serão executados com o mesmo material do piso usado em cada ambiente,

com largura de sete cm, menos nas paredes que serão revestidas com azulejos.

33

XII - SOLEIRAS E PEITORIS

As Soleiras e os Peitoris serão de granito respeitando as larguras das

paredes e batentes.

XIV - ESQUADRIAS DE ALUMÍNIO

a) Portas: Serão adquiridas sob encomenda, com textura lisa e pintura

definitiva da cor preta, as dimensões estão especificadas em projeto;

b) Janelas: Todas as janelas serão em alumínio, e também adquiridas

com pintura definitiva de cor preta, as dimensões estão especificadas em projeto;

c) Vitrôs: Segue o padrão das janelas, tipo máximo ar para os banheiros.

XV - ESQUADRIAS DE MADEIRA

Portas internas: Encabeçadas de imbuia própria para pintura.

XVI – VIDROS

Os vidros serão jateados nos banheiros, e fume nos demais ambientes,

fornecidos e já instalados nas esquadrias, pelo fabricante das mesmas.

XVII - INSTALAÇÕES HIDRÁULICAS

A água será recebida da canalização da Concessionária local e passando

pelo hidrômetro fixado no cavalete de entrada do terreno, irá alimentar a caixa d’

água instalada sobre a laje.

34

XVIII - APARELHOS SANITÁRIOS

a) Peças e aparelhos sanitários – O material cerâmico ou louça deverá

satisfazer as Normas EB-44 e ao MB111/ABNT e para torneiras (NBR 10.281) e

Caixas de Descarga (NBR 5652 e 11.852).

b) Metais e acessórios - Os artigos de metal para equipamento sanitário

serão de cuidadoso acabamento; as peças não poderão apresentar quaisquer

defeito; as peças móveis serão perfeitamente adaptáveis às suas bases.

XIX - INSTALAÇÃO ELÉTRICA

Será executada de acordo com as exigências da companhia concessionária

local. A entrada de luz será devidamente instalada no quadro geral junto com os

medidores e chaves principais, ele devera ser instalado na parte frontal e lateral do

terreno, e deve ser feito em alvenaria. As instalações elétricas serão formadas por

conduites, caixinhas de passagem, condutores e plugs, os conduites serão de PVC e

os condutores serão devidamente isolados, as bitolas deverão ser devidamente

calculadas com folga tanto nos conduites e condutores, deve ser feito circuitos

independes para cada ambiente, no caso de ser muito sobrecarregado devera ser

dividido em mais. Será feito instalação para telefone e televisão (antena),

campainha.

XX – PINTURA

a) Látex em paredes e tetos revestidos com massa fina internamente e

Acrílica nas paredes, tetos e muros externos, excetuando-se as paredes com

acabamentos decorativos que serão em textura de grafiato ou texturizadas;

b) Esmalte acetinado nas portas em madeira.

35

XXI - LIMPEZA GERAL

Durante a Obra devera ser retirado todo acumulo de entulho que ocupe ao

menos uma caçamba, e destinada para locais específicos, todos materiais

recicláveis deram ser separados na obra antes de ser destinada aos locais

especificados. No final da obra será feito uma limpeza geral usando materiais

apropriados deixando o local pronto para ser habitável.

36

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Planta Baixa Térreo - F. 1/8

37

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Planta Baixa Mezanino - F. 2/8

38

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Planta Baixa do Telhado - F. 3/8

39

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Corte A-A e B-B - F. 4/8

40

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Fachada e Vista Fundo - F. 5/8

41

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Vistas Laterais - F. 6/8

42

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Plano de Massa - F. 7/8

43

Projeto de Prefeitura - Salão para Eventos – Projeção Lateral e Implantação - F.

8/8

44

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Planta Baixa Térreo - F. 1/8

45

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Planta Baixa Mezanino - F. 2/8

46

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Planta Baixa do Telhado - F. 3/8

47

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Corte A-A e B-B - F. 4/8

48

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Fachada e Vista Fundo - F. 5/8

49

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Vistas Laterais - F. 6/8

50

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Plano de Massa e Projeção Lateral -

F. 7/8

51

Projeto Executivo - Salão para Eventos – Implantação - F. 8/8

52

4. PROJETO ESTRUTURAL

Este memorial contempla o cálculo e a verificação das estruturas de concreto

armado utilizadas no empreendimento de um Salão para Eventos.

OBS. Devido a limitação do software TQS, versão universitária, nosso modelo foi

simplificado da seguinte maneira: não foi levada em consideração as cargas da caixa d’água

e nem dimensionada sua laje, também não foi possível calcular a escada pois o nosso

programa não pode calcular este tipo de estrutura.

4.1. Materiais e Sobrecargas

MATERIAIS

Concreto estrutural: fck 25 MPa

Concreto magro: fck 10 MPa

Aço CA50: fyk 500 MPa

Aço CA60: fyk 600 MPa

Relação Água/Cimento: a/c 0,50

Cobrimento das armaduras: C.A.: 2,5 cm (lajes)

C.A.: 3,0 cm (todas as estruturas, exceto lajes)

Classe de agressividade ambiental conforme NBR6118/03 Classe III

SOBRECARGAS

Lajes da Cobertura: carregamento permanente = 0,15 tf/m2

carregamento acidental= 0 tf/ m2

Lajes do 3 °. Pavimento: carregamento permanente = 0,1 tf/m2

carregamento acidental= 0,4 tf/m2

Lajes do 2°. Pavimento: carregamento permanente = 0,1 tf/m2


53

Lajes do 1°. Pavimento: carregamento permanente = 0,1 tf/m2


4.2. Documentos de Referência

Os documentos utilizados para referencia do calculo estrutural foram.

Projeto 3.1 – Executivo – Planta Térreo – Folha 01/ 08

Projeto 3.2 – Executivo – Plantas Mezanino – Folha 02/ 08

Projeto 3.3 – Executivo – Cobertura – Folha 03/ 08

Projeto 3.4 – Executivo – Cortes A-A/ B-B – Folha 04/08

54

4.3. Documentos Resultantes

Quadro 4.1 Folhas de Projetos Estruturais

Número

Documento PROJETO TÍTULO

01/02 Formas Estruturais ‘Pilares e Vigas do Pavavimento térreo

02/02 Formas Estruturais Blocos, Estacas e Vigas Baldrames da Fundação

01/11 Blocos de Fundação Blocos B1, B2 e B3










11/11 Blocos de Fundação Bloco B31

55

Número


01/13 Detalhe das

Armaduras dos Pilares

Pilares P1, P2 e P3

02/13 Detalhe das


Pilares P4, P5 e P6

03/13

Detalhe das Armaduras dos

Pilares

Pilares P7, P8 e P9

04/13 Detalhe das


Pilares P10, P11 e P12

05/13 Detalhe das



06/13 Detalhe das



07/13 Detalhe das


Pilares P19 e P20

08/13 Detalhe das



09/13 Detalhe das



10/13 Detalhe das



11/13 Detalhe das


Pilares P30 e P31

12/13 Detalhe das


Pilares do Térreo

13/13 Detalhe das


Fundação

56

Número


01/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V01, V02 e V03

02/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas


03/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas


04/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas


05/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas Vigas V13, V14 e V15

06/21 Detalhe das


07/21 Detalhe das


08/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V101 e V102

09/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V103, V104 e V105

10/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Pilares

Vigas V106, V107 e V108

11/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V109, V110 e V111

12/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V112 e V113

13/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V114 e V115

14/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V116, V117 e V118

15/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V119, V120 e V121

57

Número


16/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V201, V202 e V203

17/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V204, V205 e V206

18/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V207, V208 e V209

19/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V210, V211 e V212

20/21 Detalhe das


21/21 Detalhe das

Armaduras das Vigas

Vigas V16 e V217

01/02 Detalhe das

Armaduras das Lajes Positivas

02/02 Detalhe das

Armaduras das Lajes Negativas

58

4.4. Normas e Software

Os projetos de estrutura de concreto deverão atender também às seguintes

Normas, práticas complementares e bibliografias:

4.4.1. Normas

NBR-6118/03 – Projeto de Estruturas de Concreto – Procedimento.

NBR-6120/80 – Cargas para o cálculo de estruturas de edifícios - Procedimento;

NBR-6122/96 – Projeto e Execução de Fundações;

NBR-6123/88 – Forças devidas ao vento em edificações.

NBR-7480/96 – Barras e Fios de Aço Destinados a Armaduras para Concreto

Armado.

4.4.2. Software

Ftool – Two Dimensional Frame Analysis Tool – Versão 2.11

TQS – Software de Análise estrutural – Versão 11 (Universitária)

59

4.5. Modelo 3d e Esquema Das Formas

A seguir será apresentado o modelo 3D de toda a ampliação do TPS.

Figura 4.1 Vista da Elevação da Estrutura

Figura 4.2 Vista 2 da Elevação da Estrutura

60

Figura 4.3 Formas da Fundação

61

4.6. Memorial de Cálculo

Vigas da Cobertura

ACRTS-ASSOC.CULT.RENOV.TEC.SOROCABANA R E L G E R - Relatorio geral de vigas (V11 ) Pg 1

ROD.SEN.JOSE ERMIRIO DE MORAES, KM.1,5 SOROCABA 18110-000 SP 33538300

T Q S Projeto: 0004 - Mezanino 15/12/14

CAD/Vigas 20:57:07

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

fck=250.kgf/cm2 - Aco: CA-60B CA-50A - Esforcos Caracteristicos

Viga= 201 V201 Eng.E=Nao Eng.D=Nao Repet= 1 NAnd= 1 Red V Ext=Nao Fat.Alt=1.00 Cob=3.0 CM

------------------------------- G E O M E T R I A E C A R G A S -------------------------------

Vao= 2 /L= 5.92 /B= .20 /H= .50 /BCs= .00 /BCi= .00 /TpS= 1 /Esp.LS= .00 /Esp.LI= .00 FSp.Ex= .25 /FLt.Ex= .10 [M]

Cargas No. Tipo Esf.Adic. Maximos: MEsq= .00 MDir= .00 Q= .00 Minimos: MEsq= .00 MDir= .00 Q= .00

[tf,m] 1- Parc.Dist.PMax= .55 PMin= .55 Inicio= .00 Compr= 5.92

- - - - - - A R M A D U R A S ( F L E X A O E C I S A L H A M E N T O ) - - - - -

FLEXAO-| E S Q U E R D A | M E I O D O V A O | D I R E I T A

| M.[-] = 1.2 tf* m | M.[+] Max= 1.3 tf* m - Abcis.= 200 | M.[-] = 1.8 tf* m

[tf,cm]| As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm] | AsL= .00 ------ Flecha= .9 | As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm]

| AsL= .00 ------ x/d = .04 | As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm ] | AsL= .00 ------ x/d = .05

| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |

[tf,cm]| Bit.Fiss.= 2.4 M[-]Min= 157.1 | Bit.Fiss.= 2.0 M[+]Min= 157.1 | Bit.Fiss.= 1.2 M[-]Min= 157.1

CISALHAMENTO- Xi Xf Vsd VRd2 MdC Ang. Asw[C] Aswmin Asw[C+T] Bit Esp NR AsTrt AsSus M E N S A G E M

[tf,cm] 0.- 562. 2.44 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0

T O R C A O- Xi Xf Tsd TRd2 %dT he b-nuc h-nuc Asw-1R AswmnNR Asl-b Asl-h ComDia M E N S A G E M

[tf,cm] 0.- 562. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .06







| M.[-] = 1.2 tf* m | M.[+] Max= .5 tf* m - Abcis.= 243 | M.[-] = .9 tf* m



| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.6 |



[tf,cm] 0.- 438. 1.91 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 438. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05







| M.[-] = .6 tf* m | M.[+] Max= .4 tf* m - Abcis.= 223 | M.[-] = .4 tf* m



| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 295. 1.38 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 295. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .04

REACOES DE APOIO - No. Maximos Minimos Largura DEPEV Morte Nome M.I.Mx M.I.Mn Pilares:

1 1.545 1.542 .50 .10 1 P1 .00 .00 1 0 0 0 0 0

2 3.059 3.058 .50 .10 1 P2 .00 .00 2 0 0 0 0 0

3 2.197 2.187 .50 .10 1 P3 .00 .00 3 0 0 0 0 0

4 .828 .818 .50 .10 1 P4 .00 .00 4 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================









[tf,cm]| As = .22 -SRAS- [ 2 B 6.3mm] | AsL= .00 ------ Flecha= .0 | As = .22 -SRAS- [ 2 B 6.3mm]


| Grampos Esq.= 1B 6.3mm x/dMx= .50 | | Grampos Dir.= 1B 6.3mm x/dMx= .50

62

| | Fle.Adm.= .5 |



[tf,cm] 0.- 125. .26 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 125. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .01


1 .182 .176 .20 .00 1 P5 .00 .00 5 0 0 0 0 0

2 .187 .180 .20 .00 1 P6 .00 .00 6 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 310. .64 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 310. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02


1 .453 .451 .50 .10 1 P9 .00 .00 9 0 0 0 0 0

2 .386 .385 .20 .00 1 P10 .00 .00 10 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| Grampos Esq.= 1B 6.3mm x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |



[tf,cm] 0.- 582. 1.24 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 582. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 303. .76 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 303. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 320. .70 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 320. .08 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .2 .0 .0 .0 .04

63


1 .645 .643 .20 .00 1 P13 .00 .00 13 0 0 0 0 0

2 1.409 1.403 .50 .10 1 P15 .00 .00 15 0 0 0 0 0

3 .790 .788 .50 .10 1 P16 .00 .00 16 0 0 0 0 0

4 .438 .435 .50 .10 1 P17 .00 .00 17 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================








| M.[-] = .4 tf* m | M.[+] Max= 1.1 tf* m - Abcis.= 202 | M.[-] = .9 tf* m



| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 375. 1.72 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 375. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 .989 .987 .32 .01 1 P28 .00 .00 28 0 0 0 0 0

2 1.227 1.225 .60 .15 1 P30 .00 .00 30 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 375. 1.76 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 375. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 1.255 1.253 .60 .15 1 P31 .00 .00 31 0 0 0 0 0

2 .975 .973 .32 .01 1 P29 .00 .00 29 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================









[tf,cm]| As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm] | AsL= .00 ------ Flecha= 2.3 | As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm]


| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm= 2.2 < Fl.Calc ***|



[tf,cm] 0.- 627. 2.49 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 1.773 1.773 .34 .02 1 P30 .00 .00 30 0 0 0 0 0

2 1.779 1.779 .35 .02 1 P31 .00 .00 31 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 267. 1.31 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0

64


[tf,cm] 0.- 267. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .04










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 294. 1.45 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 294. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .04










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 2.07 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 .715 .713 .60 .15 1 P28 .00 .00 28 0 0 0 0 0

2 1.679 1.675 .60 .15 1 P26 .00 .00 26 0 0 0 0 0

3 2.457 2.456 .60 .15 1 P24 .00 .00 24 0 0 0 0 0

4 1.482 1.482 .60 .15 1 P22 .00 .00 22 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 2.14 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 2.10 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .06


1 1.406 1.406 .60 .15 1 P22 .00 .00 22 0 0 0 0 0

2 2.988 2.987 .60 .15 1 P20 .00 .00 20 0 0 0 0 0

3 1.437 1.436 .60 .15 1 P18 .00 .00 18 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================




65








| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 369. 1.59 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 369. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .04


1 1.061 1.058 .60 .15 1 P18 .00 .00 18 0 0 0 0 0

2 1.139 1.135 .50 .10 1 P12 .00 .00 12 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.2 |



[tf,cm] 0.- 623. 2.62 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 623. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .07










| x/dMx= .50 | | Grampos Dir.= 1B 6.3mm x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 347. 1.90 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 1.746 1.745 .50 .10 1 P12 .00 .00 12 0 0 0 0 0

2 3.181 3.181 .50 .10 1 P5 .00 .00 5 0 0 0 0 0

3 .711 .711 .20 .00 1 P1 .00 .00 1 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.1 |



[tf,cm] 0.- 608. 1.13 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 608. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03


1 .786 .785 .50 .10 1 P13 .00 .00 13 0 0 0 0 0

2 .810 .809 .50 .10 1 P6 .00 .00 6 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================






66






| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 415. .76 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 415. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02


1 .544 .544 .20 .00 1 P9 .00 .00 9 0 0 0 0 0

2 .544 .543 .20 .00 1 P3 .00 .00 3 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 267. 1.32 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 267. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .04










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 294. 1.47 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 294. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .04










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 2.06 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 .707 .704 .60 .15 1 P29 .00 .00 29 0 0 0 0 0

2 1.678 1.675 .60 .15 1 P27 .00 .00 27 0 0 0 0 0

3 2.476 2.475 .60 .15 1 P25 .00 .00 25 0 0 0 0 0

4 1.472 1.472 .60 .15 1 P23 .00 .00 23 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |

67



[tf,cm] 0.- 500. 2.13 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 2.10 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .06


1 1.419 1.419 .60 .15 1 P23 .00 .00 23 0 0 0 0 0

2 2.972 2.970 .60 .15 1 P21 .00 .00 21 0 0 0 0 0

3 1.441 1.440 .60 .15 1 P19 .00 .00 19 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 369. 1.58 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 369. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 1.128 1.121 .60 .15 1 P19 .00 .00 19 0 0 0 0 0

2 1.076 1.069 .50 .10 1 P17 .00 .00 17 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |



[tf,cm] 0.- 570. 2.42 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0











| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 400. 2.02 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 400. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 1.595 1.594 .50 .10 1 P17 .00 .00 17 0 0 0 0 0

2 3.128 3.123 .50 .10 1 P10 .00 .00 10 0 0 0 0 0

68

3 .920 .916 .20 .00 1 P4 .00 .00 4 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================

Vigas do Térreo



T Q S Projeto: 0003 - Térreo 15/12/14

CAD/Vigas 20:57:06

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------




Vao= 2 /L= 4.35 /B= .20 /H= .50 /BCs= 1.07 /BCi= .00 /TpS= 2 /Esp.LS= .13 /Esp.LI= .00 FSp.Ex= .25 /FLt.Ex= .10 [M]


[tf,m] 1- Parc.Dist.PMax= 2.39 PMin= 1.61 Inicio= .00 Compr= 4.35

2- Parc.Dist.PMax= .60 PMin= .60 Inicio= .10 Compr= 4.15





| AsL= .00 ------ x/d = .07 | As = 5.09 -STAS- [ 3 B 16.0mm ] | AsL= .00 ------ x/d = .07

| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 415. 9.13 39.92 2 45. 1.4 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 415. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .23


1 6.516 6.514 .20 .00 0 P9 .00 .00 9 0 0 0 0 0

2 6.363 6.361 .20 .00 0 P3 .00 .00 3 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |



[tf,cm] 0.- 562. 7.19 39.92 2 45. .1 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 562. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .18










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.6 |



[tf,cm] 0.- 438. 5.19 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 438. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .14







| M.[-] = 1.6 tf* m | M.[+] Max= 1.0 tf* m - Abcis.= 223 | M.[-] = .8 tf* m

69



| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 295. 3.42 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 295. .03 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .10


1 4.572 4.568 .50 .10 0 P1 .00 .00 1 0 0 0 0 0

2 8.708 8.706 .50 .10 0 P2 .00 .00 2 0 0 0 0 0

3 5.480 5.465 .50 .10 0 P3 .00 .00 3 0 0 0 0 0

4 1.954 1.941 .50 .10 0 P4 .00 .00 4 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================








| M.[-] = .0 tf* m | M.[+] Max= .3 tf* m - Abcis.= 0 | M.[-] = 5.4 tf* m

[tf,cm]| As = .34 -SRAS- [ 2 B 6.3mm] | AsL= .00 ------ Flecha= .0 | As = 4.08 -SRAS- [ 2 B 16.0mm]



| | Fle.Adm.= .5 |



[tf,cm] 0.- 125. 7.13 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 125. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .18











| | Fle.Adm.= 1.6 |



[tf,cm] 0.- 154. 11.37 39.92 2 45. 2.9 2.1 2.9 5.0 12.5 2 .0 .0

154.- 462. 8.22 39.92 2 45. .8 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 154. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .29

154.- 462. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .22


1 -2.684 -2.731 .20 .00 0 P5 .00 .00 5 0 0 0 0 0

2 13.215 13.160 .20 .00 0 P6 .00 .00 6 0 0 0 0 0

3 5.873 5.866 .20 .00 2 V114 .00 .00 0 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .4 |



[tf,cm] 0.- 100. 3.97 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 100. .05 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .12










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.2 |

70



[tf,cm] 0.- 318. 5.81 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 318. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .15




[tf,m] 1- Parc.Dist.PMax= 1.40 PMin= .95 Inicio= .00 Compr= 3.35








| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 310. 5.76 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 310. .04 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .16


1 .215 .054 .20 .00 1 P7 .00 .00 7 0 0 0 0 0

2 6.697 6.469 .50 .10 1 P8 .00 .00 8 0 0 0 0 0

3 8.141 8.057 .50 .10 0 P9 .00 .00 9 0 0 0 0 0

4 2.502 2.485 .20 .00 0 P10 .00 .00 10 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================









[tf,cm]| As = .22 -SRAS- [ 2 B 6.3mm] | AsL= .00 ------ Flecha= .0 | As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm]



| | Fle.Adm.= .5 |



[tf,cm] 0.- 125. .54 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 125. .04 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .03


1 -.024 -.027 .20 .00 0 P12 .00 .00 12 0 0 0 0 0

2 .389 .386 .20 .00 0 P13 .00 .00 13 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================








| M.[-] = .5 tf* m | M.[+] Max= 1.6 tf* m - Abcis.= 200 | M.[-] = 2.2 tf* m




| | Fle.Adm.= 1.6 |



[tf,cm] 0.- 462. 3.84 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 462. .03 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .11










| x/dMx= .50 | Arm.Lat.=[2 X 3 B 4.2mm] - LN= 1.9 | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .4 |



[tf,cm] 0.- 100. 3.58 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


71

[tf,cm] 0.- 100. .16 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .4 1.5 .1 .3 .15










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 303. 2.36 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 303. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .06











| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 325. 1.89 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 325. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05


1 2.044 2.025 .20 .00 0 P13 .00 .00 13 0 0 0 0 0

2 5.298 5.097 .20 .00 1 P14 .00 .00 14 0 0 0 0 0

3 -.204 -.422 .50 .10 0 P15 .00 .00 15 0 0 0 0 0

4 2.991 2.954 .50 .10 0 P16 .00 .00 16 0 0 0 0 0

5 .863 .862 .20 .00 0 P17 .00 .00 17 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 375. 2.62 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 375. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .07


1 1.561 1.558 .32 .01 0 P28 .00 .00 28 0 0 0 0 0

2 1.872 1.870 .60 .15 0 P30 .00 .00 30 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 375. 2.67 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 375. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .07


1 1.901 1.899 .60 .15 0 P31 .00 .00 31 0 0 0 0 0

2 1.534 1.531 .32 .01 0 P29 .00 .00 29 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================

72











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.2 |



[tf,cm] 0.- 627. 3.91 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 627. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .10


1 2.789 2.789 .34 .02 0 P30 .00 .00 30 0 0 0 0 0

2 2.792 2.792 .34 .02 0 P31 .00 .00 31 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 267. 1.97 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 267. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .05










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 294. 2.20 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 294. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .06










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 3.21 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .08


1 1.138 1.135 .60 .15 0 P28 .00 .00 28 0 0 0 0 0

2 2.593 2.590 .60 .15 0 P26 .00 .00 26 0 0 0 0 0

3 3.762 3.761 .60 .15 0 P24 .00 .00 24 0 0 0 0 0

4 2.292 2.292 .60 .15 0 P22 .00 .00 22 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================





73







| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 3.28 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .08










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 3.21 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .08


1 2.196 2.196 .60 .15 0 P22 .00 .00 22 0 0 0 0 0

2 4.570 4.569 .60 .15 0 P20 .00 .00 20 0 0 0 0 0

3 2.245 2.244 .60 .15 0 P18 .00 .00 18 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 369. 2.49 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 369. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .07


1 1.617 1.614 .60 .15 0 P18 .00 .00 18 0 0 0 0 0

2 1.781 1.778 .50 .10 0 P12 .00 .00 12 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.2 |



[tf,cm] 0.- 623. 4.07 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 623. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .10











74

| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 347. 4.57 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 347. .03 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .13


1 2.689 2.688 .50 .10 0 P12 .00 .00 12 0 0 0 0 0

2 6.083 6.081 .50 .10 0 P5 .00 .00 5 0 0 0 0 0

3 2.048 2.048 .20 .00 0 P1 .00 .00 1 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================





[tf,m] 1- Parc.Dist.PMax= 1.22 PMin= .89 Inicio= .00 Compr= 6.38






| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.1 |



[tf,cm] 0.- 608. 5.63 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 608. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .14


1 3.794 3.791 .50 .10 0 P13 .00 .00 13 0 0 0 0 0

2 4.019 4.016 .50 .10 0 P6 .00 .00 6 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================



Vao= 2 /L= 5.85 /B= .20 /H= .50 /BCs= 1.08 /BCi= .00 /TpS= 2 /Esp.LS= .13 /Esp.LI= .00 FSp.Ex= .25 /FLt.Ex= .10 [M]








| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |



[tf,cm] 0.- 185. 12.26 39.92 2 45. 3.5 2.1 3.5 6.3 17.5 2 .0 .0

185.- 370. 5.82 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 6.3 25.0 2 .0 .0

370.- 555. 15.43 39.92 2 45. 5.6 2.1 5.6 6.3 10.0 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 185. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .31

185.- 370. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .15

370.- 555. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .39




[tf,m] 1- Parc.Dist.PMax= 2.82 PMin= 1.86 Inicio= .00 Compr= .58

2- Parc.Dist.PMax= 2.12 PMin= 1.39 Inicio= .58 Compr= 3.67


4- Reac.Ind. PMax= 5.87 PMin= 5.87 Aplic.= .58 Bw Ap= .20 D.Ver= .50 Viga= 102 Apoio= 3






| x/dMx= .50 | Arm.Lat.=[2 X 2 B 6.3mm] - LN= 1.0 | Grampos Dir.= 2B 6.3mm x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 76. 17.87 39.92 2 45. 7.3 2.1 10.3 10.0 15.0 2 .0 2.9

76.- 238. 6.24 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0

238.- 400. 5.28 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 4.2 12.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 76. .60 2.63 5 7.1 11.1 41.1 1.5 1.5 .2 .6 .68

76.- 238. .11 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .3 .0 .0 .0 .20

238.- 400. .11 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .3 .0 .0 .0 .17


1 8.747 8.744 .50 .10 1 P14 .00 .00 14 0 0 0 0 0

2 23.442 23.441 .50 .10 1 P7 .00 .00 7 0 0 0 0 0

3 3.771 3.765 .20 .00 0 P2 .00 .00 2 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================



75










| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 275. 7.52 39.92 2 45. .3 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 275. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .19










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 275. 7.17 39.92 2 45. .1 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 275. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .18


1 3.372 3.369 .20 .00 0 P16 .00 .00 16 0 0 0 0 0

2 10.337 10.325 .50 .10 1 P11 .00 .00 11 0 0 0 0 0

3 3.626 3.615 .20 .00 0 P9 .00 .00 9 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 267. .64 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 267. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 294. .69 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 294. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



76

[tf,cm] 0.- 500. 1.00 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03


1 .295 .292 .60 .15 0 P29 .00 .00 29 0 0 0 0 0

2 .776 .773 .60 .15 0 P27 .00 .00 27 0 0 0 0 0

3 1.095 1.095 .60 .15 0 P25 .00 .00 25 0 0 0 0 0

4 .714 .714 .60 .15 0 P23 .00 .00 23 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 3.31 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .08










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 500. 3.23 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 500. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .09


1 2.174 2.174 .60 .15 0 P23 .00 .00 23 0 0 0 0 0

2 4.602 4.601 .60 .15 0 P21 .00 .00 21 0 0 0 0 0

3 2.235 2.234 .60 .15 0 P19 .00 .00 19 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 369. 2.65 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 369. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .07


1 1.512 1.505 .60 .15 0 P19 .00 .00 19 0 0 0 0 0

2 1.890 1.883 .50 .10 0 P17 .00 .00 17 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |


77


[tf,cm] 0.- 570. 7.55 39.92 2 45. .3 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 570. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .19


1 5.204 5.202 .50 .10 0 P17 .00 .00 17 0 0 0 0 0

2 5.394 5.392 .50 .10 0 P10 .00 .00 10 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================












| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 400. 5.78 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 400. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .15


1 4.121 4.115 .50 .10 0 P10 .00 .00 10 0 0 0 0 0

2 2.859 2.853 .20 .00 0 P4 .00 .00 4 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================

Lajes do térreo

------------------------------------------------------------------------------

CAD/Formas 11 - Processamento de arquivo LDF 15/12/14 20:56:51

ACRTS-ASSOC.CULT.RENOV.TEC.SOROCABANA

ROD.SEN.JOSE ERMIRIO DE MORAES, KM.1,5

45.718.988/0001-67 ISENTA 0506210

C:\TQS\Nivaldo\Térreo

------------------------------------------------------------------------------

1> $------------------------------------------------------------------------------

2> $ CAD/TQS - Modelador Estrutural

3> $

4> $ 15/12/2014 - 20:25:37

5> $ Pasta C:\TQS\Nivaldo\Térreo

6> $ Pavimento Térreo Projeto 3

7> $ Edifício Nivaldo Projeto 1

8> $ Nivaldo

9> $

10> $

11> $ Arquivo LDF de descrição de plantas de formas.

12> $ NÃO modifique este arquivo, pois ele será regravado

13> $ sempre que a planta de formas for modificada através

14> $ do Modelador Estrutural.

15> $------------------------------------------------------------------------------

16>

17> DEFINE NLISTA $ Suprime lista dos comandos LDF

Planta lida do edificio

=======================

Edificio ..... Nivaldo

Projeto 1

Planta ....... Térreo

Projeto 3

Titulo geral.. Nivaldo

Cliente ......

Titulo planta. Térreo

Definição de Pisos

------------------

Piso Título Cota P.D. Seção

1 Térreo 3.75 3.75 1 CON TERREO

Quantitativos

-------------

Elemento Area de Volume de Comprimento Compr medio

formas (m2) concreto (m3) linear (m) vaos (m)

----------- ------------- ----------- -----------

78

V21 3.90 .42 4.15 4.15

V101 13.86 1.29 12.95 4.32

V102 5.77 .60 5.97 2.99

V103 6.84 .73 7.28 2.43

V104 1.50 .12 1.25 1.25

V105 12.73 1.19 11.90 2.98

V106 4.50 .38 3.75 3.75

V107 4.50 .38 3.75 3.75

V108 7.52 .63 6.27 6.27

V109 12.73 1.06 10.61 3.54

V110 12.00 1.00 10.00 5.00

V111 4.43 .37 3.69 3.69

V112 11.19 .97 9.70 4.85

V113 6.51 .61 6.08 6.08

V114 8.89 .95 9.45 4.73

V115 5.17 .55 5.50 2.75

V116 12.73 1.06 10.61 3.54

V117 12.00 1.00 10.00 5.00

V118 4.43 .37 3.69 3.69

V119 6.10 .57 5.70 5.70

V120 4.28 .40 4.00 4.00

----------- ------------- ----------- ----------

161.59 14.63 146.31 3.85

Volume de topo (m3)

-------------------

P1 5.25 .38 .05

P2 5.25 .38 .05

P3 5.25 .38 .05

P4 5.25 .38 .05

P5 5.25 .37 .05

P6 5.25 .38 .05

P7 5.25 .38 .05

P8 5.25 .38 .05

P9 5.25 .38 .05

P10 5.25 .38 .05

P11 5.25 .38 .05

P12 5.25 .37 .05

P13 5.25 .38 .05

P14 5.25 .38 .05

P15 5.25 .38 .05

P16 5.25 .38 .05

P17 5.25 .38 .05

P18 6.75 .68 .09

P19 6.75 .68 .09

P20 6.75 .68 .09

P21 6.75 .68 .09

P22 6.75 .68 .09

P23 6.75 .68 .09

P24 6.75 .68 .09

P25 6.75 .68 .09

P26 6.75 .68 .09

P27 6.75 .68 .09

P28 6.75 .68 .09

P29 6.75 .68 .09

P30 6.00 .45 .06

P31 6.00 .45 .06

----------- ------------- -------------

182.25 15.37 2.05

L1 20.39 2.65

L2 28.08 3.65

L3 30.87 4.01

L4 21.06 2.74

L5 19.42 2.52

L6 14.10 1.83

----------- -------------

133.93 17.41

----------- -------------

Total geral 477.77 47.42

Espessura media das lajes = 29.1

---------------------------------------------------------

Cargas - Caso de carregamento 1

---------------------------------------------------------

Tipos de cargas

---------------

Nome Perma Aciden Unid Descrição

CONCRETO 2.500 .000 tf/m3 Peso especifico do concreto

Cargas definidas

----------------

Viga 21 Distribuida nós 57 A 58 Valor= .600 tf/m













79


Cargas sobre as lajes

---------------------

Laje C.Dist P.P.

(tf/m2) (tf/m2)

1 .45 .32

2 .55 .32

3 .55 .32

4 .55 .32

5 .55 .32

6 .45 .32

Influência das lajes

--------------------

Laje 1 Tipo G P= 15.80 Trecho Influ Carga Compr Carga/m

H= 13.0 área= 20.4 12 V105 .083 1.316 350. .376

13 P17 .000 .000 18. .000

32 V119 .330 5.221 570. .916

33 P10 .000 .007 18. .041

8 V103 E .127 2.012 350. .575

7 V115 E .229 3.623 300. 1.208

50 V115 E .229 3.624 300. 1.208


H= 13.0 área= 28.1 10 V105 .029 .723 125. .578

11 V105 .081 1.983 343. .578

12 V115 E .175 4.289 300. 1.429

50 V115 E .174 4.288 300. 1.429

7 V103 E .142 3.486 343. 1.016

6 V103 E .052 1.270 125. 1.016

5 V114 E .347 8.534 600. 1.422


H= 13.0 área= 30.9 9 V105 .126 3.414 462. .739

10 V114 E .379 10.232 610. 1.677

5 V114 E .036 .973 58. 1.677

48 V102 E .218 5.884 462. 1.274

49 V113 .230 6.213 638. .974

51 P13 .011 .292 30. .974


H= 13.0 área= 21.1 30 V102 E .101 1.861 135. 1.379

49 V102 E .353 6.508 472. 1.379

48 V114 E .184 3.382 347. .975

2 V101 .256 4.713 607. .776

53 V112 .107 1.966 347. .567


H= 13.0 área= 19.4 5 V103 E .074 1.263 125. 1.010

6 V103 E .204 3.465 343. 1.010

7 V21 E .281 4.770 415. 1.149

3 V101 .161 2.744 468. .586

2 V114 E .241 4.089 357. 1.145

48 V114 E .039 .664 58. 1.145


H= 13.0 área= 14.1 7 V103 E .184 2.006 350. .573

8 P10 .000 .000 18. .000

34 V120 .290 3.166 400. .791

54 V101 .152 1.657 340. .487

3 V21 E .375 4.102 415. .988

Cargas nos pilares

------------------

Pilar Carga da Vento MX MY Peso Próprio / pisos

laje (TF) 1

1 .37 .0 .0 .94

CL+PP 1.30

2 .55 .0 .0 .94

CL+PP 1.49

3 .48 .0 .0 .94

CL+PP 1.42

Carga adicional lançada: .06

4 .27 .0 .0 .94

CL+PP 1.21

5 .19 .0 .0 .94

CL+PP 1.13

6 .79 .0 .0 .94

CL+PP 1.73

7 1.68 .0 .0 .94

CL+PP 2.62

8 1.01 .0 .0 .94

CL+PP 1.95

9 1.14 .0 .0 .94

CL+PP 2.08


10 .12 .0 .0 .94

CL+PP 1.06

80


11 1.32 .0 .0 .94

CL+PP 2.26

12 .00 .0 .0 .94

CL+PP .94

13 .29 .0 .0 .94

CL+PP 1.23

14 1.37 .0 .0 .94

CL+PP 2.30

15 .29 .0 .0 .94

CL+PP 1.23

16 .50 .0 .0 .94

CL+PP 1.44

17 .04 .0 .0 .94

CL+PP .98

18 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

19 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

20 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

21 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

22 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

23 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

24 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

25 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

26 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

27 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

28 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

29 .00 .0 .0 1.69

CL+PP 1.69

30 .00 .0 .0 1.13

CL+PP 1.13

31 .00 .0 .0 1.13

CL+PP 1.13

Cargas nos vãos da VIGA 21

----------------------------

VÃO= 1 /L= 435.00 /B= 20.00 /H= 50.00

[TF.M] 1- PARC.DIST.PMAX= 2.39 INÍCIO= .00 COMPR= 4.35

1- PARC.DIST.PMAX= .60 INÍCIO= .10 COMPR= 4.15

Apoio Largura Excen HCS HCI DFSE DFLE TPS

1 .20 .00 .13 .00 .25 .10 2

2 .20 .00


----------------------------

VÃO= 1 /L= 612.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 488.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 3 /L= 345.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .50 .10 .13 .00 .25 .10 5

2 .50 .10 .13 .00 .25 .10 5

3 .50 .10 .13 .00 .25 .10 5

4 .50 .10

***001 AVISO: Não há cargas de alvenaria na viga 102

81


----------------------------

VÃO= 1 /L= 145.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 482.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .20 .00 .13 .00 .25 .10 8

2 .20 .00 .13 .00 .25 .10 2

3 .20 .00


----------------------------

VÃO= 1 /L= 135.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 368.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 3 /L= 345.00 /B= 20.00 /H= 50.00




1 .20 .00 .13 .00 .25 .10 2

2 .50 .10 .13 .00 .25 .10 2

3 .50 .10 .13 .00 .25 .10 2

4 .20 .00



----------------------------

VÃO= 1 /L= 145.00 /B= 20.00 /H= 50.00

[TF.M] 1- PARC.DIST.PMAX= .25 INÍCIO= .00 COMPR= 1.45


1 .20 .00 .00 .00 .25 .10 1

2 .20 .00



----------------------------

VÃO= 1 /L= 482.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 135.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 3 /L= 353.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 4 /L= 360.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .20 .00 .13 .00 .25 .10 8

2 .20 .00 .13 .00 .25 .10 8

3 .50 .10 .13 .00 .25 .10 8

4 .50 .10 .13 .00 .25 .10 8

5 .20 .00


----------------------------

VÃO= 1 /L= 420.79 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .31 .01 .00 .00 .25 .10 1

2 .60 .15


----------------------------

82

VÃO= 1 /L= 421.06 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .32 .01


----------------------------

VÃO= 1 /L= 660.41 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .34 .02 .00 .00 .25 .10 1

2 .34 .02


----------------------------

VÃO= 1 /L= 326.94 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 353.81 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 3 /L= 560.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

3 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

4 .60 .15


----------------------------

VÃO= 1 /L= 560.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 560.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

3 .60 .15


----------------------------

VÃO= 1 /L= 424.42 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .50 .10


----------------------------

VÃO= 1 /L= 673.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 382.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .50 .10 .00 .00 .25 .10 1

2 .50 .10 .13 .00 .25 .10 5

3 .20 .00



----------------------------

VÃO= 1 /L= 658.05 /B= 20.00 /H= 50.00

83



1 .50 .10 .13 .00 .25 .10 5

2 .50 .10



----------------------------

VÃO= 1 /L= 605.26 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 435.00 /B= 20.00 /H= 50.00

[TF.M] 2- PARC.DIST.PMAX= 2.82 INÍCIO= .10 COMPR= .58

2- PARC.DIST.PMAX= 2.12 INÍCIO= .68 COMPR= 3.67


2- REAC.IND. PMAX= .00 APLIC.= .68

BW AP= .20 D.VER = .50 VIGA= 102 APOIO= 3


1 .50 .10 .13 .00 .25 .10 2

2 .50 .10 .13 .00 .25 .10 2

3 .20 .00



----------------------------

VÃO= 1 /L= 310.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 310.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .20 .00 .13 .00 .25 .10 2

2 .50 .10 .13 .00 .25 .10 2

3 .20 .00



----------------------------

VÃO= 1 /L= 326.94 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 353.81 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 3 /L= 560.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

3 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

4 .60 .15


----------------------------

VÃO= 1 /L= 560.00 /B= 20.00 /H= 50.00


VÃO= 2 /L= 560.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

3 .60 .15


----------------------------

VÃO= 1 /L= 424.42 /B= 20.00 /H= 50.00



84

1 .60 .15 .00 .00 .25 .10 1

2 .50 .10


----------------------------

VÃO= 1 /L= 620.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .50 .10 .13 .00 .25 .10 8

2 .50 .10


----------------------------

VÃO= 1 /L= 435.00 /B= 20.00 /H= 50.00



1 .50 .10 .13 .00 .25 .10 8

2 .20 .00

Somatória de cargas ( 1 piso)

------------------------------

Vigas 211.89 tf

Pilares 48.87 tf (PP 38.44 tf Outras 10.43 tf)

----------

Total 260.76 tf

---------------------------------------------------------


---------------------------------------------------------


------------------------------

Vigas 83.03 tf

Pilares 42.41 tf (PP 38.44 tf Outras 3.98 tf)

----------

Total 125.44 tf

---------------------------------------------------------


---------------------------------------------------------


------------------------------

Vigas 88.40 tf

Pilares 2.78 tf (PP .00 tf Outras 2.78 tf)

----------

Total 91.18 tf

***008 AVISO: Peso próprio de lajes e vigas desativado (caso 3)

---------------------------------------------------------


---------------------------------------------------------


------------------------------

Vigas 40.47 tf

Pilares 3.67 tf (PP .00 tf Outras 3.67 tf)

----------

Total 44.14 tf

***009 AVISO: Peso próprio de lajes e vigas desativado (caso 4)

-------------------------------------------------------------------------------

ATENÇÃO: O CAD/Formas separou as cargas para cálculo de vigas

em mínimas e máximas, do seguinte modo:

Mínimas: Peso próprio e cargas permanentes, vindas dos

casos 2 e 3

Máximas: As mínimas mais as cargas acidentais e outros casos

de carregamento, de número maior ou igual a 4

Em caso de redução das sobrecargas, com esforços verticais vindos do

CAD/Vigas, a diferença entre as reações mínimas e máximas será tomada

85

como uma estimativa da sobrecarga para efeito de redução.

FIM

*

***010 AVISO: Verifique os esforços transferidos para o CAD/Pilar

-------------------------------------------------------------------------------

Arquivo de critérios: C:\TQS\Nivaldo\PARFOR.DAT

Critérios gerais

=================

Entrada gráfica:

Caso 1 na entrada gráfica agrupa outros casos ... 2-4 ( )

Geometria:

Piso de processamento ........................... 0 ( PISO )

Largura default de vigas (cm).................... 20.000 ( DIMVIG)

Altura default de vigas (cm).................... 50.000 ( DIMVIG)

Largura default de pilares (cm).................. 40.000 ( DIMPIL)

Profundidade default de pilares (cm)............. 40.000 ( DIMPIL)

Altura default de lajes (cm) .................... 10.000 ( DIMLAJ)

Consideração da area do fundo das vigas.......... Sim ( FFUNDV)

Cargas:

Geometria do contorno das lajes ................. Faces ( DISCIN)

Critério de distribuição de cargas concentradas.. Ponderado ( DISCCP)

Fator de engastamento parcial.................... 1.000 ( ENGPAR)

Módulo de discretização p/distrib cargas (cm).... 10.000 ( DISCRE)

Número mínimo de pontos discretos por eixo....... 10 ( DISMIN)

Número máximo de pontos discretos por eixo....... 150 ( DISMAX)

Homogeneização das cargas por lado de laje....... Sim ( DISTCA)

Calculo automático do peso próprio das lajes .... Sim ( PPLAJ )

Calculo automático do peso próprio das vigas .... Sim ( PPVIG )

Espacamento p/discret de cargas p/área de lajes.. 50.000 ( DISARE)

Gera engastamentos auto. em lajes contíguas ..... Sim ( ENGAUT)

Percent distrib cargas lados nao apoiados laje pr 12.500

Desenho - Escala:

Escala geral de desenho (cm)..................... 50.000 ( ESCALA)

CAD/Vigas:

Vao p/cálculo de excentricidade de apoio ........ HViga ( )

Altura da viga p/excentricidade de apoio......... .300

Fator de extensão do apoio dentro do pilar ...... .030 ( EXTAPO)

Extensão fixa da viga dentro do apoio (cm) ...... .000 ( EXTFIX)

Extensão mínima da viga dentro do apoio (cm) .... .000 ( EXTMIN)

Código de redução de alívio de cortante ......... 0 ( RALCOR)

Fator de alternância de cargas ............. .... .850 ( ALTERN)

Grava .DAT de vigas mesmo que ja exista ......... Sim ( GRVVIG)

Multiplica armadura de vigas pelo num de pisos .. Sim ( MULFER)

Colaboração das lajes na rigidez das vigas ...... Sim ( BCOLAB)

Articula pilares intermediários ................. Não (NARTPIN)

Le COMPII/COMPIS do edificio, se zerados ........ Não (NCOMEDI)

Comprimento do pilar superior (m) ............... .000 ( COMPIS)

Comprimento do pilar inferior (m) ............... .000 ( COMPII)

Vinculação do pilar superior .................... Articula ( VINPIS)

Vinculação do pilar inferior .................... Articula ( VINPII)

Redutor de mola para vigas contínuas ............ 1.000 ( REDMOV)

Multipl larg equiv de pilar/portic simplif de vig 1.000 ( LEPMOV)

CAD/Pilar:

Grava arquivo de dados p/o CAD/Pilar ............ Sim ( GRVPIL)

Transfere reações de vigas para pilares ......... Sim ( REACOE)

Grava momento de excen de apoio da viga no pilar. Sim ( MOMVPL)

Pilar deslocável ................................ Não (NPILDES)

Grava momentos de pórtico simpificado de vigas .. Não (NMOMEPL)

Desconta altura das vigas dos PD dos pilares .... Não (NPILHVG)

Grava altura da viga correspondente ao pilar .... Sim ( PILGRH)

Altura default da fundação (cm) ................. 100.000 ( HFUN )

Inibe relat portico simplif. no resumo de cargas. Sim ( RLPSIM)

CAD/Lajes:

Vinculações de lajes ............................ da forma ( LAJENF)

Gravação automática do arquivo .LAJ ............. Sim ( GRVLAJ)

Pilares

ACRTS-ASSOC.CULT.RENOV.TEC.SOROCABANA LISPIL - Listagem dos resultados -P-A-S- por pil (V11 ) Pg 1


T Q S Projeto: 0001 - Nivaldo 15/12/14

CAD/Pilar 20:57:16

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

ESFORCOS FINAIS DE CALCULO OBS:**** Lambda > limite LAMB= Indice de Esbeltez LAMBDA

-------------------------- : T Esforcos no TOPO LE = Comprimento de Flambagem LE

(Momentos Vetoriais no Sistema Local) : M Esf. no pto MEDIO VC = Forca Normal Inicial Calculo

: B Esforcos na BASE Cmaj= Coef.Majoracao da VC p/DIMENS.COMPRESSAO

Vd = Forca Normal Final Calculo : N Majoracao da VC com ni < 0.7

Mdx = Mom.Final Calculo direcao x MCx = Mom.Inic. Calculo direcao x M2x = Mom.Segunda Ordem direcao x

Mdy = Mom.Final Calculo direcao y MCy = Mom.Inic. Calculo direcao y M2y = Mom.Segunda Ordem direcao y

M1x = Mom.PrimeiraOrdem direcao x MOx = Mom.Obliquo antes da Normaliz.

M1y = Mom.PrimeiraOrdem direcao y MOy = Mom.Obliquo antes da Normaliz.

PILAR:P1 num. 1 Valores Intermediarios de Calculo

.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.

LANC Vd (tf) Mdx (tf,cm) Mdy (tf,cm)| | OBS | MCx | MCy | M1x | M1y |LAMB|LBLM| M2x | M2y | MOx | MOy | VC |Cmaj|

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 4.3 12.0 178.5 | | T 12. 178. 12. 178. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

86

|L 2 4.3 -19.2 -277.3 | | B -19. -277. -19. -277. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.3 -19.0 -278.6 | | B -19. -279. -19. -279. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

| VALORES CÁLCULOS DEFINIDOS ARQUIVO CRITÉRIOS |

| Cobrimento[cm] fck[MPa] GamaAço GamaConcreto AsMax[%] AsMin[%] GmapN GmapM GmavN Gmavm |

| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |

| TipoAço ClasseAço ExcMin ExcMax K12 K37 |

| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 15.4 32.2 227.1 | | T 23. 227. 32. 227. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 15.4 61.7 113.2 | | M 23. 113. 32. 113. 61. 35. 29. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 15.4 -32.2 -103.7 | | B -20. -104. -32. -104. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 15. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.4 11.3 84.7 | | T 1. 85. 11. 85. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 78.0 -57.1 | |**** M 17. -57. 17. -57. 118. 35. 61. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 17.6 -140.8 | | B 18. -141. 18. -141. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 78.3 -56.9 | |**** M 17. -57. 17. -57. 118. 35. 61. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 17.9 -139.6 | | B 18. -140. 18. -140. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 24.9 -52.4 100.4 | | T -43. 100. -52. 100. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 25. 1.000

|L 1 24.9 -100.2 74.8 | | M -44. 66. -52. 75. 61. 35. -48. 0. 0. 0. 25. 1.000

|L 1 24.9 52.4 -74.8 | | B 25. -59. 52. -75. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 25. 1.000

|L 1 24.9 -52.4 99.7 | | T -44. 100. -52. 100. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 25. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 4.9 -27.4 44.7 | | T -27. 45. -27. 45. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 4.9 79.0 -56.4 | | B 79. -56. 79. -56. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 23.6 -98.7 70.8 | | M -53. 30. -53. 71. 61. 42. -46. 0. 0. 0. 24. 1.000

|L 1 23.6 49.5 -70.8 | | B 45. -25. 50. -71. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 24. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 3.5 24.1 -44.2 | | T 24. -44. 24. -44. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 3.5 -37.8 52.8 | | B -38. 53. -38. 53. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 12.0 48.1 -35.9 | | M 21. -28. 25. -36. 61. 43. 23. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.0 -25.2 35.9 | | B -25. 24. -25. 36. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.0 34.6 -35.9 | | T 35. -28. 35. -36. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.8 12.2 98.6 | | T 6. 99. 12. 99. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.8 -24.3 39.4 | | M -15. 39. -15. 39. 55. 37. -9. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.8 -20.9 -77.6 | | B -21. -78. -21. -78. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.8 12.2 98.4 | | T 5. 98. 12. 98. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


87

| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 12.1 25.4 70.0 | | T 16. 70. 25. 70. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.2 48.8 36.5 | | M 14. 30. 26. 36. 61. 35. 23. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.2 -25.5 -65.9 | | B -8. -66. -26. -66. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.2 25.5 69.6 | | T 14. 70. 26. 70. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 2.5 -6.0 121.2 | | T -6. 121. -6. 121. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.5 36.3 -179.8 | | B 36. -180. 36. -180. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.5 -6.6 121.0 | | T -7. 121. -7. 121. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.5 36.3 -71.9 | | M 21. -72. 21. -72. 55. 52. 6. 0. 0. 0. 2. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 29.0 -61.0 133.3 | | T -42. 133. -61. 133. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 29. 1.000

|L 1 29.0 -116.7 87.1 | | M -42. 79. -61. 87. 61. 35. -56. 0. 0. 0. 29. 1.000

|L 1 29.0 61.0 -88.8 | | B 20. -89. 61. -89. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 29. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 36.8 77.3 195.3 | | T 40. 195. 77. 195. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 37. 1.000

|L 1 36.8 147.8 114.3 | | M 40. 114. 77. 114. 61. 35. 71. 0. 0. 0. 37. 1.000

|L 1 36.8 -77.3 -117.5 | | B -21. -117. -77. -117. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 37. 1.000

|L 1 36.6 76.8 195.7 | | T 42. 196. 77. 196. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 37. 1.000

|L 1 36.6 -76.8 -118.0 | | B -22. -118. -77. -118. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 37. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 11.8 -24.8 -45.9 | | T -2. -46. -25. -46. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 11.8 50.7 -35.5 | | M 4. -35. 25. -35. 64. 35. 26. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 11.8 24.8 35.4 | | B 4. 16. 25. 35. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.1 -25.4 -39.3 | | T -2. -39. -25. -39. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.1 52.0 -36.3 | | M 4. -33. 25. -36. 64. 35. 27. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.1 25.4 36.3 | | B 4. 13. 25. 36. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 2.5 26.7 -18.6 | | T 27. -19. 27. -19. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.5 -57.0 -47.6 | | B -57. -48. -57. -48. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.5 -57.4 -45.6 | | B -57. -46. -57. -46. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 31.5 126.5 94.4 | | M 38. 93. 66. 94. 61. 35. 60. 0. 0. 0. 31. 1.000

|L 1 31.5 -66.1 -94.4 | | B -16. -53. -66. -94. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 31. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 6.0 -12.6 -70.1 | | T -8. -70. -13. -70. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

88

|L 2 6.0 21.4 55.7 | | M 11. 56. 13. 56. 55. 36. 9. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.0 15.5 128.5 | | B 16. 129. 16. 129. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.0 -12.6 -71.3 | | T -8. -71. -13. -71. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.0 21.4 55.8 | | M 11. 56. 13. 56. 55. 36. 9. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 24.4 -51.2 -117.7 | | T -17. -118. -51. -118. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 24. 1.000

|L 1 24.4 -98.0 -73.2 | | M -17. -71. -51. -73. 61. 35. -47. 0. 0. 0. 24. 1.000

|L 1 24.4 51.2 73.2 | | B 10. 73. 51. 73. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 24. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 17.6 -37.0 -52.9 | | T -1. -22. -37. -53. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 18. 1.000

|L 1 17.6 75.8 52.9 | | M 1. 28. 37. 53. 64. 35. 39. 0. 0. 0. 18. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.1 10.8 122.1 | | T 0. 122. 11. 122. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.1 71.0 -54.3 | |**** M 13. -54. 13. -54. 118. 35. 58. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.1 13.7 -135.8 | | B 14. -136. 14. -136. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.1 10.8 122.6 | | T 0. 123. 11. 123. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 12.7 26.6 60.6 | | T 3. 61. 27. 61. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 12.7 50.9 47.7 | | M 3. 48. 27. 48. 61. 35. 24. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 12.7 -26.6 -38.0 | | B -1. -10. -27. -38. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 12.7 50.9 47.9 | | M 3. 48. 27. 48. 61. 35. 24. 0. 0. 0. 13. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 3.1 26.9 99.3 | | T 27. 99. 27. 99. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 3. 1.000

|L 2 3.1 10.8 -104.7 | | M 11. -105. 11. -105. 55. 68. 0. 0. 0. 0. 3. 1.000

|L 2 3.1 -26.5 -234.6 | | B -26. -235. -26. -235. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 3. 1.000

|L 2 3.1 26.7 99.7 | | T 27. 100. 27. 100. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 3. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 13.5 28.4 205.7 | | T 16. 206. 28. 206. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.5 54.4 108.3 | | M 16. 108. 28. 108. 61. 35. 26. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.5 -28.4 -78.3 | | B -8. -78. -28. -78. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


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| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 22.9 -48.1 654.4 | | T -11. 654. -48. 654. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 23. 1.000

|L 1 22.9 -91.9 298.4 | | M -11. 298. -48. 298. 61. 35. -44. 0. 0. 0. 23. 1.000

|L 1 22.9 48.1 -304.2 | | B 8. -304. 48. -304. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 23. 1.000

|L 1 22.6 -47.5 658.6 | | T -12. 659. -47. 659. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 23. 1.000

|L 1 22.6 -90.8 299.8 | | M -12. 300. -47. 300. 61. 35. -43. 0. 0. 0. 23. 1.000

|L 1 22.6 47.5 -306.0 | | B 9. -306. 47. -306. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 23. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

89


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.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 3.1 6.5 -51.8 | | T 1. -52. 6. -52. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 3. 1.000

|L 2 3.1 36.0 -44.4 | |**** M 3. -44. 6. -44. 111. 35. 30. 0. 0. 0. 3. 1.000

|L 2 3.1 36.1 -42.3 | |**** M 3. -42. 6. -42. 111. 35. 30. 0. 0. 0. 3. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 3.5 -12.9 73.9 | | T -13. 74. -13. 74. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 1 3.5 -19.0 35.3 | | M -10. 35. -10. 35. 64. 35. -9. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 1 3.5 7.4 -33.2 | | B 1. -33. 7. -33. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 1 3.8 -12.9 68.9 | | T -13. 69. -13. 69. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 1 3.8 -19.8 33.4 | | M -11. 33. -11. 33. 64. 35. -9. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 1 3.8 8.1 -31.4 | | B 1. -31. 8. -31. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


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.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 2.2 4.6 11.1 | | T 0. 11. 5. 11. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.2 32.8 10.7 | |**** M 8. 11. 8. 11. 118. 35. 25. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.2 4.6 13.0 | | T 0. 13. 5. 13. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 2. 1.000

|L 2 2.2 32.7 10.8 | |**** M 8. 11. 8. 11. 118. 35. 25. 0. 0. 0. 2. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 12.5 -50.1 -37.4 | | M -21. -10. -26. -37. 61. 35. -24. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.5 26.2 37.4 | | B 8. 8. 26. 37. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


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| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.5 11.4 -113.1 | | T 10. -113. 11. -113. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 71.9 100.5 | |**** M 10. 100. 11. 100. 118. 35. 60. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 -11.4 232.0 | | B -10. 232. -11. 232. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 11.4 -115.1 | | T 10. -115. 11. -115. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 71.8 100.7 | |**** M 10. 101. 11. 101. 118. 35. 60. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 -11.4 233.7 | | B -10. 234. -11. 234. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 18.0 37.7 -183.3 | | T 8. -183. 38. -183. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 18. 1.000

|L 1 18.0 -72.1 -100.8 | | M -10. -101. -38. -101. 61. 35. -34. 0. 0. 0. 18. 1.000

|L 1 18.0 -37.7 76.7 | | B -10. 77. -38. 77. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 18. 1.000

|L 1 17.9 37.7 -184.0 | | T 8. -184. 38. -184. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 18. 1.000

|L 1 17.9 -72.1 -101.2 | | M -10. -101. -38. -101. 61. 35. -34. 0. 0. 0. 18. 1.000

|L 1 17.9 -37.7 76.9 | | B -10. 77. -38. 77. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 18. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.5 -17.4 85.7 | | T -17. 86. -17. 86. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 -204.5 34.3 | |**** M -17. 34. -17. 34. 159. 35. -187. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 -13.1 -75.5 | | B -12. -75. -13. -75. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 -204.8 34.0 | |**** M -17. 34. -17. 34. 159. 35. -187. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 -13.2 -75.2 | | B -12. -75. -13. -75. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 13.2 -38.8 72.0 | | T -39. 72. -39. 72. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 13.3 -488.2 43.7 | |**** M -36. 37. -36. 44. 159. 35. -452. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 13.3 -31.8 -58.0 | | B -21. -58. -32. -58. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 13.3 -38.9 71.8 | | T -39. 72. -39. 72. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000



90

| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.6 17.9 74.8 | | T 18. 75. 18. 75. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 208.3 -32.7 | |**** M 18. -33. 18. -33. 159. 35. 190. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 13.4 -81.8 | | B 9. -82. 13. -82. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 208.7 -32.3 | |**** M 18. -32. 18. -32. 159. 35. 191. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 13.4 -80.8 | | B 9. -81. 13. -81. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 13.2 35.6 81.9 | | T 36. 82. 36. 82. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 13.2 483.7 43.5 | |**** M 34. 36. 34. 44. 159. 35. 450. 0. 0. 0. 13. 1.000

|L 1 13.2 31.7 -75.5 | | B 13. -75. 32. -75. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 13. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


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.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 6.2 -230.6 20.4 | |**** M -20. 13. -20. 20. 159. 35. -211. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.2 -16.5 -20.4 | | B -17. -4. -17. -20. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 14.9 -47.5 49.3 | | T -47. 16. -47. 49. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 14.9 -558.0 -49.3 | |**** M -48. -21. -48. -49. 159. 35. -510. 0. 0. 0. 15. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


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| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 6.1 19.0 20.3 | | T 19. 11. 19. 20. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.1 230.6 -20.3 | |**** M 20. -13. 20. -20. 159. 35. 210. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 15.0 51.4 49.3 | | T 51. 8. 51. 49. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 15.0 573.8 -49.3 | |**** M 61. -11. 61. -49. 159. 35. 513. 0. 0. 0. 15. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 6.0 -19.7 26.3 | | T -20. 26. -20. 26. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.0 -225.9 19.9 | |**** M -20. 16. -20. 20. 159. 35. -206. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.0 -16.5 -19.9 | | B -17. -19. -17. -20. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 14.7 -47.5 48.4 | | T -47. 15. -47. 48. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 14.7 -543.6 -48.4 | |**** M -43. -19. -43. -48. 159. 35. -501. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 14.7 -47.6 48.4 | | T -48. 15. -48. 48. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 15. 1.000

|L 1 14.7 -543.6 -48.4 | |**** M -43. -19. -43. -48. 159. 35. -501. 0. 0. 0. 15. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.

91


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 6.0 226.2 56.6 | |**** M 20. 57. 20. 57. 159. 35. 206. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 6.0 14.5 81.1 | | B 10. 81. 14. 81. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 12.4 29.9 -88.8 | | T 30. -89. 30. -89. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.4 453.6 -65.6 | |**** M 30. -66. 30. -66. 159. 35. 424. 0. 0. 0. 12. 1.000

|L 1 12.4 -29.9 41.0 | | B -5. 11. -30. 41. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 12. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


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| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.4 -16.7 -68.2 | | T -17. -68. -17. -68. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 -208.8 33.3 | |**** M -23. 33. -23. 33. 159. 35. -186. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 -23.4 83.2 | | B -23. 83. -23. 83. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 13.1 -506.7 -43.1 | |**** M -58. -37. -58. -43. 159. 35. -449. 0. 0. 0. 13. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


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| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.4 16.4 -65.9 | | T 16. -66. 16. -66. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 206.6 -36.5 | |**** M 20. -36. 20. -36. 159. 35. 187. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.5 20.3 25.5 | | B 20. 25. 20. 25. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 5. 1.000

|L 2 5.4 206.5 -36.6 | |**** M 20. -37. 20. -37. 159. 35. 187. 0. 0. 0. 5. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 9.3 27.4 30.8 | | T 27. 8. 27. 31. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 9. 1.000

|L 1 9.3 361.2 -31.5 | |**** M 40. -31. 40. -31. 159. 35. 321. 0. 0. 0. 9. 1.000

|L 1 9.3 48.9 -37.2 | | B 49. -37. 49. -37. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 9. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


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| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 4.3 -11.8 33.2 | | T -12. 33. -12. 33. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.3 -161.7 16.1 | |**** M -14. 16. -14. 16. 159. 35. -148. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.3 -13.7 -23.8 | | B -14. -24. -14. -24. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 10.3 -32.5 34.1 | | T -32. 20. -32. 34. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 10. 1.000

|L 1 10.3 -397.3 -37.8 | |**** M -43. -38. -43. -38. 159. 35. -354. 0. 0. 0. 10. 1.000

|L 1 10.3 -49.8 -53.3 | | B -50. -53. -50. -53. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 10. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 4.3 12.2 34.9 | | T 12. 35. 12. 35. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.3 160.3 16.1 | |**** M 12. 16. 12. 16. 159. 35. 148. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.3 12.3 -26.5 | | B 12. -26. 12. -26. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |

92


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 7.8 18.7 25.7 | | T 19. 5. 19. 26. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 8. 1.000

|L 1 7.8 283.8 -28.5 | |**** M 19. -28. 19. -28. 159. 35. 265. 0. 0. 0. 8. 1.000

|L 1 7.8 18.7 -33.9 | | B 18. -34. 19. -34. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 8. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 4.4 -55.9 -14.4 | | T -56. -2. -56. -14. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.4 58.2 -14.4 | | B 58. -1. 58. -14. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.4 58.1 14.4 | | B 58. 0. 58. 14. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 10.5 -45.8 -34.7 | | T -46. -8. -46. -35. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 11. 1.000

|L 1 10.5 25.2 -34.7 | | B 25. -10. 25. -35. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 11. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 4.3 52.9 -14.3 | | T 53. -1. 53. -14. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000

|L 2 4.3 -54.6 -29.0 | | B -55. -29. -55. -29. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 4. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 9.3 37.0 30.5 | | T 37. 26. 37. 31. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 9. 1.000

|L 1 9.3 22.2 -30.5 | | M 21. -27. 22. -31. 40. 47. 0. 0. 0. 0. 9. 1.000

|L 1 9.3 -26.2 -43.1 | | B -26. -43. -26. -43. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 9. 1.000

|L 1 9.3 37.2 30.5 | | T 37. 26. 37. 31. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 9. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.5 53.2 -87.2 | | T 53. -87. 53. -87. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.5 97.5 38.8 | |**** M 42. 39. 42. 39. 109. 35. 56. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.5 -56.2 97.2 | | B -56. 97. -56. 97. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.5 53.1 -87.8 | | T 53. -88. 53. -88. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.5 97.4 38.9 | |**** M 42. 39. 42. 39. 109. 35. 56. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 13.6 37.4 -73.5 | | T 37. -74. 37. -74. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.6 220.7 -45.0 | |**** M 26. -43. 29. -45. 130. 38. 192. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.6 -28.6 48.4 | | B -20. 48. -29. 48. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.6 37.3 -74.1 | | T 37. -74. 37. -74. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.6 -28.6 48.5 | | B -20. 49. -29. 49. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.


.----.-----------.------------.------------. .------.------.------.------.------.----.----.------.------.------.------.------.----.


.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

| Mezanino .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 2 5.6 53.8 84.1 | | T 54. 84. 54. 84. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 98.5 -40.2 | |**** M 42. -40. 42. -40. 109. 35. 56. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 -56.3 -100.7 | | B -56. -101. -56. -101. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 53.8 84.8 | | T 54. 85. 54. 85. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 6. 1.000

|L 2 5.6 98.4 -40.3 | |**** M 42. -40. 42. -40. 109. 35. 56. 0. 0. 0. 6. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

93

| Térreo .....|............|............| |......|......|......|......|......|....|....|......|......|......|......|......|....|

|L 1 13.7 39.1 61.5 | | T 39. 61. 39. 61. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.7 222.2 45.3 | |**** M 26. 36. 29. 45. 130. 40. 193. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.7 -28.8 -47.6 | | B -23. -48. -29. -48. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000

|L 1 13.7 39.1 62.2 | | T 39. 62. 39. 62. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 14. 1.000



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

.____.___________.____________.____________. .______.______.______.______.______.____.____.______.______.______.______.______.____.

94

ACRTS-ASSOC.CULT.RENOV.TEC.SOROCABANA LISPIL - Listagem dos resultados -P-A-S- por pil (V11 ) Pg 2


T Q S Projeto: 0001 - Nivaldo 15/12/14

CAD/Pilar 20:57:16

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

AS RESULTANTE POR BITOLAS fck = .250 [tf,cm] fck(opc.) = .250

--------------------------

SEL = Quantidade Efetiva de Barras na Secao

Nb = Quantidades de Barras Dimensionadas na Secao

NbH = Numero de Barras lado H

NbB = Numero de Barras lado B

PILAR:P1 num. 1 Esforco de Calculo do Dimensionamento

+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.

LANCE B(cm) H(cm) ROS SEL BITL BITE Nb NbH NbB AS(cm) RO ASnec | LBDALM LAMDBA | FNd (tf) Mxd (tf,cm) Myd (tf,cm) |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 49.5 54.6 | 4.3 12.0 178.5 |

| 12.5 6.3 6 3 0 7.36 .7 4.00| | CASO PÓRTICO = 12 (COMBINAÇÃO= 3) |

| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 15.4 32.2 227.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 117.8 | 5.4 11.3 84.7 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 24.9 -52.4 100.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 58.7 54.6 | 4.9 -27.4 44.7 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 42.4 60.6 | 23.6 -98.7 70.8 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 65.6 54.6 | 3.5 24.1 -44.2 |

95


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 42.9 60.6 | 12.0 48.1 -35.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 36.0 54.6 | 5.8 12.2 98.6 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 12.1 25.4 70.0 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 51.8 54.6 | 2.5 -6.0 121.2 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 29.0 -61.0 133.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 36.8 77.3 195.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 63.8 | 11.8 -24.8 -45.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

96

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 69.9 54.6 | 2.5 26.7 -18.6 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 31.5 126.5 94.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 36.4 54.6 | 6.0 -12.6 -70.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 24.4 -51.2 -117.7 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 63.8 | 17.6 -37.0 -52.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 117.8 | 5.1 10.8 122.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 12.7 26.6 60.6 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |

97



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 67.9 54.6 | 3.1 26.9 99.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 13.5 28.4 205.7 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 22.9 -48.1 654.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 111.4 | 3.1 6.5 -51.8 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 63.8 | 3.5 -12.9 73.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 117.8 | 2.2 4.6 11.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 12.5 -50.1 -37.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



98

| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 117.8 | 5.5 11.4 -113.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 50.0 .5 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .5 4.00| 35.0 60.6 | 18.0 37.7 -183.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.2 4.00| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.9 4.00| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.9 4.00| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 5.5 -17.4 85.7 |

|L. 2 30.0 60.0 .4 6 12.5 6.3 6 3 0 7.36 .4 7.20| | CASO PÓRTICO = 9 (COMBINAÇÃO= 1) |

| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 13.2 -38.8 72.0 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 5.6 17.9 74.8 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 13.2 35.6 81.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 6.2 -230.6 20.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


99

| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 14.9 -47.5 49.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 6.1 19.0 20.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 15.0 51.4 49.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.35| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.43| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.55| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 6.0 -19.7 26.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 14.7 -47.5 48.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 6.0 226.2 56.6 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 12.4 29.9 -88.8 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

100

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 5.4 -16.7 -68.2 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 13.1 -506.7 -43.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 5.4 16.4 -65.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 9.3 27.4 30.8 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 4.3 -11.8 33.2 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 10.3 -32.5 34.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 4.3 12.2 34.9 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 35.0 159.3 | 7.8 18.7 25.7 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


101

| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 68.1 36.4 | 4.4 -55.9 -14.4 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 43.3 40.4 | 10.5 -45.8 -34.7 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 67.7 36.4 | 4.3 52.9 -14.3 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

| 10.0 5.0 10 4 1 7.85 .4 7.20| 46.5 40.4 | 9.3 37.0 30.5 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 .7 7.20| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.0 7.20| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 1.6 7.20| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 60.0 .4 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .4 4.76| 35.0 109.1 | 5.5 53.2 -87.2 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.0 4.80| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.6 4.80| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.5 4.80| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 1 20.0 60.0 .4 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .4 4.76| 37.6 129.9 | 13.6 37.4 -73.5 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.0 4.80| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.6 4.80| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.5 4.80| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|


+----.-----.-----.---.---.----.----.---.---.---.------.---.------.--------.--------+------------.--------------.---------------.


|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

| Mezanino .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

|L. 2 20.0 60.0 .4 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .4 4.76| 35.0 109.1 | 5.6 53.8 84.1 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.0 4.80| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.6 4.80| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.5 4.80| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Térreo .....|...|...|....|....|...|...|...|......|...|......|........|........|............|..............|...............|

102

|L. 1 20.0 60.0 .4 6 10.0 5.0 6 3 0 4.71 .4 4.76| 39.9 129.9 | 13.7 39.1 61.5 |


| 16.0 6.3 6 3 0 12.06 1.0 4.80| | **VER NOTA (A)** |

| 20.0 6.3 6 3 0 18.85 1.6 4.80| | |

| 25.0 8.0 6 3 0 29.45 2.5 4.80| | |



| 3.0 25.0 1.15 1.40 8.00 .40 1.40 1.40 1.40 1.40 |


| 50 A 2.0 15.0 1 1 |

| Fundacao |

|____._____._____.___.___.____.____.___.___.___.______.___.______|________.________|____________.______________._______________|

==============================================================================================================================

**Nota A**:

Este carregamento listado é, dentre os inúmeros carregamentos analisados, o que provocou a seleção desta

armadura em primeiro lugar. Não necessariamente, este carregamento é o que necessita a maior quantidade de

armadura na seção, pois o dimensionamento é feito de forma indireta, por verificação. Exemplificando,

temos duas configurações de armaduras válidas para o lance, uma correspondendo a 17 cm2 e outra a 20 cm2.

Um carregamento inicial necessitou de 18 cm2 e, por esta razão foi selecionada a configuração de 20 cm2 como

a definitiva. Outros carregamentos posteriores necessitaram, por exemplo, de 19 cm2, 19.5 cm2 (sempre

inferiores aos 20 cm2), mas a listagem com o carregamento mais desfavorável foi feita com aquele que necessitou

os 18 cm2, pois foi o primeiro a requisitar os 20 cm2. A pesquisa do carregamento exato que provoca maior

armadura na seção não é realizada automaticamente para não aumentar de forma significativa o tempo de processamento.

Se o usuário quiser calcular a real necessidade de armadura para um carregamento específico, ele poderá fazê-lo

facilmente no Editor de Esforços e Armaduras, comando do próprio Cad/Pilar.

==============================================================================================================================

103

Planta de Carga

Tabela 4.4 Planta de carga

ELEM Fz Tf

P1 12,00

P2 19,60

P3 18,40

P4 9,30

P5 9,80

P6 22,80

P7 28,20

P8 9,10

P10 19,10

P11 13,50

P12 10,50

P13 11,10

P14 18,30

P15 3,10

P16 10,70

P17 14,40

P18 12,00

P19 10,60

P20 10,40

P21 11,80

P22 8,30

P23 6,30

P24 8,20

P25 7,40

P26 10,20

P27 7,80

P28 12,00

P29 10,60

P30 11,20

P31 11,10

P32 24,30

104

Cálculo da quantidade de estacas por bloco

Tabela 4.5 Quantidade de estacas por bloco

ELEM Fz Tf 5% Compressão QTDE QTDE FINAL

P1 12,00 12,60 20 0,63 1

P2 19,60 20,58 20 1,03 2

P3 18,40 19,32 20 0,97 1

P4 9,30 9,77 20 0,49 1

P5 9,80 10,29 20 0,51 1

P6 22,80 23,94 20 1,20 2

P7 28,20 29,61 20 1,48 2

P8 9,10 9,56 20 0,48 1

P10 19,10 20,06 20 1,00 2

P11 13,50 14,18 20 0,71 1

P12 10,50 11,03 20 0,55 1

P13 11,10 11,66 20 0,58 1

P14 18,30 19,22 20 0,96 1

P15 3,10 3,26 20 0,16 1

P16 10,70 11,24 20 0,56 1

P17 14,40 15,12 20 0,76 1

P18 12,00 12,60 20 0,63 1

P19 10,60 11,13 20 0,56 1

P20 10,40 10,92 20 0,55 1

P21 11,80 12,39 20 0,62 1

P22 8,30 8,72 20 0,44 1

P23 6,30 6,62 20 0,33 1

P24 8,20 8,61 20 0,43 1

P25 7,40 7,77 20 0,39 1

P26 10,20 10,71 20 0,54 1

P27 7,80 8,19 20 0,41 1

P28 12,00 12,60 20 0,63 1

P29 10,60 11,13 20 0,56 1

P30 11,20 11,76 20 0,59 1

P31 11,10 11,66 20 0,58 1

P32 24,30 25,52 20 1,28 2

105

Vigas Baldrame



T Q S Projeto: 0002 - Fundação 15/12/14

CAD/Vigas 20:57:04

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------












| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 511. .96 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 511. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.4 |



[tf,cm] 0.- 387. .74 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 281. .55 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 281. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02


1 .676 .676 .64 .17 0 B1 .00 .00 8001 0 0 0 0 0

2 1.196 1.196 1.39 .55 0 B2 .00 .00 8002 0 0 0 0 0

3 .909 .909 .64 .17 0 B3 .00 .00 8003 0 0 0 0 0

4 .389 .389 .64 .17 0 B4 .00 .00 8004 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .4 |



[tf,cm] 0.- 81. .26 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 81. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .01

106










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.5 |



[tf,cm] 0.- 418. .80 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .185 .185 .64 .17 0 B5 .00 .00 8005 0 0 0 0 0

2 .653 .652 .64 .17 0 B6 .00 .00 8006 0 0 0 0 0

3 .560 .560 .64 .17 0 B9 .00 .00 8009 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .3 |



[tf,cm] 0.- 71. .18 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 304. .59 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 281. .55 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .126 .126 .64 .17 0 B9 .00 .00 8009 0 0 0 0 0

2 .544 .544 .64 .17 0 B7 .00 .00 8007 0 0 0 0 0

3 .806 .806 .64 .17 0 B8 .00 .00 8008 0 0 0 0 0

4 .389 .389 .64 .17 0 B10 .00 .00 8010 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .4 |



[tf,cm] 0.- 81. .20 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0

107










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.5 |



[tf,cm] 0.- 418. .82 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .3 |



[tf,cm] 0.- 71. .81 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 71. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 289. .57 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 289. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .01








[tf,cm]| As = 1.50 -SRAS- [ 2 B 10.0mm] | AsL= .00 ------ Flecha= .0 | As = .22 -SRAS- [ 2 B 6.3mm]


| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 283. .71 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .139 .139 .64 .17 0 B12 .00 .00 8012 0 0 0 0 0

2 .717 .717 .64 .17 0 B13 .00 .00 8013 0 0 0 0 0

3 1.112 1.109 .64 .17 0 B14 .00 .00 8014 0 0 0 0 0

4 .084 .081 .64 .17 0 B15 .00 .00 8015 0 0 0 0 0

5 .897 .897 .64 .17 0 B16 .00 .00 8016 0 0 0 0 0

6 .284 .284 .90 .30 0 B17 .00 .00 8017 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 353. .68 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0

108


[tf,cm] 0.- 353. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02


1 .488 .488 .67 .19 0 B28 .00 .00 8028 0 0 0 0 0

2 .470 .470 .67 .19 0 B30 .00 .00 8030 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 354. .81 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .579 .579 .67 .19 0 B31 .00 .00 8031 0 0 0 0 0

2 .380 .380 .67 .19 0 B29 .00 .00 8029 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.2 |



[tf,cm] 0.- 620. 1.13 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .807 .807 .64 .17 0 B30 .00 .00 8030 0 0 0 0 0

2 .768 .768 .64 .17 0 B31 .00 .00 8031 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 263. .58 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 263. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .1 .0 .0 .0 .02










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 290. .57 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 290. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02




109







| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 496. .94 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 496. .01 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03


1 .328 .327 .64 .17 0 B28 .00 .00 8028 0 0 0 0 0

2 .805 .804 .64 .17 0 B26 .00 .00 8026 0 0 0 0 0

3 1.042 1.042 .64 .17 0 B24 .00 .00 8024 0 0 0 0 0

4 .673 .672 .64 .17 0 B22 .00 .00 8022 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 496. .98 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 496. .96 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .629 .628 .64 .17 0 B22 .00 .00 8022 0 0 0 0 0

2 1.319 1.319 .64 .17 0 B20 .00 .00 8020 0 0 0 0 0

3 .683 .683 .64 .17 0 B18 .00 .00 8018 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 360. .71 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .467 .467 .64 .17 0 B18 .00 .00 8018 0 0 0 0 0

2 .509 .509 .64 .17 0 B12 .00 .00 8012 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

110

| | Fle.Adm.= 2.1 |



[tf,cm] 0.- 609. 1.13 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 318. .74 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .804 .804 .64 .17 0 B12 .00 .00 8012 0 0 0 0 0

2 1.312 1.312 .64 .17 0 B5 .00 .00 8005 0 0 0 0 0

3 .351 .351 .64 .17 0 B1 .00 .00 8001 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 2.0 |



[tf,cm] 0.- 557. 1.03 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .733 .733 .64 .17 0 B13 .00 .00 8013 0 0 0 0 0

2 .733 .733 1.39 .55 0 B6 .00 .00 8006 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.7 |



[tf,cm] 0.- 466. .88 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 466. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 334. .65 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .620 .620 1.39 .55 0 B14 .00 .00 8014 0 0 0 0 0

2 1.075 1.075 1.39 .55 0 B9 .00 .00 8009 0 0 0 0 0

3 .454 .454 .64 .17 0 B2 .00 .00 8002 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================




111








| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .9 |



[tf,cm] 0.- 246. .49 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= .9 |



[tf,cm] 0.- 246. .49 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .345 .345 .64 .17 0 B16 .00 .00 8016 0 0 0 0 0

2 .690 .690 .64 .17 0 B11 .00 .00 8011 0 0 0 0 0

3 .345 .345 .64 .17 0 B8 .00 .00 8008 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 371. .70 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .501 .501 .64 .17 0 B8 .00 .00 8008 0 0 0 0 0

2 .501 .501 .64 .17 0 B3 .00 .00 8003 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.0 |



[tf,cm] 0.- 263. .52 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 263. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .01










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.1 |



[tf,cm] 0.- 290. .57 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0



112








| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 496. .94 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 496. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03


1 .363 .363 .64 .17 0 B29 .00 .00 8029 0 0 0 0 0

2 .769 .769 .64 .17 0 B27 .00 .00 8027 0 0 0 0 0

3 1.061 1.061 .64 .17 0 B25 .00 .00 8025 0 0 0 0 0

4 .654 .654 .64 .17 0 B23 .00 .00 8023 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 496. .95 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 496. .02 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .03










| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 496. .93 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .644 .644 .64 .17 0 B23 .00 .00 8023 0 0 0 0 0

2 1.319 1.319 .64 .17 0 B21 .00 .00 8021 0 0 0 0 0

3 .667 .667 .64 .17 0 B19 .00 .00 8019 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.3 |



[tf,cm] 0.- 347. .66 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 347. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02


1 .472 .472 .64 .17 0 B19 .00 .00 8019 0 0 0 0 0

2 .472 .472 .90 .30 0 B17 .00 .00 8017 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================





113







| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.8 |



[tf,cm] 0.- 506. .94 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


[tf,cm] 0.- 506. .00 2.63 5 7.1 11.1 41.1 .0 .0 .0 .0 .02


1 .669 .669 .90 .30 0 B17 .00 .00 8017 0 0 0 0 0

2 .669 .669 1.39 .55 0 B10 .00 .00 8010 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================











| x/dMx= .50 | | x/dMx= .50

| | Fle.Adm.= 1.2 |



[tf,cm] 0.- 334. .73 39.92 2 45. .0 2.1 2.1 5.0 17.5 2 .0 .0


1 .523 .523 1.39 .55 0 B10 .00 .00 8010 0 0 0 0 0

2 .386 .385 .64 .17 0 B4 .00 .00 8004 0 0 0 0 0

==================================================================================================================================

Blocos

CAD/FUNDACOES V11 DIMENSIONAMENTO DE BLOCOS Pg 1

ACRTS-ASSOC.CULT.RENOV.TEC.SOROCABANA 18110-000 SP 33538300

ROD.SEN.JOSE ERMIRIO DE MORAES, KM.1,5 SOROCABA

0001 Nivaldo 15/12/14

20:57:17

------------------------------------------------------------------------------

Fck= 250.00 kgf/cm2 Armad. Princ.: CA50A Recobrimento = 3.00 cm

Este programa utiliza o MÉTODO SIMPLIFICADO DAS BIELAS EM BLOCOS

CONSIDERADOS RÍGIDOS(com um ângulo ótimo entre 45 e 55 graus).

No caso da presença de Momentos Fletores, Considera-se para o

dimensionamento do bloco, a força da estaca MAIS solicitada, dentre os

casos de carregamentos calculados(FE - Força Equivalente na listagem

abaixo). Cabe ao engenheiro o cálculo e o detalhamento de armaduras

complementares para esforços de TRAÇÃO em pontos localizados do bloco,

se houver, em função da geometria do bloco e das solicitações.

Legenda:

FE: Força equivalente para dimensionamento, que causa efeito equivalente

na estaca mais solicitada, dentre todos os casos de carregamento;

AsXfdZ,AsYfdZ: a SOMA de armaduras necessárias para fendilhamento e

cintamento (quando houver);

Ascin: Armadura necessária para cintamento;

- Observar possíveis conversões entre armaduras e tipos de aço

(ex: CA50 para CA60)

BLOCO: 2 - B2 Retang. ( 1x)

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.

| GEOMETRIA[cm,m3] | CARGAS[tf,m]| TENSOES[kgf/cm2] | VERIF.[cm,graus] |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.

| Estacas= 2 fi = 32.0 | FN= 19.5 | TensLimP= 225.0 | dmin = 25.0 |

| DisX= 75.0 | | TensPil = 50.4 | dmax = 35.5 |

| Xbl = 139.0 Ybl = 64.0 | MY= .1 | | dutil = 36.0 |

| Alt = 45.0 Vol = .400 |-------------| TensLimE= 225.0 | AnguloX= 55.2 |

| Xpil= 50.0 Ypil= 20.0 | FE= 19.7 | TensEst = 30.5 | AnguloY= 55.2 |

| Formas: 1.83 m2 | | | |

| ************************ | | | **** |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.

| ARMADURAS [cm2,cm] |

.------------------------------------------------------------------------------.

114

| Prin.X: 2.6 = 4 {10.0 C/ 15.0 SecndY: .8 = 6 { 5.0 C/ 25.0 |

| P.Estr: .8 = 5 { 5.0 C/ 12.5 Laterl: .4 = 3 { 5.0 C/ 15.0 |

.------------------------------------------------------------------------------.

ATENCAO: Xbl menor que o recomendado. - Recomendado: 165.00 Fornecido: 139.00

Md/West - Nd/Aest (-159.73 tf/m2) < fctd_inf ( 103.02 tf/m2) ---> ok.

Carregamentos: 6 N Mx My [tf,m]

Caso 1: 19.46 .18 .09

Caso 2: 19.46 .18 .10

Caso 3: 19.46 .18 .10

Caso 4: 19.46 .18 .10

Caso 5: 19.46 .18 .09

Caso 6: 19.46 .18 .09


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.



| Xbl = 139.0 Ybl = 64.0 | MY= .4 | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.83 m2 | | | |

| ************************ | | | **** |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 3.1 = 4 {10.0 C/ 15.0 SecndY: .8 = 6 { 5.0 C/ 25.0 |

| P.Estr: .8 = 5 { 5.0 C/ 12.5 Laterl: .5 = 3 { 5.0 C/ 15.0 |

.------------------------------------------------------------------------------.




Caso 1: 22.13 -.36 .39

Caso 2: 22.13 -.36 .39

Caso 3: 22.13 -.36 .39

Caso 4: 22.07 -.35 .39

Caso 5: 22.07 -.35 .39

Caso 6: 22.07 -.35 .39


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.



| Xbl = 139.0 Ybl = 64.0 | MY= -.9 | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.83 m2 | | | |

| ************************ | | | **** |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 4.1 = 4 {12.5 C/ 15.0 SecndY: .8 = 6 { 5.0 C/ 25.0 |

| P.Estr: .8 = 5 { 5.0 C/ 12.5 Laterl: .8 = 3 { 6.3 C/ 15.0 |

.------------------------------------------------------------------------------.




Caso 1: 28.04 .32 -.89

Caso 2: 28.04 .32 -.89

Caso 3: 27.88 .32 -.90

Caso 4: 27.88 .32 -.90

Caso 5: 27.88 .32 -.90

Caso 6: 28.04 .32 -.89


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.



| Xbl = 139.0 Ybl = 64.0 | MY= -.2 | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.83 m2 | | | |

| ************************ | | | **** |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 2.6 = 4 {10.0 C/ 15.0 SecndY: .8 = 6 { 5.0 C/ 25.0 |

| P.Estr: .8 = 5 { 5.0 C/ 12.5 Laterl: .4 = 3 { 5.0 C/ 15.0 |

.------------------------------------------------------------------------------.




Caso 1: 19.01 .20 -.21

Caso 2: 19.00 .20 -.20

Caso 3: 19.01 .20 -.21

Caso 4: 19.00 .20 -.20

Caso 5: 19.01 .20 -.21

Caso 6: 19.00 .20 -.20


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.

| Estacas= 1 fi = 32.0 | FN= 18.3 | TensLimP= 404.1 | |

115

| | | TensPil = 30.7 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |

| Alt = 45.0 Vol = .184 |-------------| TensLimE= 225.0 | AnguloX= -82.9 |


| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |

| AsXfdZ: .6 AsYfdZ: 2.0 |

| AsXpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .5 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |

| AsCin : .0 Nro Plan.Fretag.= 4 |

.------------------------------------------------------------------------------.

Md/West - Nd/Aest ( 54.34 tf/m2) < fctd_inf ( 103.02 tf/m2) ---> ok.


Caso 1: 18.26 .00 .10

Caso 2: 18.26 .00 .10

Caso 3: 18.26 .00 .10

Caso 4: 18.24 .00 .10

Caso 5: 18.24 .00 .10

Caso 6: 18.24 .00 .10


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 40.5 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .7 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 24.14 -.22 -.09

Caso 2: 24.04 -.20 -.09

Caso 3: 24.14 -.22 -.09

Caso 4: 24.04 -.20 -.09

Caso 5: 24.14 -.22 -.09

Caso 6: 24.04 -.20 -.09


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 15.7 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 9.33 .04 .00

Caso 2: 9.30 .04 .00

Caso 3: 9.33 .04 .00

Caso 4: 9.30 .04 .00

Caso 5: 9.30 .04 .00

Caso 6: 9.30 .04 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 17.1 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.

Md/West - Nd/Aest ( .00 tf/m2) < fctd_inf ( 103.02 tf/m2) ---> ok.


Caso 1: 10.18 -.14 .00

Caso 2: 10.12 -.15 .00

Caso 3: 10.12 -.15 .00

Caso 4: 10.12 -.15 .00

116

Caso 5: 10.12 -.15 .00

Caso 6: 10.18 -.14 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 15.4 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 9.19 -.17 -.03

Caso 2: 8.96 -.15 -.03

Caso 3: 9.19 -.17 -.03

Caso 4: 8.96 -.15 -.03

Caso 5: 9.19 -.17 -.03

Caso 6: 8.96 -.15 -.03


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 17.7 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 10.51 -.04 -.50

Caso 2: 10.51 -.04 -.50

Caso 3: 10.51 -.04 -.50

Caso 4: 10.50 -.04 -.50

Caso 5: 10.50 -.04 -.50

Caso 6: 10.50 -.04 -.50


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 18.7 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 11.12 -.44 -.18

Caso 2: 11.12 -.44 -.18

Caso 3: 11.10 -.44 -.18

Caso 4: 11.10 -.44 -.18

Caso 5: 11.10 -.44 -.18

Caso 6: 11.12 -.44 -.18


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.



| Xbl = 139.0 Ybl = 64.0 | MY= 1.5 | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.83 m2 | | | |

| ************************ | | | **** |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 3.0 = 4 {10.0 C/ 15.0 SecndY: .8 = 6 { 5.0 C/ 25.0 |

| P.Estr: .8 = 5 { 5.0 C/ 12.5 Laterl: .5 = 3 { 5.0 C/ 15.0 |

117

.------------------------------------------------------------------------------.




Caso 1: 18.08 .00 1.49

Caso 2: 17.88 .00 1.50

Caso 3: 18.08 .00 1.49

Caso 4: 17.88 .00 1.50

Caso 5: 18.08 .00 1.49

Caso 6: 18.08 .00 1.49


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 5.5 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |

| AsXfdZ: .1 AsYfdZ: .4 |

| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 3.30 -.26 .00

Caso 2: 3.08 -.24 .00

Caso 3: 3.30 -.26 .00

Caso 4: 3.08 -.24 .00

Caso 5: 3.08 -.24 .00

Caso 6: 3.08 -.24 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 17.8 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 10.62 -.19 -.16

Caso 2: 10.62 -.19 -.16

Caso 3: 10.62 -.19 -.16

Caso 4: 10.58 -.17 -.16

Caso 5: 10.58 -.17 -.16

Caso 6: 10.58 -.17 -.16


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 23.9 | |

| Xbl = 90.0 Ybl = 90.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.62 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.3 = 4 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.3 = 4 {10.0 C/ 25.0 |

| AsXfdZ: 1.4 AsYfdZ: 2.5 |

| AsXpln: .4 = 13 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .6 = 13 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 14.25 .00 .19

Caso 2: 14.24 .00 .19

Caso 3: 14.25 .00 .19

Caso 4: 14.24 .00 .19

Caso 5: 14.25 .00 .19

Caso 6: 14.25 .00 .19


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 9.9 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |

118



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 10.62 -.21 .00

Caso 2: 10.61 -.21 .00

Caso 3: 10.61 -.21 .00

Caso 4: 10.61 -.21 .00

Caso 5: 10.61 -.21 .00

Caso 6: 10.62 -.21 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 9.9 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 10.56 .15 -.21

Caso 2: 10.54 .15 -.21

Caso 3: 10.54 .15 -.21

Caso 4: 10.54 .15 -.21

Caso 5: 10.56 .15 -.21

Caso 6: 10.56 .15 -.21


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 11.2 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 11.98 -.41 .00

Caso 2: 11.98 -.41 .00

Caso 3: 11.98 -.41 .00

Caso 4: 11.98 -.41 .00

Caso 5: 11.98 -.41 .00

Caso 6: 11.98 -.41 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 11.0 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 11.78 -.29 .00

Caso 2: 11.78 -.29 .00

Caso 3: 11.78 -.29 .00

Caso 4: 11.78 -.29 .00

Caso 5: 11.78 -.29 .00

Caso 6: 11.78 -.29 .00

119


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 11.2 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 12.00 -.04 .00

Caso 2: 12.00 -.04 .00

Caso 3: 12.00 -.04 .00

Caso 4: 12.00 -.04 .00

Caso 5: 12.00 -.04 .00

Caso 6: 12.00 -.04 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 9.5 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 10.18 .00 .10

Caso 2: 10.18 .00 .10

Caso 3: 10.18 .00 .10

Caso 4: 10.18 .00 .09

Caso 5: 10.18 .00 .09

Caso 6: 10.18 .00 .10


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 9.7 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 10.37 .00 -.57

Caso 2: 10.37 .00 -.57

Caso 3: 10.37 .00 -.57

Caso 4: 10.36 .00 -.58

Caso 5: 10.36 .00 -.58

Caso 6: 10.37 .00 -.57


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 7.6 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.

120



Caso 1: 8.18 .00 -.37

Caso 2: 8.17 .00 -.37

Caso 3: 8.17 .00 -.37

Caso 4: 8.17 .00 -.37

Caso 5: 8.18 .00 -.37

Caso 6: 8.17 .00 -.37


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 7.8 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 8.32 -.22 .00

Caso 2: 8.32 -.22 .00

Caso 3: 8.32 -.22 .00

Caso 4: 8.32 -.22 .00

Caso 5: 8.32 -.22 .00

Caso 6: 8.32 -.22 .00


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 7.2 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 7.74 .03 -.68

Caso 2: 7.74 .03 -.68

Caso 3: 7.74 .03 -.68

Caso 4: 7.74 .03 -.68

Caso 5: 7.74 .03 -.68

Caso 6: 7.74 .03 -.68


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 5.9 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .1 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 6.33 .17 -.28

Caso 2: 6.32 .17 -.27

Caso 3: 6.32 .17 -.27

Caso 4: 6.32 .17 -.27

Caso 5: 6.33 .17 -.28

Caso 6: 6.33 .17 -.28


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 6.9 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



121

| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 7.35 .00 -.41

Caso 2: 7.35 .00 -.41

Caso 3: 7.35 .00 -.41

Caso 4: 7.35 .00 -.41

Caso 5: 7.35 .00 -.41

Caso 6: 7.35 .00 -.41


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 10.3 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 11.01 -.32 -.02

Caso 2: 11.00 -.32 -.02

Caso 3: 11.01 -.32 -.02

Caso 4: 11.00 -.32 -.02

Caso 5: 11.01 -.32 -.02

Caso 6: 11.00 -.32 -.02


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 10.4 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .2 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 11.14 .00 -.07

Caso 2: 11.14 .00 -.07

Caso 3: 11.14 .00 -.07

Caso 4: 11.14 .00 -.07

Caso 5: 11.14 .00 -.07

Caso 6: 11.14 .00 -.07


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 11.2 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 11.99 .07 .00

Caso 2: 11.99 .06 .00

Caso 3: 11.99 .06 .00

Caso 4: 11.99 .06 .00

Caso 5: 11.99 .06 .00

Caso 6: 11.99 .07 .00

122


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


| | | TensPil = 12.4 | |

| Xbl = 64.0 Ybl = 64.0 | | | dutil = 36.0 |



| Formas: 1.15 m2 | | | |

.--------------------------.-------------.------------------.------------------.


.------------------------------------------------------------------------------.

| Prin.X: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 Prin.Y: 1.0 = 3 {10.0 C/ 25.0 |


| AsXpln: .0 = 8 { 5.0 C/ 6.4 AsYpln: .3 = 8 { 5.0 C/ 6.4 |


.------------------------------------------------------------------------------.



Caso 1: 13.28 -.01 -.20

Caso 2: 13.28 -.01 -.20

Caso 3: 13.27 -.01 -.21

Caso 4: 13.27 -.01 -.21

Caso 5: 13.27 -.01 -.21

Caso 6: 13.28 -.01 -.20

Volume total de concreto: 6.97 m3.

Area total de formas: 39.56 m2.

----- LISTAGEM DOS CRITÉRIOS DE PROJETO DE BLOCOS -----

* Coeficientes *

GamaC = 1.40

GamaS = 1.15

GamaF = 1.40

GamaN = 1.20

Coeficiente de efeito Rusch = .90

Coeficiente de redução de altura útil = .90

----- CRITÉRIOS DE CÁLCULO E DETALHAMENTO -----

Cobrimento para pilares (cm) = 3.000

Considerar seção do pilar: RETANGULAR

Número de bitolas p/ traspasse = 40.00

Bitola da arm a partir da qual coloca raio de dobramento (mm) = 6

Espacamento maximo fretagem 1 estaca (cm) = 15.00

Lastro de concreto magro = 5.00

Criterio de altura de dobra: 1

Valor minimo p/ arm principal (cm2/m) = 1.50

Valor min p/ arm suspensao ou malha (cm2/m) = 1.50

Valor min p/ arm lateral ou de pele (cm2/m) = 1.50

Valor min p/ arm de porta-estribo (cm2/m) = 1.50

Critério de armadura lateral: 2

Critério de armadura porta-estribo: 2

--- DIMENSÕES LIMITES ASSOCIADAS ÀS ESTACAS ---

Numero de dimensoes definidas = 8

Const p/ determ dist em função dos diâmetros da estaca = 25.00

.----------------------------------------------.

| diam lim sup estaca | dist lim inf borda est |

.----------------------------------------------.

| 20.00 | 30.00 |

| 25.00 | 35.00 |

| 30.00 | 40.00 |

| 35.00 | 45.00 |

| 40.00 | 50.00 |

| 45.00 | 55.00 |

| 50.00 | 65.00 |

| 60.00 | 75.00 |

.----------------------------------------------.

----- BLOCOS SOBRE 1 ESTACA -----

Porc p/ As da arm lateral-pele sobre area As calc = .00

Coeficiente p/ tensao admissivel de compressao no concreto = 1.40

Verificação de tensão última: NBR 6118 - 2003.

Cálculo de Armaduras Principais: SIM

----- BLOCOS SOBRE 2 ESTACAS -----

ARMADURA PRINCIPAL: Distribuida uniforme, dobra 90

ARMADURA LATERAL-PELE: Fechada

Porc p/ As da arm transversal (estribo) sobre As calc = .20

Porc p/ As da arm lateral-pele sobre As calc = .20

Porc p/ As da arm porta-estribo sobre As calc = .15

Coeficiente p/ tensao admissivel de compressao no concreto = 1.40

123

Formas Estruturais - Pilares e Vigas do Pavavimento térreo – F. 01/02

124

Formas Estruturais - Blocos, Estacas e Vigas Baldrames da Fundação – F.

02/02

125

Blocos de Fundação - Blocos B1, B2 e B3 – F. 01/11

126


127


128


129


130


131


132


133


134


135

Blocos de Fundação - Bloco B31– F. 11/11

136

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P1, P2 e P3 – F. 01/13

137


138


139


140


141


142

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P19 e P20 – F. 07/13

143


144


145


146

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares P30 e P31 – F. 11/13

147

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Pilares do Térreo – F. 12/13

148

Detalhe das Armaduras dos Pilares - Fundação – F. 13/13

149

Detalhe das Armaduras das Vigas - Vigas V01, V02 e V03 – F. 01/21

150


151


152


153


154


155


156

Detalhe das Armaduras das Vigas - Vigas V101 e V102 – F. 08/21

157


158


159


160


161


162


163


164


165


166


167


168


169


170

Detalhe das Armaduras das Lajes – Positivas – F. 01/02

171

Detalhe das Armaduras das Lajes – Negativas – F. 02/02

172

5. CONCLUSÃO

Ao finalizar este trabalho foi concluído que todos os requisitos iniciais, para

que os autores pudessem ser avaliados para conclusão do curso, foram

apresentados e demonstrados como foram executados durante o conteúdo deste

documento.

Que para isso foram usadas as normas citadas, para todos os projetos e

documentos como os memoriais, seguindo por ferramentas utilizadas para a

elaboração dos mesmos como o AutoCad e TQS, que mesmo com algumas

limitações por parte destes programas pode se obter o resultado desejado para a

aplicação na prática.

Também pode se demonstrar que todo o conteúdo passado nas aulas durante

o curso foram utilizados para a elaboração deste trabalho, sendo que foram divididas

em etapas, como se fossem para um uso real destes dados, ou seja, este material

poderia ser usado para a execução de um loteamento residencial e comercial

aberto e também para a edificação de um salão para eventos.

Assim pode-se dizer que este documento representa um resumo geral de

todo o curso, demonstrando a capacitação dos autores para que possam seguir para

a prática o uso destes conhecimentos adquirido ao longo do curso como

Engenheiros Civil.

173

REFERENCIAS

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118: projeto de estruturas de concreto – Procedimento. Rio de Janeiro: ABNT, 2004. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 9050: acessibilidade a edificações, mobiliário, espaços e equipamentos urbanos. Rio de Janeiro: ABNT, 2004. CÂMARA MUNICIPAL DE SOROCABA. Código de obras do município. Lei nº 1.437 de 21 de novembro de 1966, Sorocaba, Brasil. DE MILITO, J. A. Técnicas de construção civil. Sorocaba: Facens, 2009. Volume1. 335f. (Apostila ianterna) DE MILITO, J. A. Técnicas de construção civil. Sorocaba: Facens, 2010. Volume 2.109f. (Apostila ianterna) KAMADA, T. Projeto geométrico altimétrico. Sorocaba: Facens, 2012. 36f. (Apostila ianterna) KAMADA, Tetsuo. Sobrelevação sobrelargura. Sorocaba: SFacens, 2012. 24f. (Apostila ianterna) KAMADA, Tetsuo. Pavimento Flexível. Sorocaba: 2013. 32f. (Apostila ianterna) MANUAL DE orientação para aprovação de projetos habitacionais. São Paulo: Secretaria da Habitação do Estado de São Paulo, 2011. PREFEITURA DE SOROCABA. Plano diretor de desenvolvimento físico territorial. Lei nº 11.022 de 16 de dezembro de 2014, Sorocaba, Brasil.

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