dimensionamento passarela

PONTIFCIA UNIVERSIDADE CATLICA DO RIO GRANDE DO SUL FACULDADE DE ENGENHARIA

CHRISTIAN BARTZ STEYER

DIMENSIONAMENTO DE UMA PASSARELA METLICA ESTAIADA

Porto Alegre 2007



Trabalho de concluso do Curso de

Engenharia Civil da Pontifcia

Universidade Catlica do Rio Grande do

Sul.

Orientador: Prof. Eng. Felipe Brasil Viegas

Porto Alegre, Novembro de 2007.



Trabalho de concluso do Curso de

Engenharia Civil da Pontifcia

Universidade Catlica do Rio Grande do

Sul.

Aprovada em _____ de ___________ de 2007.

BANCA EXAMINADORA:

____________________________________

Prof. Eduardo Giugliani

____________________________________

Prof. Almir Scheffer

_____________________________________

Prof. Felipe Brasil Viegas

A memria de minha me e ao meu pai,

a quem eu tudo devo.

AGRADECIMENTOS

Obrigado a toda minha famlia, em especial a minha tia Lia, que foi fundamental para

o meu ingresso neste curso maravilhoso.

Um agradecimento especial a Graziela Bolognesi, por todo apoio, afeto e

compreenso durante este perodo que passei mais ausente.

Obrigado aos meus amigos, por toda a motivao.

Obrigado ao professor Almir Schffer, por iluminar meu caminho com seu imenso

conhecimento e dedicao.

Obrigado ao professor Felipe Brasil Viegas, por compartilhar sua sabedoria e seu

tempo para a realizao deste trabalho.

Obrigado ao professor Eduardo Giugliani, por me ajudar at mesmo sem ter

percebido.

Agradeo tambm a minha cafeteira, amiga implacvel.

RESUMO

O foco principal deste trabalho a anlise estrutural de uma passarela para

pedestres estaiada, visando mostrar composies de cargas relevantes a sua

segurana e o dimensionamento de seus componentes metlicos.

ABSTRACT

The main focus of this work is the structural analysis of a passageway for

pedestrians estaiada, to show relevant compositions of loads its safety and design of

their metal components.

LISTA DE FIGURAS

Figura 1 - Isopletas da velocidade bsica do vento...................................................39

Figura 2 - Fator topogrfico S1 ..................................................................................40

Figura 3 - Ponte Severin, Colnia, Alemanha ...........................................................45

Figura 4 - Ponte Ilverich, Alemanha ..........................................................................47

Figura 5 - Detalhe da ligao cabo tabuleiro na ponte Ilverich..................................48

Figura 6 - Ponte sobre o Rio Sergipe, Aracaj/SE ....................................................48

Figura 7 - Viaduto de Millau, Frana .........................................................................49

Figura 8 - Ponte da Normandia, Frana ....................................................................49

Figura 9 - Ponto sobre o rio Antirio, Grcia ...............................................................50

Figura 10 - Ponte de Donghai, China ........................................................................50

Figura 11 - Ponte de Erasmusbrug, Holanda ............................................................51

Figura 12 - Ponte de Rosrio, Argentina ...................................................................52

Figura 13 - Passarela estaiada, Bombinhas, Brasil...................................................53

Figura 14 - Passarela de Schillersteg, Alemanha......................................................54

Figura 15 - Ponte estaiada com cabos em forma de leque .......................................54

Figura 16 - Ponte estaiada com cabos em forma de harpa.......................................55

Figura 17 - Localizao da passarela........................................................................56

Figura 18 - Diagrama esquemtico da produo de ao carbono.............................59

Figura 19 - Modelo estrutural ....................................................................................60

Figura 20 - Vista superior do tabuleiro metlico ........................................................61

Figura 21 - Vista frontal das torres ............................................................................61

Figura 22 - Carregamento do peso prprio ...............................................................62

Figura 23 - Carga acidental mxima .........................................................................63

Figura 24 - Carga acidental no trecho de r..............................................................64

Figura 25 - Carga acidental no trecho principal.........................................................65

Figura 26 - Carga acidental somente de um lado do tabuleiro ..................................66

Figura 27 - Carga acidental somente na lateral do trecho de r................................67

Figura 28 - Carga acidental somente na lateral do trecho principal ..........................68

Figura 29 - Carga de vento transversal ao eixo da passarela ...................................69

Figura 30 - Carga de vento longitudinal ao eixo da passarela ..................................70

Figura 31 - Solicitaes normais na estrutura com carga acidental plena ................73

Figura 32 - Momentos fletores na estrutura com carga acidental plena....................73

Figura 33 - Solicitaes normais na estrutura com carga acidental somente de um

lado do tabuleiro........................................................................................................74

Figura 34 - Momentos fletores na estrutura com carga acidental somente de um lado

do tabuleiro................................................................................................................74

Figura 35 - Numerao dos cabos ............................................................................76

Figura 36 - Deformao do tabuleiro por peso prprio..............................................77

Figura 37 - Deformao mxima verificada no tabuleiro ...........................................78

Figura 38 Reaes .................................................................................................79

Figura 39 - Sistema de eixos.....................................................................................80

LISTA DE TABELAS

Tabela 1 - Valores de Ct ...........................................................................................15

Tabela 2 - Distncia mnima entre o centro do furo e as bordas das chapas..........166

Tabela 3 - Comprimentos de flambagem ..................................................................17

Tabela 4 - Relaes b/t NBR 8800............................................................................20

Tabela 5 - Curvas de flambagem NBR 8800.............................................................24

Tabela 6- Valores de NBR 8800...............................................................................1

Tabela 7 - Valores de f ..........................................................................................333

Tabela 8 - Valores de NBR 8800............................................................................33

Tabela 9 - Distncia mnima do centro de um furo padro borda...........................33

Tabela 10 - Fora de protenso mnima em parafusos.............................................34

Tabela 11 - Dimenses nominais mnimas de soldagem ..........................................37

Tabela 12 - Dimenses nominais mximas de soldagem .........................................37

Tabela 13 - Resistncia da solda por unidade de comprimento................................37

Tabela 14 - Fator S2 ..................................................................................................43

Tabela 15 - Fator S3 ..................................................................................................43

Tabela 16 - Comparativo de composio qumica e propriedades mecnicas de aos

ASTM ........................................................................................................................58

Tabela 17 - Os aos patinveis produzidos no Brasil................................................58

Tabela 18 - Influncia de elementos qumicos no ao carbono ................................59

Tabela 19 - Coeficientes de ponderao para combinaes de carga......................71

Tabela 20 - Fatores de combinao..........................................................................72

Tabela 21 - Cargas de dimensionamento .................................................................75

Tabela 22 - Cargas de deformao...........................................................................77

Tabela 23 - Resumo das reaes .............................................................................80

SUMRIO

1.INTRODUO .......................................................................................................12

1.1 Proposta: .........................................................................................................12

1.2 Justificativa: .....................................................................................................12

2. REVISO TERICA .............................................................................................13

2.1 Carga de projeto para passarelas de pedestres: .............................................13

2.2 Dimensionamento de perfis de ao laminado: .................................................13

2.2.1 Peas tracionadas:....................................................................................13

2.2.2 Peas comprimidas ...................................................................................16

2.2.3. Peas fletidas: ..........................................................................................27

2.3. Ligaes .........................................................................................................29

2.3.1. Ligaes parafusadas ..............................................................................30

2.3.2. Ligao soldada .......................................................................................35

2.4. Presso dinmica devido ao vento .................................................................37

3. ESTRUTURAS ESTAIADAS.................................................................................45

3.1. Software utilizado ...........................................................................................46

3.2 Modelos existntes ..........................................................................................47

4. Exemplo aplicado ..................................................................................................52

4.1. Arquitetura ......................................................................................................52

4.1.1. Localizao ..............................................................................................55

4.1.2. Necessidade ............................................................................................56

4.2. Dimenses finais ............................................................................................57

4.3 Modelo estrutural .............................................................................................60

4.3.1. Cargas......................................................................................................62

4.3.2. Solicitaes ..............................................................................................72

4.3.3. Deformaes............................................................................................75

4.3.4. Reaes ...................................................................................................78

5. Concluso .............................................................................................................81

6. Referncias bibliogrficas .....................................................................................82

7. Anexo A Estgio Profissional .............................................................................84

8. Anexo B Formulrio de encaminhamento para submisso banca avaliadora .85

9. Anexo C - Documento de acompanhamento.........................................................86

10. Anexo D Memria de clculo............................................................................87

11. Anexo E - Plantas................................................................................................88

12

1.INTRODUO

1.1 Proposta

Este Trabalho de Concluso de Curso tem como objetivo pesquisar e

desenvolver o conhecimento sobre estruturas estaiadas, assunto o qual no muito

difundido no Brasil. Tendo-se uma escassa variedade de fontes bibliogrficas sobre

o assunto, o objetivo principal dimensionar uma passarela metlica estaiada para

pedestres.

1.2 Justificativa

O inesgotvel apetite pelo conhecimento e capacidade de enfrentar grandes

desafios inerentes ao Homem, faz o tema deste trabalho ter um potencial de

crescimento valioso para a vida profissional.

13

2. REVISO TERICA

2.1 Carga de projeto para passarelas de pedestres

Segundo a norma NBR 7188/82 a carga mvel a ser considerada sobre uma

passarela de pedestres uma carga uniformemente distribuda com intensidade de 25 mKN ( 2500 mkgf ).

2.2 Dimensionamento de perfis de ao laminado

A norma vigente que rege o dimensionamento de estruturas metlicas

formadas por perfis soldados de ao a NBR 8800/86, que determina a verificao

de trs itens para ser constatada a segurana da estrutura, a resistncia aos

esforos normais de trao e compresso, flexo e cisalhamento a que uma pea

metlica da estrutura possa ser submetida. Os esforos mencionados acima podem

ocorrer isoladamente ou em conjunto na pea.

Todas as verificaes mencionadas acima tm como princpio de

dimensionamento o mtodo dos estados limites.

2.2.1 Peas tracionadas

Nas peas metlicas tracionadas devemos verificar dois mecanismos de

falha, o escoamento da seo de rea bruta e a ruptura da seo de rea lquida

nas ligaes parafusadas e/ou rebitadas, para isto usaremos a simbologia a seguir.

dN - Esforo normal de clculo

nN - Resistncia nominal fora normal

- Coeficiente da resistncia gA - rea da seo bruta

eA - rea da seo lquida efetiva

14

2.2.1.1 Escoamento da seo de rea bruta

Para o dimensionamento de uma pea ao escoamento da seo de rea

bruta devemos atender a seguinte condio:

nd NN ; 9,0=

onde:

NNd = ; 4,1= N = Solicitao normal de trao na pea

= Coeficiente de majoramento do esforo solicitante = Coeficiente de minoramento da resistncia admisvel

ygn fAN = yf = Tenso de escoamento do ao

2.2.1.2 Ruptura da seo de rea lquida efetiva

Para o dimensionamento de uma pea ruptura da seo de rea lquida

efetiva devemos atender a seguinte condio:

nd NN ; 75,0=

onde:

NNd = ; 4,1= N = Solicitao normal de trao na pea

= Coeficiente de majoramento do esforo solicitante = Coeficiente de minoramento da resistncia admisvel

uen fAN = ne ACtA =

15

tg

sAAA furosgn += 42

furosA = rea de seo ocupada pelo furo

s = Espaamento longitudinal entre dois furos consecutivos

g = Espaamento transversal entre dois furos consecutivos

t = Espessura da pea

= Limite de resistncia trao

Os valores de Ct esto discriminados na tabela abaixo:

Tabela 1 - Valores de Ct

00,1=Ct Quando a transmisso de esforos feita por todos os elementos da pea.

90,0=Ct Para perfis I e H onde db f 3

2 e perfis T cortados desses perfis, com

ligaes nas mesas, tendo, no caso de ligaes parafusadas, o

nmero de parafusos 3 por linha de furao na direo da solicitao.

Onde fb a largura da mesa e d a altura do perfil.

85,0=Ct Para perfis I e H onde fb < d3

2 , perfis T cortados desses perfis e

todos os demais perfis, incluindo barras compostas, tendo, no caso de

ligaes parafusadas, o nmero de parafusos 3 por linha de furao na direo da solicitao.

75,0=Ct Todos os casos quando houver apenas 2 parafusos por linha de furao na direo da solicitao.

Quando se for utilizar ligaes parafusadas devemos posiciona-los de

maneira a respeitar a distncia mnima entre centros de furos de d7,2 mas com um valor mais usual em d3 , e tambm obedecer a distncia mnima borda, estabelecida de acordo com a tabela abaixo:

16

Tabela 2 - Distncia mnima entre o centro do furo e as bordas das chapas

Dimetro d do furo

Distncia borda cortada com serra ou tesoura (mm )

Distncia borda laminada ou cortada a

maarico(mm ) "2

1 22 19

"85 29 22

"43 32 26

"87 38 29

"1 44 32

"811 50 38

"411 57 41

> "411 1,75 d 1,25 d

2.2.2 Peas comprimidas

Para o dimensionamento de peas comprimidas, temos como principal

mecanismo de falha a flambagem da pea, esta sendo global ou localizada em uma

frao da pea. O parmetro utilizado para relacionar a geometria da barra com a

flambagem o parmetro de esbeltez , sendo:

rLk =

Onde:

k = Parmetro de flambagem (ver tabela 3).

r = Menor raio de girao da pea.

L = Comprimento da barra.

17

Tabela 3 - Comprimentos de flambagem

O parmetro de esbeltez limitado a um valor mximo:

2.2.2.1 Carga crtica de flambagem:

Definimos como carga crtica de flambagem a carga a partir da qual a pea

que esta sendo comprimida mantm-se em posio indiferente.

Segundo Euler, para uma barra bi-rotulada a carga crtica de flambagem se

determina atravs da equao:

Chamando o parmetro de esbeltez:

18

Sendo:

Chegamos a uma equao da carga crtica de flambagem:

Assim temos que a tenso crtica definida por:

19

2.2.2.2. Dimensionamento de peas comprimidas:

Para o dimensionamento de peas comprimidas utilizamos a equao:

onde:

= Fora de compresso

= Fora de dimensionamento

= Fora de compresso mxima resistida pela pea

= Coeficiente de reduo que considera a flambagem global

Q = Coeficiente de reduo que considera a flambagem local

= rea bruta

= Tenso de escoamento do ao

Para relaes menores que as apresentadas na Tabela 1 consideramos

Q = 1,00, para valores de maiores que os permitidos por esta tabela, ver o

Anexo E da NB 14.

20

Tabela 4 - Relaes b/t NBR 8800

23

Para a determinao do valor de utilizamos a equao abaixo para

determinar para atravs dele, retirarmos o valor de da Tabela 4 da NB 14.

24

Tabela 5 - Curvas de flambagem NBR 8800

25

Tabela 6- Valores de NBR 8800

27

2.2.3. Peas fletidas:

Para o dimensionamento de peas sujeitas a flexo foi utilizada a expresso a seguir: onde: = = Coeficiente de segurana para a flexo = Momento fletor resistente

2.2.3.1 Classificao da flexo em barras

Flexo pura: Neste caso temos atuante na barra apenas o momento fletor. A flexo pura pode ser dividida em:

Reta Neste caso o plano de atuao do momento fletor coincide com um do planos principais de inrcia. Oblqua Neste caso o plano de atuao do momento fletor inclinado em relao aos planos principais de inrcia. Flexo simples: Neste caso temos como esforo interno solicitante apenas o momento fletor e

fora cortante. Flexo composta: Neste caso o momento fletor atua com, ou sem, a fora cortante combinada

com a fora normal ou o momento torsor ou ambos.

2.2.3.2. Dimensionamento

Para o dimensionamento de peas fletidas pela NB 14, temos trs possveis casos: Caso 1:

28

Caso 2:

Caso 3: onde:

= Comprimento do trecho sem conteno lateral

Para o caso 1:

onde: = Momento de plastificao Z = Mdulo resistente plstico relativo ao eixo de flexo Para o caso 2:

onde:

29

Para o caso 3:

onde:

= Mdulo resistente elstico relativo ao eixo de flexo

= Raio de girao, relativo ao eixo de menor inrcia, da seo formada pela

mesa comprimida mais um tero da regio comprimida da alma

= Distncia entre faces externas das mesas (altura da seo)

= rea da mesa comprimida

= Raio de girao da seo transversal, relativo ao eixo de menor inrcia

o menor e o maior dos dois momentos fletores de clculo nas

extremidades do trecho no contido lateralmente

2.3. Ligaes

Os tipos de ligaes utilizadas no projeto da passarela foram:

- Ligaes parafusadas

30

- Ligaes soldadas

2.3.1. Ligaes parafusadas

Existem dois tipos de parafusos destinados s ligaes das estruturas

metlicas, so eles:

Parafusos comuns Fabricados em ao-carbono, designados como ASTM A307, ou apenas como A307. So usados para pequenas trelias, plataformas simples, passadios, teras,

vigas de tapamento, estruturas leves etc. Possuem um baixo custo, porm tambm

tem baixa resistncia.

Parafusos de alta resistncia Estes parafusos permitem dois tipos de ligaes, por atrito e por contato.

Por atrito:

Neste tipo de parafuso temos uma protenso que medida pelo torque dado

na porca. A protenso faz com que as chapas a serem ligadas tenham uma grande

resistncia ao deslizamento relativo.

Por contato:

Nas ligaes por contato, temos duas situaes possveis, uma com o plano

de cisalhamento passando pela rosca do parafuso e outra onde o plano de

cisalhamento passa forra da rosca do parafuso. Quando o plano de cisalhamento da

ligao passa pela rosca, teremos uma resistncia menor, j que na regio da rosca

temos uma seo de rea reduzida em relao ao restante do parafuso.

31


Ligao por atrito:

Para as ligaes por atrito temos como condio de dimensionamento a

seguinte equao:

onde:

= Fora mnima de protenso inicial no parafuso, dada na Tabela 19, ou

por

= Fora de trao no parafuso, calculada com base nas aes nominais,

porm com a carga permanente multiplicada por 0,75 caso isto seja o mais

desfavorvel

= Coeficiente de atrito, para as diversas condies de superfcie, conforme a

Tabela 15

= Resistncia a trao do material do parafuso ou barra rosqueada

especificada na tabela A-4

= rea efetiva a trao

= Dimetro nominal do parafuso ou barra rosqueada

= Passo da rosca

32

= 0,9743 rosca padro UNC-parafusos ASTM e = 0,9382 para padro

rosca mtrica ISO grossa

= Fator de reduo, devido ao tipo de furo; 1,00 para furos padro

Ligao por contato: Para ligaes por contato temos como requisito de dimensionamento a seguinte equao:

onde:

= Carga de cisalhamento no parafuso ou barra rosqueada

= Resistncia nominal ao corte do parafuso ou barra rosqueada

= 0,65 para parafusos ASTM A325 e ASTM A490 e = 0,60 para os

demais parafusos e barras rosqueadas

Plano de cisalhamento passando pela rosca de parafusos A325 e A490:

Plano de cisalhamento passando fora da rosca de parafusos A325 e A490:

33

Tabela 7 - Valores de fu

Tabela 8 - Valores de NBR 8800

Tabela 9 - Distncia mnima do centro de um furo padro borda

34

Tabela 10 - Fora de protenso mnima em parafusos

35

2.3.2. Ligao soldada

A solda a unio de materiais (Fonseca & Pinheiro, 2001), que obtida

pela fuso dos materiais adjacentes. A utilizao de ligaes soldadas necessita de

um operrio especializado.

2.3.2.1. Classificao das soldas

A solda um processo que tem diversos tipos de apresentao, que variam

de acordo com sua posio, tipo, continuidade e processo executivo.

Tipos de solda: Entalhe (solda de chanfro).

Filete (cordo de solda).

Tampo (para furos e rasgos).

Classificao das ligaes soldadas quanto sua continuidade: Soldas contnuas: tm o comprimento ininterrupto.

Soldas intermitentes: so descontnuas ao longo de sua extenso.

Soldas ponteadas: no so estruturais, servem para manter os componentes

em alinhamento at a solda definitiva.

Classificao das ligaes soldadas quanto a posio de soldagem: Plana

Horizontal

36

Vertical

Sobrecabea


Para o dimensionamento de soldas de filete, temos que fazer duas verificaes:

Resistncia do metal da solda

Resistncia do metal base

onde:

Resistncia nominal ruptura por trao do eletrodo

Espessura da garganta efetiva

Comprimento da perna da solda (face de contato)

Comprimento efetivo do filete

Para a utilizao da solda de filete devemos respeitar as condies mostradas

nas tabelas abaixo:

37

Tabela 11 - Dimenses nominais mnimas de soldagem

Maior espessura do metal base na junta

Dimenso nominal mnima da solda de filete (mm)

(Em um nico passe)

3

5

6

8

Tabela 12 - Dimenses nominais mximas de soldagem

Ao longo de bordas de material com espessura

Dimenso nominal mxima

Inferior a 6,35 mm No mais que a espessura do material

Igual ou superior a 6,35 mm

No mais que a espessura do material

subtrada de 1,5 mm, exceto se houver

especificao no projeto

Tabela 13 - Resistncia da solda por unidade de comprimento

Eletrodo (MPa) q (KN/mm)

s = = 1 mm

E60xx 415 0,1320

E70xx 485 0,1542

E80xx 550 0,1749

2.4. Presso dinmica devido ao vento

A presso dinmica sofrida pela estrutura devido ao vento, determinada de

acordo com procedimentos determinados pela NBR 6123.

Para determinar a presso gerada pelo vento sobre a estrutura, devemos

determinar a velocidade caracterstica do vento para a situao em que esta

estrutura ficar exposta ao vento, assim temos que,

38

onde:

velocidade caracterstica do vento

velocidade bsica do vento

fator topogrfico

fator rugosidade do terreno, dimenses e altura sobre o terreno

fator estatstico

A velocidade bsica do vento a velocidade de uma rajada de 3 segundos

de durao, excedida em mdia uma vez em 50 anos, a 10 metros acima do terreno.

A velocidade bsica do vento determinada com a ajuda de um mapa do

Brasil, que contem Isopletas da velocidade bsica do vento.

39

Figura 1 - Isopletas da velocidade bsica do vento

40

O fator , chamado de fator topogrfico, determinado conforme indicado

abaixo,

Figura 2 - Fator topogrfico S1

41

O fator de rugosidade do terreno, dimenses e altura sobre o terreno

classifica a estrutura em categorias e classes.

Aps identificar a categoria e a classe do projeto, com auxilio de uma tabela

se obtm o valor do fator .

Categorias: classificao da rugosidade do terreno.

Categoria I: Superfcies lisas de grandes dimenses, com mais de 5 km de

extenso, medidos na direo e sentido do vento incidente.

Lagos e rios; Pntanos sem vegetao;

Categoria II: Terrenos abertos em nvel, com poucos obstculos isolados, tais

como rvores e edificaes baixas, a cota mdia do topo dos obstculos de 1,00m.

Zonas costeiras planas; Pntanos com vegetao rala; Campos de aviao; Pradarias e chamecas; Fazendas sem sebes ou muros;

Categoria III:Terrenos planos ou ondulados com obstculos tais como sebes e

muros, poucos quebra-ventos de rvores, edificaes baixas e esparsas, a cota

mdia do topo dos obstculos de 3,00m.

Granjas e casas de campo, com exceo das partes com matos; Fazendas com sebes e/ou muros; Subrbios a considervel distncia do centro, com casas baixas e

esparsas;

Categoria IV: Terrenos cobertos por obstculos numerosos e pouco

espaados, em zona florestal, industrial ou urbanizados, a cota mdia do topo dos

obstculos de 10,00m.

Zonas de parques e bosques com muitas rvores; Cidades pequenas e seus arredores;

42

Subrbios densamente construdos de grandes cidades; reas industriais plenas ou parcialmente desenvolvidas;

Categoria V: Terrenos cobertos por obstculos numerosos, grandes, altos e

pouco espaados, a cota mdia do topo dos obstculos de 25,00m.

Florestas com rvores altas de copas isoladas; Centro de grandes cidades; Complexos industriais bem desenvolvidos;

Classes: classificao das dimenses do edifcio.

Classe A: Todas as unidades de vedao, seus elementos de fixao e peas

individuais de estruturas sem vedao. Toda edificao na qual a maior dimenso

horizontal ou vertical no exceda 20m.

Classe B: Toda edificao ou parte de edificao para a qual a maior

dimenso horizontal ou vertical da superfcie frontal esteja entre 20m e 50m.

Classe C: Toda edificao ou parte de edificao para a qual a maior

dimenso horizontal ou vertical da superfcie frontal esceda 50m.

Assim, aps classificarmos a estrutura em uma categoria e classe, retiramos

o valor de na tabela a seguir.

43

Tabela 14 - Fator S2

O fator estatstico divide as estruturas em cinco grupos, separados por

caractersticas como grau de segurana requerido e vida til. Os cinco grupos so os

apresentados abaixo.

Tabela 15 - Fator S3

44

A presso exercida pelo vento sobre as estruturas calculada com o auxilio

da equao.

onde:

Presso dinmica devido ao vento (N/m)

Velocidade caracterstica do vento (m/s)

45

3. ESTRUTURAS ESTAIADAS

As estruturas estaiadas surgiram por volta de 1938 na Alemanha como uma

derivao das pontes suspensas. Uma das pontes estaiadas mais famosas do

mundo a ponte Severin em Colnia, na Alemanha, construda em 1960, tem um

vo livre de 350 m. Em geral pontes estaiadas so eficientes para vos acima de

300 m.

Figura 3 - Ponte Severin, Colnia, Alemanha

46

As estruturas estaiadas tem como peculiaridade um jogo de compensao de

cargas, que o seu grande trunfo.

Quando esta soluo estrutural utilizada em grandes pontes, fica claro

durante o processo construtivo o equilbrio de cargas que h nestas estruturas, a

construo inicia pelas torres, em seguida so construdos trechos do tabuleiro

simtricos quanto as torres, trechos que geralmente tem o comprimento necessrio

para alcanar o prximo ponto de fixao dos cabos. Mas como o vo central

maior que os laterais, faltariam trechos para compensar estes ltimos trechos

centrais.

Para que a ponte no perca seu equilbrio, lanado um cabo, geralmente

mais espesso que os demais cabos, que pode no ser fixado em um trecho da

ponte, mas fixo no solo. Esse cabo serve como compensao para os trechos sem

par simtrico da parte central da ponte, assim evitamos de que haja o surgimento de

momentos fletores que levariam as torres a tombarem uma na direo da outra, e

estes trechos extras do centro da ponte garantem que no ocorra o efeito contrrio

caso haja um distribuio de carga maior nos vos laterais que no central.

3.1. Software utilizado

O software utilizado para a anlise estrutural da passarela, assim como o

clculo das solicitaes e reaes foi o SAP, verso 11.0. O SAP uma ferramenta

capaz de analisar estruturas tridimensionais, alm de possibilitar, um refinamento da

anlise, ao facilitar a introduo de cargas pr-estabelecidas, assim como restries

individuais dos graus de liberdade da estrutura, apoios mveis e apoios flexveis.

O software tem como origem os Estados Unidos da Amrica, e possibilita que

se trabalhe com uma grande variedade de unidades, tornando os valores numricos

expressos em grandezas com a qual o usurio esta acostumado.

47

3.2 Modelos existntes

Estruturas estaiadas, principalmente pontes e passarelas, podem ser consideradas

verdadeiras obras de arte do homem moderno, as figuras 31 a 38 mostram alguns

exemplos.

Figura 4 - Ponte Ilverich, Alemanha

48

Figura 5 - Detalhe da ligao cabo tabuleiro na ponte Ilverich

Figura 6 - Ponte sobre o Rio Sergipe, Aracaj/SE

49

Figura 7 - Viaduto de Millau, Frana

Figura 8 - Ponte da Normandia, Frana

50

Figura 9 - Ponto sobre o rio Antirio, Grcia

Figura 10 - Ponte de Donghai, China

51

Figura 11 - Ponte de Erasmusbrug, Holanda

52

4. Exemplo aplicado

4.1. Arquitetura

O objeto principal deste Trabalho de Concluso de Curso, uma passarela

metlica estaiada, com o desafio de vencer um vo de 35,00 m, passando sobre a

Avenida Beira Rio, mas antes de se comentar mais sobre a passarela, explicaremos

o motivo pelo qual foi escolhido este assunto.

A inspirao para a escolha deste tema surgiu durante uma visita tcnica a

pontes e tneis na Argentina e Uruguai realizada pela universidade, organizada pelo

professor Me. Eng Almir Schffer, e acompanhada pelo professor, e orientador

deste Trabalho, Esp. Eng Felipe Brasil Viegas.

Figura 12 - Ponte de Rosrio, Argentina

Aps definida a posio da torre de sustentao da passarela, a 7,00 m do

incio do tabuleiro e a 28,00 m do seu final.

Um ndice para pr-dimensionamento da altura dos pilares indica que a altura

do pilar acima do tabuleiro proporcional a 1/6 do vo a ser vencido entre as torres,

53

como este projeto tem somente uma linha de pilares, este ndice passa para 1/3 do

vo.

Seguindo esta proporo, para o vo de 28,00 m, teramos uma torre de

9,33 m acima do tabuleiro. A altura adotada foi de 18,25 m acima do tabuleiro,

deciso tomada para diminuir o ngulo de inclinao dos cabos, deixando eles o

mais prximo da vertical possvel, diminuindo a carga axial aplicada neles, isto

porque trabalharemos com barras de ao classificao ASTM A-588, ao estrutural

resistente ao do clima, que possui tenso admissvel de 34,50 KN/cm, enquanto

cabos especiais para estaiamento admitem tenses de mais de 120 KN/cm.

A disposio dos cabos duplos foi inspirada em uma passarela estaiada no

municpio de Bombinhas, estado de Santa Catarina, Brasil.

Figura 13 - Passarela estaiada, Bombinhas, Brasil

A quantidade de cabos foi influenciada pela passarela de pedestres mostrada

na figura 27, que possui uma quantidade menor de cabos que o inicialmente lanado

no projeto da passarela.

54

Figura 14 - Passarela de Schillersteg, Alemanha

A disposio dos cabos a mistura de duas tcnicas diferentes de lanar os

cabos, a disposio em leque, mostrado na figura 28, e a disposio em harpa

mostrado na figura 29.

Figura 15 - Ponte estaiada com cabos em forma de leque

55

Figura 16 - Ponte estaiada com cabos em forma de harpa

O guarda-corpo da passarela esta projetado 1,40 m acima do piso do

tabuleiro, formado por perfis metlicos de seo circular.

4.1.1. Localizao

O local escolhido para o projeto foi a Avenida Beira Rio, em frente ao Parque

Gigante, do Sport Club Internacional na cidade de Porto Alegre, estado do Rio

Grande so Sul, Brasil.

Este local foi escolhido dentre diversos pontos da cidade por ter uma maior

rea livre para o desenvolvimento do projeto, e tambm por o local ser um ponto

turstico esportivo da cidade, j que a passarela se encontrar a uma pequena

distncia do estdio do Sport Club Internacional, o Estdio Jos Pinheiro Borda,

popularmente conhecido como Beira-Rio.

Com o auxlio de uma imagem area, indicamos na figura 39 o local escolhido

para abrigar a passarela.

56

Figura 17 - Localizao da passarela

4.1.2. Necessidade

Outro fato avaliado para a escolha do local foi a necessidade de uma

passarela, fato positivo para a escolha feita.

O fato de a Avenida Beira Rio separar o estacionamento do clube, nas

imediaes do estdio, da sede social do clube, s margens do Lago Guaba, onde

se encontram piscinas, quadras esportivas entre outros atrativos, torna quase que

obrigatrio aos scios do clube atravessar a p a avenida.

Por causa da grande movimentao de crianas, a prtica de se atravessar

uma avenida de grande fluxo como a avenida em questo, torna evidente a

necessidade de um meio de ligao segura para pedestres entre os dois lados da

avenida.

A escolha de uma alternativa area, ou seja, passando por cima da avenida,

fica mais reforada ao se ter conhecimento que a avenida atua tambm como um

dique, para que as guas do Guaba no inundem e danifiquem os terrenos

adjacentes em suas cheias, dificulta o projeto de um tnel para a mesma finalidade.

57

4.2. Dimenses finais

A passarela possui 35 de comprimento, tendo um vo principal de 28 m de

comprimento. O tabuleiro tem 5 m de largura, e est situado a 5,70 m sobre a

avenida respeitando a altura mnima livre de 5,50 m.

A laje do tabuleiro ser do tipo pr-moldada, fabricada pela Preconcretos,

especificao 12SS, pode vencer um vo entre apoios de 5,85 m com uma carga

acidental de 5,00 KN/m, tem 12 cm de espessura, 60 cm de largura e 5 m de

comprimento. Sero necessrias 59 peas para compor o tabuleiro, com um peso

final de 35.000 kgf.

Para revestir todo o tabuleiro sero necessrias 58 peas de 60 cm de largura

por 5 m de comprimento e uma pea de 20 cm de largura por 5 m de comprimento.

As lajes que formam o tabuleiro se apiam sobre vigas metlicas de seo I,

com 60,8 cm de altura total por 22,8 cm de larguras das mesas, sob a especificao

W 610 x 113, fabricado pela Gerdau.

O tabuleiro conta com travamentos transversais em cada ponto de apoio,

travamento feito com o perfil W 250 x 28,4, tambm fabricado pela Gerdau.

Os travamento diagonais do tabuleiro ser constitudo de uma pea com

seo caixo, com dimenses externas de 20 cm por 20 cm, formado por chapas de

ao soldadas.

As torres so formadas por uma seo caixo de 1,00 m por 40 cm, enrijecido

com uma chapa central, formado por chapas soldadas. As torres tem uma altura final

de 22,25 m

Os cabos de sustentao so barras circulares fabricadas pela Gerdau no

dimetro de 31,75 mm, com uma das pontas rosqueadas para ligao ao tabuleiro e

a outra extremidade soldada a pea de ligao com a torre.

Os cabos de r te dimetro de 46 mm e tem suas ligaes semelhantes aos

cabos de sustentao.

O peso final da estrutura de ao de 35.800 kgf.

Todos os perfis e chapas empregados no projeto da passarela so do padro

ASTM A-588, ao carbono estrutural de alta resistncia e baixa liga, possui alta

resistncia a corroso atmosfrica.

58

Na produo do ao ASTM A-588 deve ser respeitada as taxas de elementos

qumicos mostradas na tabela 21.

Tabela 16 - Comparativo de composio qumica e propriedades mecnicas de aos ASTM

Elemento Qumico

ASTM A36 (perfis)

ASTM A572 (Grau 50)

ASTM A588 (Grau B)

ASTM A242 (Chapas)

%C mx. 0,26 0,23 0,20 0,15 %Mn ... (1) 1,35 mx. 0,75-1,35 1,00 mx. %P mx. 0,04 0,04 0,04 0,15 %S mx. 0,05 0,05 0,05 0,05 %Si 0,40 0,40 mx.3 0,15-0,50 ... %Ni ... ... 0,50 mx. ... %Cr ... ... 0,40-0,70 ... %Mo ... ... ... ... %Cu 0,202 ... 0,20-0,40 0,20 mn. %V ... ... 0,01-0,10 ... (%Nb + %V) ... 0,02-0,15 ... ... Limite de escoamento (MPa) 250 mn. 345 mn. 345 mn. 345 mn. Limite de resistncia (MPa) 400-550 450 mn. 485 mn. 480 mn. Alongamento Aps ruptura, % (lo = 200mm)

20 mn. 18 mn. 18 mn. 18 mn.

(1): Para perfis de peso superior a 634 kg/m, o teor de mangans deve estar situado entre 0,85 e 1,35% e o teor de silcio entre 0,15 e 0,40%. (2): Mnimo quando o cobre for especificado. (3): Para perfis de at 634 kg/m. (4): Espessuras entre 20 mm e abaixo.

Na tabela 22 esto relacionados os fabricantes e os padres de aos

patinveis que cada um produz.

Tabela 17 - Os aos patinveis produzidos no Brasil

EMPRESA AO BELGO MINEIRA ASTM A588 COSIPA COS AR COR 300, COS AR COR 350, ASTM A242, ASTM

A588 CSN CSN CSN-COR 420, CSN-COR 500 CST ASTM A242 GERDAU AOMINAS

ASTM A588

USIMINAS USI-SAC-300, USI-SAC-350, USI-FIRE-350, ASTM A242, ASTM A588

V&M VMB 250 COR, VMB 300 COR, VMB 350 COR

59

A figura 30 apresenta um diagrama de derivaes da produo do ao

carbono estrutural.

Figura 18 - Diagrama esquemtico da produo de ao carbono

O ao a liga entre o ferro e o carbono, porm, a adio de outros elementos qumicos pode alterar as caractersticas do ao, como mostrado na tabela 23.

Tabela 18 - Influncia de elementos qumicos no ao carbono

Indica melhora da caracterstica indicada

Indica perda na caracterstica indicada

60

4.3 Modelo estrutural

O modelo estrutural da passarela, por ser uma estrutura estaiada, tem

caractersticas especiais, como a utilizao da carga de deformao, utilizada com o

princpio de se anular a deformao existente no tabuleiro devido ao peso prprio da

estrutura.

Figura 19 - Modelo estrutural

As vinculaes utilizadas foram definidas de modo que representassem da

melhor maneira possvel a soluo de ligaes escolhida, ajuste necessrio para o

correto funcionamento da estrutura estaiada, assim podendo aproveitar ao mximo

as vantagens oferecidas pelo modelo de estrutura.

Como no dimensionamento foi considerado a utilizao de cabos duplos, as

propriedades mecnicas do cabo apresentado no software foram calculadas para

que se tivesse um dimetro representativo dos dois dimetros dimensionados.

61

Simplificao possvel j que os esforos representativos nos cabos so foras

axiais.

Figura 20 - Vista superior do tabuleiro metlico

O projeto de uma estrutura estaiada tambm se difere de obras convencionais

quando se trata das composies de cargas analisadas, devido ao delicado

equilbrio existente na estrutura, devemos avaliar o seu comportamento

principalmente quando se trata de cargas no simtricas. Assim so 9 casos de

carga, que geram 10 combinaes de carga diferentes.

Figura 21 - Vista frontal das torres

62

4.3.1. Cargas

- Peso prprio:

O software incorpora o peso da estrutura lanada nas reaes finais

automaticamente. Para o tabuleiro, que ser constitudo de lajes Roth, foi necessrio

a criao de um carregamento referente ao peso destas lajes.

Figura 22 - Carregamento do peso prprio

63

- Carga acidental plena:

Este carregamento composto pela carga mxima de pessoas sobre a

passarela, que por norma deve ser de 500 kgf/m.

Figura 23 - Carga acidental mxima

64

- Carga acidental somente no trecho de r:

Estrutura com carregamento acidental somente no trecho de r da passarela.

Importante carregamento que deve ser analisado para avaliar se o peso prprio do

trecho principal suficiente para garantir a estabilidade da estrutura.

Figura 24 - Carga acidental no trecho de r

65

- Carga acidental somente no trecho principal:

Com este carregamento, vemos se o cabo de r compensa o carregamento

acidental somente no trecho principal, sem ter carregamento no trecho de r.

Figura 25 - Carga acidental no trecho principal

66

- Carga acidental somente de um lado do tabuleiro: Com este carregamento analisamos a reao da estrutura com um carregamento assimtrico entre as torres, o que pode gerar deformaes

inesperadas.

Figura 26 - Carga acidental somente de um lado do tabuleiro

67

- Carga acidental somente de um lado do trecho de r: Com este carregamento queremos garantir que no haja deslocamentos indesejados no canto oposto do tabuleiro.

Figura 27 - Carga acidental somente na lateral do trecho de r

68

- Carga acidental somente de um lado do trecho principal: Neste caso queremos garantir que no haja o surgimento de cargas indesejadas na estrutura.

Figura 28 - Carga acidental somente na lateral do trecho principal

69

- Carga de vento transversal ao eixo da passarela: Este carregamento visa nos mostrar a reao da estrutura quando da incidncia de vento na direo transversal ao eixo da passarela.

Figura 29 - Carga de vento transversal ao eixo da passarela

70

- Carga de vento longitudinal ao eixo da passarela: Neste caso buscamos determinar as solicitaes geradas na estrutura pela incidncia de vento na direo longitudinal ao eixo da passarela.

Figura 30 - Carga de vento longitudinal ao eixo da passarela

71

Atravs das situaes de carga mostradas, foram montadas dez combinaes

que representam os carregamentos reais sofridos pela estrutura, assim sendo,

temos como resultado as solicitaes da estrutura em cada combinao de carga,

assim como as deformaes geradas pelas mesmas.

As composies geradas so:

1. Peso prprio e acidental total

2. Peso prprio e acidental no trecho de r

3. Peso prprio e acidental no trecho principal

4. Peso prprio e acidental de um lado do tabuleiro

5. Peso prprio e acidental de um lado do tabuleiro no trecho de r

6. Peso prprio e acidental de um lado do tabuleiro no trecho principal

7. Peso prprio e vento na direo transversal ao eixo da passarela

8. Peso prprio, vento na direo transversal ao eixo da passarela e

carga acidental total

9. Peso prprio e vento na direo longitudinal ao eixo da passarela

10. Peso prprio, vento na direo longitudinal ao eixo da passarela e

carga acidental total

Estas composies de carga foram montadas de acordo com a NBR 8800,

conforme indicado nas tabelas a seguir.

Tabela 19 - Coeficientes de ponderao para combinaes de carga

72

Tabela 20 - Fatores de combinao

4.3.2. Solicitaes

Com a anlise das solicitaes determinou-se as cargas de

dimensionamento, e assim verificar se os perfis previamente lanados no software

suportam as solicitaes, por que em caso de um perfil ter de ser substitudo,

teramos de refazer a anlise, j que esta alterao afetaria a rigidez da estrutura

como um todo, havendo uma nova distribuio interna de foras.

Comparando os resultados entre as diversas combinaes foi determinado

que o modelo estrutural, quando carregado na direo vertical, funciona como dois

lados independentes, como mostrado nas figuras 16, 17, 18 e 19, que mostram as

solicitaes com carga acidental total, e com carga acidental somente de um lado do

tabuleiro, podendo se visualizar que quando h carga somente de um lado do

tabuleiro, o mesmo lado da estrutura fica com uma carga superior ao do lado

descarregado.

73

Figura 31 - Solicitaes normais na estrutura com carga acidental plena

Figura 32 - Momentos fletores na estrutura com carga acidental plena

74

Figura 33 - Solicitaes normais na estrutura com carga acidental somente de um lado do tabuleiro

Figura 34 - Momentos fletores na estrutura com carga acidental somente de um lado do tabuleiro

75

Aps a anlise de todas as combinaes, chegamos as cargas de

dimensionamento mostradas abaixo, todas as cargas j esto majoradas em 1,4,

conforme orientao da norma NBR 8800.

Tabela 21 - Cargas de dimensionamento

TORRES

Carga normal 1780 KN

Momento fletor My 400 KNm

Momento fletor Mx 32,4 KNm

TABULEIRO

Carga normal caso 1 465 KN

Momento fletor My caso 1 106 KNm

Carga normal caso 2 58 KN

Momento fletor My caso 2 312,6 KNm

CABO DE SUSTENTAO

Carga normal 337 KN

CABO DE R

Carga normal 636,5 KN

4.3.3. Deformaes

Aps a anlise estrutural e o correto dimensionamento da estrutura, temos

certeza de que a estrutura segura para ser utilizada, mas de nada adianta, se

mesmo segura, a estrutura apresentar deformaes que impossibilitem a utilizao

da mesma, assim sendo, as deformaes sofridas pela estrutura merecem uma

ateno especial.

Neste tipo de estrutura temos como anular, ou chegar muito prximo disto, a

deformao sofrida pelo tabuleiro decorrente do peso prprio. O artifcio que

utilizamos a utilizao de cargas de deformao, que nada mais que um

encurtamento do cabo, para que, quando ele seja carregado com o peso prprio da

estrutura, ele alongue de volta a posio original, gerando um tabuleiro sem

deformaes quando no houver carregamento acidental.

76

Para determinao das cargas de deformao, partimos das cargas

existentes nos cabos por peso prprio do tabuleiro, mas as cargas finais foram

determinadas por um processo de tentativas at atingir um resultado satisfatrio.

Para apresentar as cargas de deformao, os cabos sero chamados

conforme mostrado na figura 20.

Figura 35 - Numerao dos cabos

As cargas de deformao so introduzidas no software em forma de

deformao, apresentadas na tabela 19.

77

Tabela 22 - Cargas de deformao

CABO Deformao (m)

1 0,0055 2 0,0035 3 0,0005 4 0,0010 5 0,0025 6 0,0100 7 0,0100

Com a aplicao das cargas descritas na tabela 19, resultamos em uma

flecha de 5,0 mm no tabuleiro, mostrada na figura 21.

Figura 36 - Deformao do tabuleiro por peso prprio

Podemos afirmar que este procedimento seria semelhante utilizao de

contra-flecha em vigas de concreto armado.

78

A maior flecha verificada ocorreu quando da utilizao plena da passarela

juntamente com vento longitudinal ao eixo da passarela, essa flecha de 5,7 cm, o

que aceitvel, j que a flecha mxima admissvel de 11,2 cm.

A maior flecha verificada est mostrada na figura 22.

Figura 37 - Deformao mxima verificada no tabuleiro

O maior deslocamentohorizontal verificado no topo do pilar foi de 2,6 cm.

4.3.4. Reaes

Para escolher corretamente o tipo de fundao a ser utilizada, temos que ter

conhecimento dos tipos de esforos que sero descarregados no solo, assim como

saber em que tipo de solo estamos descarregando.

Para qualquer tipo de fundao escolhida, o pior carregamento a ser

descarregado no solo o momento fletor, assim as estruturas estaiadas tem uma

vantagem, vencem grandes vos, gerando menos momento fletor, que uma

79

passarela de vigas e pilares de concreto, vencendo o mesmo vo e se apoiando nos

mesmos pontos que o modelo apresentado.

As reaes geradas pela passarela esto dispostas na figura 23, e resumidas

na tabela 20.

Figura 38 Reaes

A passarela est apoiada em diversos pontos, na base do pilar e nas

extremidades do tabuleiro, assim como temos a ancoragem do cabo de r, cabo

nmero 1, e a ancoragem do cabo nmero 2.

A base do pilar transmite as cargas diretamente no solo, j as extremidades

do tabuleiro se apoiaro na estrutura de acesso passarela, j os tambm podem

ser ancorados nesta estrutura auxiliar, como ter sua fundao independente e

transmitir a carga diretamente para o solo.

80

Figura 39 - Sistema de eixos

Para o claro entendimento dos dados dispostos na tabela 20, a figura 24 mostra o sistema de eixos adotado no projeto.

Tabela 23 - Resumo das reaes

Ponto Nz (kN) Nx (KN) Ny (KN) My (KNm) Mx (KNm) Base pilar 1800 40 75 400 34

Extremidade A 36 480 27 - - Extremidade B 125 - 8 - -

Cabo N1 530 330 < 0,01 - - Cabo N2 213 102 < 0,01 - -

81

5. Concluso

A execuo de um projeto depende de um conjunto de fatores, entre eles,

fatores financeiros, polticos, necessidades e a viabilidade tcnica.

O foco central deste trabalho foi provar, e com sucesso, a viabilidade tcnica

da passarela projetada. A estrutura projetada e dimensionada se mostra capaz de

atender com qualidade a necessidade das pessoas se locomoverem de um lado a

outro da avenida.

O ao mostrou-se eficaz para todos os tipos de solicitaes a que foi

submetido neste projeto, mostrando uma grande versatilidade, tendo-se em vista

que outros tipos de ao mais resistentes so empregados em estruturas similares.

A arquitetura, que no foi o foco deste trabalho, foi pensada visando o modelo

estrutural empregado, assim, caberia um maior aprofundamento neste assunto.

As ligaes existentes no projeto foram pr-dimensionadas com o objetivo de

demonstrar a viabilidade tcnica.

O Trabalho de Concluso de Curso o ltimo capitulo de uma trajetria,

agora vitoriosa, atravs do Curso de Engenharia Civil da Faculdade de Engenharia

da Pontifcia Universidade Catlica do Rio Grande do Sul.

um trabalho que exige respeito, dedicao e estudo, que faz o aluno buscar

o conhecimento alm do visto durante um curso, e enfatiza a importncia de se

saber aprender e de se buscar o conhecimento.

A realizao deste trabalho s encoraja um ser humano, principalmente

quando ele se julgava incapaz deste feito.

O homem s mostra seu verdadeiro potencial quando exigido, e

desenvolver um Trabalho de Concluso de Curso como este um grande desafio.

Para um alguns alunos de engenharia pode ser mais confortvel estar entre

nmeros e equaes do que entre palavras e pargrafos, por isso, se o aluno

tivesse menos atividades para com as quais repartir o tempo, seria possvel elevar a

qualidade dos trabalhos apresentados.

O Trabalho de Concluso de Curso uma oportunidade para o aluno

desenvolver seus conhecimentos atravs de seus prprios meios, algo que s

ajudar um novo engenheiro em sua vida profissional.

82

6. Referncias bibliogrficas

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 8800: Projeto e execuo de estruturas de ao de edifcios (mtodo dos estados limites).

Rio de Janeiro, 1986.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 6123: Cargas devidas ao vento em edificaes. Rio de Janeiro, 2003.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 7188: Carga mvel em ponte rodoviria e passarela de pedestres. Rio de Janeiro, 1982.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 6023: Informao e documentao Referncias Elaborao. Rio de Janeiro, 2002.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 6028: Informao e documentao Resumo Apresentao. Rio de Janeiro, 2003.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 10719: Apresentao de relatrios tcnico-cientficos. Rio de Janeiro, 1984.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 14724: Informao e documentao Trabalhos acadmicos Apresentao.


ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TCNICAS. NBR 10520: Informao e documentao Citaes em documentos Apresentao.


PINHO, Fernando Ottoboni; BELLEI, Ildony Hlio. Pontes e viadutos em vigas mistas. Rio de Janeiro: IBS/CBCA, 2007, 138 p., 29 cm. ISBN 978-85-89819-12-1.

83

FONSECA, Antonio Carlos da; PINHEIRO, Bragana. Estruturas metlicas Clculos, Detalhes, Exerccios e Projetos. 1. Ed. So Paulo: Editora Edgard Blcher, 2001. ISBN 85-212-0282-2.

HIBBELER, Russell C.. Structural analysis. 4. Ed. Upper Saddle River: Prentice-Hall, 1998. ISBN 0-13-081309-5.

84

7. Anexo A Estgio Profissional

O estgio profissional iniciado em Outubro de 2006 na emprese Vanguarda

Sistemas Estruturais Abertos tem se mostrado eficaz para o desenvolvimento

profissional.

A empresa constituda de sua direo, corpo tcnico, formado por

engenheiros, arquitetos e estagirios, e uma secretria que tambm atua como

auxiliar nos servios financeiros da empresa.

As atividades desenvolvidas pelos estagirios so basicamente o

detalhamento tcnico de projetos e o acompanhamento de todo o processo de

clculo estrutural de uma edificao, tanto de estruturas metlicas, como as em

concreto armado e estruturas em madeira.

Alguns exemplos de trabalhos realizados:

Reformas e ampliaes das dependncias do SESi e do SENAI. Prdios industriais em concreto pr-moldado.

85

8. Anexo B Formulrio de encaminhamento para submisso banca avaliadora

86

9. Anexo C - Documento de acompanhamento

87

10. Anexo D Memria de clculo

88

11. Anexo E - Plantas

Documents

dimensionamento passarela