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www.deciv.ufscar.br/netpreNúcleo de Estudo e Tecnologia em Pré-Moldados de Concreto
Prof. Dr. Marcelo Ferreira - UFSCarProf. Dr. Daniel de Lima Araújo - UFGEng. Antônio Carlos Jeremias Jr. – UFSCarEnga. Bruna Catoia – UFSCarEnga. Marcela Novischi Kataoka - UFSCar
ESTABILIDADE GLOBAL DE ESTRUTURAS PRÉ-MOLDADAS: EFEITO
DAS LIGAÇÕES SEMI-RÍGIDAS
Introdução
• Estabilidade Global– Evita a perda de estabilidade no ELU– Estruturas de nós fixos e nós móveis– Parâmetros de instabilidade NBR 6118 (ABNT, 2003)
• Parâmetro α
• Coeficiente γz
cck
TOT IENH=α
n1,02,01 +=α se n ≤ 3
6,01 =α se n ≥ 4
d,tot1
d,totz
MM
1
1∆
−=γ γz ≤ 1,1
Estrutura Pré-Moldada em Esqueleto
Ligação projetadainicialmente comoarticulada
Estrutura Pré-Moldada em Esqueleto
Adicionandoarmadura de continuidade no nível da laje, com preenchimentocom graute….
Estrutura Pré-Moldada em Esqueleto
Estruturas Pré-Moldadas Semi-Rígidas
Estruturas Pré-Moldadas
Semi-Contínuas
Estruturas Pré-Moldadas
Semi-Contínuas
Mom
ento
Rotação Relativa Viga-Pilar
Perfeitamente rígido, monolítico
O que é uma ligação semi-rígida ?•Idealização
Mom
ento
Rotação Relativa Viga-Pilar
Rigidez limita, masbastante elevada
Alta-Resistência
O que é uma ligação semi-rígida ?•Ligação monolítica real
Mom
ento
Rotação Relativa Viga-Pilar
Rigidez Baixa
Resistência Baixa
O que é uma ligação semi-rígida ?•Ligação semirígida
Mom
ento
Rotação Relativa Viga-Pilar
O que é uma ligação semi-rígida ?•Ligação semirígida
Rigidez Alta
Resistência Alta
Definindo Critérios de Resistência e Rigidez(viga isolada)
φ
My
Ssec
Beam-line
Ponto E
Rigidez à Flexão da Ligação PCI (1988)
Rigidez Secante
Diagrama Bi-LinearMy
Curva Momento-Rotação
ME
Mu
MR
Articulação Engastamento
Com
prim
ento
Efe
tivo
dos
Pila
res
VerificarDeslocabilidade Horizontal de 1ª ordem
Influência da Ligação na estabilidade global
monolíticoSemi-rígido
O “fator de restrição” αR associa a rigidez àflexão da ligação viga-pilar, Ssec, com a rigidez da viga EcIviga/L
+=
vigasec
vigaCR LS
IE311α
Rigidez à Flexão da Ligação semi-rígida
+
=R
R
R
E
MM
αα
23
A relação entre a resistência e a rigidez(interação entre a curva momento-rotaçãoe a BEAM-LINE) pode ser obtida em função
do fator de restrição αR
Engastamento Parcial
Classificação para Ligações Semi-RígidasFERREIRA & ELLIOTT (2002)
φ
Beam-line
MR
0,50
0,75
0,90
0,20
0,10 0,25 0,50 0,80
90.0MM RE ≥
75.0MM50.0 RE ≤≤
75.0MM RE ≥
20.0MM RE ≤
Rígido
Semi-Rígido (Restrição Média)Critério Resistência & Rigidez
Critério Resistência, Rigidez e Ductilidade
Critério de Resistência
Semi-Rígido (Restrição alta)Critério Resistência & Rigidez
Critério de Ductilidade (capacidade rotacional)
Articulado
Semi-Rígido (Restrição Baixa)50.0MM20.0 RE ≤≤
Ensaios para obtenção da relaçãomomento-rotação em ligações viga-pilar
Ensaios para obtenção da relaçãomomento-rotação em ligações viga-pilar
Estudo do Comportamento Semi-Rígido
•Armadura de continuidade e chapa soldada - STANTON et al (1999)•Armadura de continuidade e chapa soldada - STANTON et al (1999)
Estudo do Comportamento Semi-Rígido
•Viga pré-moldada e pilar moldado no local - STANTON et al (1999)•Viga pré-moldada e pilar moldado no local - STANTON et al (1999)
•Armadura de continuidade e consolo metálico -GORGUN (1999)•Armadura de continuidade e consolo metálico -GORGUN (1999)
Estudo do Comportamento Semi-Rígido
•Armadura de continuidade, consolo de concreto e chumbador - FERREIRA (2001)•Armadura de continuidade, consolo de concreto e chumbador - FERREIRA (2001)
•Resultados•Resultados
Estudo do Comportamento Semi-Rígido
0.00
50.00
100.00
150.00
200.00
250.00
300.00
350.00
0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010 0.012 0.014 0.016 0.018 0.020
Rotação relativa viga-pilar (rad)
Mom
ento
Fle
tor (
kN)
BC-16 (STANTON et al (1999))
BC-26 ((STANTON et al (1999))
BC-TW1 (GORGUN (1999))
BC-16A (FERREIRA (2001))
5-Storey Semi-Rigid FrameExemplo Numérico
35 kN
42 kN
28 kN
6.5 m 6.5 m 6.5 m
4 m
4 m
4 m
171 kN 344 kN 344 kN 171 kN30 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
P1 P2
35 kN
42 kN
49 kN
49 kN
28 kN
6.5 m 6.5 m 6.5 m
4 m
4 m
4 m
4 m
4 m
171 kN30 kN/m
344 kN 344 kN 171 kN
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
P1 P2
35 kN
42 kN
49 kN
49 kN
49 kN
6.5 m 6.5 m 6.5 m
4 m
4 m
4 m
4 m
4 m
30 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
49 kN
28 kN
4 m
171 kN30 kN/m
344 kN 344 kN 171 kN
60 kN/m
4 m
P1 P2
Fd = 1,3Fg + 1,4x(0,7Fq + Fvento)
Combinação considerada
Não Linearidade Física (simplificada)
Exemplo Numérico
NBR 6118 (ABNT, 2003)
Vigas:EIvigas,eq = 0,4EcI
Pilares:
EIpilar,eq = 0,8EcI
Dados:Vigas: 30 cm x 60 cmPilares: 50 cm x 50 cmfck = 30 MPaEc = 35 GPa
2ª ordem - Coeficiente γz
4 m
4 m
4 m
4 m
4 m
6.5 m 6.5 m 6.5 m
35 kN
42 kN
49 kN
49 kN
28 kN
171 kN30 kN/m
344 kN 344 kN 171 kN
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
aiH5ΣP5
ΣP4
ΣP3
ΣP2
ΣP1
H4
H3
H2
H11
1−
∑∑−=
ii
iiz hH
aPγ500x500 mm
300x600 mm
0.00
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0Fator de Restrição αR
Des
loca
men
to n
o To
po d
a Es
trut
ura
(m)
1a ordem
2a ordem - GAMAz NB1
2a ordem - GAMAz puro
2a ordem - NLG
3 pavimentos
Deslocamento Horizontal vs. Fator de Restrição
γz < 1,30
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0Fator de Restrição αR
Des
loca
men
to n
o To
po d
a Es
trut
ura
(m)
1a ordem2a ordem - GAMAz NB12a ordem - GAMAz puro2a ordem - NLG
5 pavimentos
γz < 1,30
Deslocamento Horizontal vs. Fator de Restrição
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0Fator de Restrição αR
Des
loca
men
to n
o To
po d
a Es
trut
ura
(m)
1a Ordem
2a ordem - GAMAZ
2a ordem - GAMAz puro
2a ordem - NLG
7 pavimentos
γz < 1,30
Deslocamento Horizontal vs. Fator de Restrição
Momentos Fletores no Pilar P1 vs. Fator de Restrição
3 pavimentos
0
50
100
150
200
250
300
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0Fator de Restrição αR
Mom
ento
na
Bas
e do
Pila
r 1 (
kN.m
)1a ordem2a ordem - GAMAz NB12a ordem - GAMAz puro2a ordem - NLG
Momentos Fletores no Pilar P1 vs. Fator de Restrição
0
100
200
300
400
500
600
700
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0Fator de Restrição αR
Mom
ento
na
Bas
e do
Pila
r 1 (
kN.m
)1a ordem2a ordem - GAMAz NB12a ordem - GAMAz puro2a ordem - NLG
5 pavimentos
Momentos Fletores no Pilar P1 vs. Fator de Restrição
7 Pavimentos
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0Fator de Restrição αR
Mom
ento
na
Bas
e do
Pila
r 1 (k
N.m
)
1a ordem2a ordem - GAMAz NB12a ordem - GAMAz puro2a ordem - NLG
35 kN
42 kN
49 kN
49 kN
28 kN
6.5 m 6.5 m 6.5 m
4 m
4 m
4 m
4 m
4 m
171 kN30 kN/m
344 kN 344 kN 171 kN
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
60 kN/m
P1 P2
5-Storey Semi-Rigid FrameExemplo Numérico•Influência da rigidez dos pilares•Influência da rigidez dos pilares
1
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
2
2.1
2.2
20 30 40 50 60 70 80 90 100Porcentagem de Engastamento Parcial (%)
Coe
ficie
nte γ z
gamaz = 1.06
gamaz = 1.10
gamaz = 1.15
Caso A: Pilar 50x70 sem redução de EIViga 30x60 com redução de 0.4EIPilar-Fundação αR = 1
Caso B: Pilar 50x50 com redução de 0.8EIViga 30x60 com redução de 0.4EIPilar-Fundação αR = 0.71 (80%)
Caso C: Pilar 40x40 com redução de 0.8EIViga 30x60 com redução de 0.4EIPilar-Fundação αR = 0.71 (80%)
(100% engastamento)
(100% engastamento)
(100% engastamento)
5 Pavimentos
Limite NB1
Coeficiente γz vs. Momento de engastamento parcial
Exemplo Numérico
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
2.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
Fator de Restrição αR
Coe
ficie
nte γ z
3 Pav.5 Pav.7 Pav.10 Pav.
Limite NB1
20% 50
%
75%
90%
I II III IV V
•Influência da altura do pórtico•Influência da altura do pórtico
Exemplo Numérico
•As estruturas analisadas deixaram de atuar como pórtico para engastamentos parciais inferiores a 20%, no caso de 3 e 5 pavimentos, e inferiores a 50% com mais de 7 pavimentos, o que confirma o Sistema de Classificação para Ligações Semi-Rígidas;
•A fim de garantir o comportamento de pórtico da estrutura pré-moldada, quando não se têm valores experimentais da rigidez da ligação viga-pilar, é necessário que a estrutura, para a situação perfeitamente rígida, apresente γz < 1,10;
•Os deslocamentos e esforços obtidos por meio do emprego do coeficiente γz apresentaram boa aproximação com os resultados obtidos da análise com não linearidade geométrica (αr > 0,14);
•O coeficiente γz é válido para pórticos com menos de 4 pavimentos;
•Os deslocamentos e esforços obtidos por meio da majoração dos esforços horizontais diretamente pelo coeficiente γz sem a redução do fator 0,95 apresentaram melhor aproximação com a NLG.
Conclusões
Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado de São Paulo
Agradecimentos