IGEOSUMA, S.L. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA PROYECTO DE

IGEOSUMA, S.L.

EESSTTUUDDIIOO GGEEOOTTÉÉCCNNIICCOO PPAARRAA PPRROOYYEECCTTOO DDEE CCOONNSSTTRRUUCCCCIIÓÓNN DDEE LLAA EESSTTAACCIIÓÓNN DDEEPPUURRAADDOORRAA DDEE AAGGUUAASS RREESSIIDDUUAALLEESS DDEE

CCAANNFFRRAANNCC EESSTTAACCIIOONN ((HHUUEESSCCAA))

PETICIONARIO: INSTITUTO ARAGONÉS DEL AGUA INFORME: 0630 FECHA INFORME: AGOSTO 2020

IGEOSUMA, S.L. 2 de 27

ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE CANFRANC ESTACION (HUESCA)

INFORME: 0630 FECHA: AGOSTO de 2020

ÍNDICE

1. ANTECEDENTES

2. ENCUADRE GEOLÓGICO

3. TRABAJOS REALIZADOS

3.1. TRABAJOS DE CAMPO

3.1.1.- Sondeos mecánicos. 3.1.2.- Ensayos de penetración dinámica SPT 3.1.3.- Nivel freático

3.2. TRABAJOS DE LABORATORIO

4. CARACTERIZACIÓN DE LOS MATERIALES

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

5.1. CIMENTACIONES

5.2. EXCAVACIONES Y MUROS

5.3. APROVECHAMIENTO DE LOS MATERIALES EXCAVADOS

5.4. IMPERMEABILIDAD DE SOLERAS-LOSAS Y MUROS

5.5. CIMENTACIÓN DE GRÚAS

5.6. AGRESIVIDAD DEL TERRENO

5.7. SISMICIDAD

5.8. ACTUACIONES COMPLEMENTARIAS

ANEJOS

I. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS ENSAYOS. II. PERFILES SONDEOS III. BOLETINES DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO.




1. ANTECEDENTES El INSTITUTO ARAGONÉS DEL AGUA encarga a IGEOSUMA, S.L., la realización del estudio geotécnico para la construcción de la Estación Depuradora de Aguas Residuales de Canfranc Estación (Huesca). El emplazamiento proyectado de la EDAR, junto a una central eléctrica, se puede ver en la siguiente ortofotografía.

La zona estudiada se encuentra ocupada en estos momentos por una abundante vegetación arbórea y arbustiva, así como diferentes restos de edificaciones preexistentes. Se presenta con desniveles elevados dentro de la parcela, con una cota 1185 para la zona más alta y cota 1177 para la más baja, lo que supone desniveles de 8 metros. El estudio ha consistido en el reconocimiento geológico del entorno de la parcela por técnicos cualificados y en la valoración geotécnica del terreno basada en los trabajos de campo y ensayos de laboratorio ejecutados. Los trabajos de campo han consistido en la realización de dos sondeos de reconocimiento de 8-12 metros. Para la ubicación de la sonda en los puntos seleccionados hubo que acondicionar elo terreno mediante pala retroexcavadora- En el anexo I (croquis de situación de los ensayos), se recoge la ubicación de estos ensayos geotécnicos, los cuales fueron georeferenciados mediante GPS de mano (precisión de 3-4 metros). Mediante nivelación topográfica se tomaron las diferencias de cota entre los ensayos y se trataron de referenciar a los puntos de cota existentes en los planos facilitados. Las coordenadas de cada uno de los ensayos se recogen en las fichas de cada ensayo de los anejos, así como en el cuadro siguiente: .




X Y

S‐1 703277 4735419 1179,0

S‐2 703299 4735443 1183,9

COTA

(m)

COORDENADAS UTM

30T (ETRS89)SONDEO

El objetivo que se pretende con el presente estudio es definir las características geológicas y geotécnicas del terreno, detectar si existe o no nivel freático y su zona de influencia, detectar si existen o no rellenos antrópicos y su espesor de cara a definir las cimentaciones de las estructuras proyectadas e identificar cualquier incidencia derivada de los materiales sobre los que se emplaza y que tenga influencia sobre la urbanización y la cimentación.




2. ENCUADRE GEOLÓGICO 2.1.- Estructura y Estratigrafía La zona de estudio se localiza en la vertiente sur de la cadena Pirenaica, en el sector central de la misma y está circunscrita a la Unidad morfológica-geológica denominada como Sierras Interiores pirenaicas, entre el Pirineo Axial y la Depresión Media. Estructuralmente esta zona presenta una organización litológica y tectónica muy compleja, como resultado de la interacción de sucesivas etapas de plegamiento, una hercínica y otra alpina. El sector meridional del Pirineo se caracteriza por cabalgamientos y pliegues vergentes hacia el sur. En concreto se halla en el núcleo hercínico aunque muy próximo a la parte cabalgante de las Sierras Interiores sobre la denominada Cuenca de Jaca.

CANFRANC-ESTACIÓN




A continuación se muestra un corte transversal del Pirineo por la zona de estudio. Los materiales del entorno más próximo a la localidad de Canfranc-Estación, se corresponden con unidades rocosas de edad paleozoica. Según la hoja geológica E:1/50.000 de Sallent, publicada por el IGME, la parcela de la EDAR se sitúa sobre las unidades 14 del Devónico y 22 del Carbonifero. La unidad 14 corresponde a una serie de más de 200-250 metros de espesor formada por una alternancia centimétrica de pizarras y areniscas, con frecuentes nódulos arenosos, y algunos niveles de calizas arenosas ferruginosas (hasta 1 m de espesor) muy fosilíferos. La unidad 22 está formada por Calizas negras masivas o tableadas que tienden a ser más arcillosas hacia techo incluyendo tramos de pizarras e intercalaciones de liditas, alcanzando en conjunto un espesor algo superior a los 200 metros. Esta unidad es la que aflora en las proximidades de la zona de estudio.

CANFRANC - ESTACIÓN




Los recubrimientos cuaternarios se disponen discordantemente sobre los anteriores y corresponden a conos de deyección de barrancos y a depósitos de derrubios de ladera. Estos depósitos están formados por bloques, bolos y gravas, muy poligénicos y heterométricos, con una matriz arenosa gruesa con alguna pasada con un mayor contenido en finos. Es sobre este dispositivo en el que se encuentra emplazada la parcela, limitada por los barrancos Borreguil y de Samán.

En la figura de la página siguiente se incluye un plano geológico extractado de la hoja geológica de Sallent a escala 1:50.000 (nº 145) editada por el IGME, donde se sitúa la zona de estudio.




2.2.- Hidrología superficial y Subterránea El cauce de drenaje básico y más importante de la zona lo constituye el río Aragón, que discurre por el fondo del valle según una dirección N-S, situándose la parcela a una distancia de unos 50-60 metros de su margen izquierda y topográficamente por encima del mismo, entre 10-15 metros. Aparte del río Aragón, se tienen barrancos de montaña que surcan los relieves circundantes y que confluyen en ambas márgenes el río Aragón. Estos barrancos presentan un carácter marcadamente estacional con grandes oscilaciones en su régimen en función de las precipitaciones. La ladera en la que se emplaza la EDAR es atravesada por los barrancos Borreguil y de Samán. Según la catalogación hidrogeológica llevada a cabo por el Instituto Tecnológico Geominero de España y el Servicio Geológico de Obras Públicas (MOPU-MINER, 1988), modificada posteriormente en el Plan Hidrológico de la cuenca del Ebro (MIMAM, 1999), la zona de estudio se incluye dentro del Dominio Pirenaico del Sinclinal de Jaca-Pamplona, quedando en la zona más meridional de la Unidad Hidrogeológica U.H. 2.04 Peña Ezcaurre-Peña Telera, definida dentro de este dominio (ver figura siguiente).




El funcionamiento general de esta unidad hidrogeológica es de tipo kárstico. La recarga se produce en régimen pluvio-nival. La vergencia de las estructuras de este macizo rocoso condiciona el flujo subterráneo que en líneas generales es de E y O, para drenar en los ríos que atraviesan la unidad. La zona concreta de estudio se sitúa en el límite entre las dos unidades paleozoicas, una netamente calcárea y otra correspondiente a una alternancia de pizarras y areniscas; la primera es susceptible de ser acuífera por karstificación, mientras que la segunda se consideraría un terreno poco permeable y a priori no acuífero. En cualquier caso, de existir niveles acuíferos en las calizas, éstos no serían superficiales máxime cuando el nivel de base de los mismos, correspondiente al cauce del río Aragón, se encuentra topográficamente muy por debajo de la parcela. 2.3.- Sismicidad Será necesario valorar la posibilidad de que se tengan que considerar esfuerzos sísmicos para el cálculo estructural ya que la sismicidad del término municipal de Canfranc es, según la norma NCSR-02 (Parte general y edificación) y expresada en términos de aceleración sísmica básica, igual a 0,07ꞏg (siendo g la aceleración de la gravedad). Los coeficientes del terreno serán los correspondientes a suelos rocosos (terreno tipo I) que adoptan un valor de 1. Sin embargo, con la actualización de mapas de peligrosidad sísmica de España del año 2012 (ver figura siguiente), a la zona de estudio se asigna una aceleración sísmica (PGA para

PARCELA ESTUDIADA




periodo de retorno de 475 años y terreno tipo I) superior, que llega a 0,13 g (g es la aceleración de la gravedad). La aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02) se define como: ac = S x x ab donde: = (t/50)0,37 : Coeficiente adimensional de riesgo t = la vida prevista en años de la obra que depende del tipo de edificación (50 años) ab= aceleración sísmica básica S= coeficiente de ampliación del terreno que tiene los siguientes valores

Para x ab 0,1 x g 25,1

Cs

Para x ab 0,4 x g 0,1s

Para valores intermedios )25,1

1)(1,0(33,325,1

C

g

axx

Cs b

C= Coeficiente del terreno, que toma los valores siguientes

C= 1,0 Roca compuesta o suelos cementados C= 1,3 Roca fracturada, suelos granulares o cohesivos duros




C= 1,6 Suelos granulares o cohesivos de consistencia media C= 2,0 Suelos granulares sueltos, o cohesivos blandos

Para los terrenos que se han atravesado en este estudio se puede adoptar un valor del coeficiente del terreno C de 1,6. En este caso se estaría en la primera situación ( x ab 0,1 x g), para la que S toma un valor de 1,28 (NCSE-02). Considerando un valor de =1, que supone un tiempo de vida para la obra de 50 años, se alcanza un valor de aceleración sísmica de cálculo de 0,09 g por lo que será obligatoria su aplicación.




3. TRABAJOS REALIZADOS 3.1. TRABAJOS DE CAMPO

Los trabajos de campo para el estudio geotécnico se llevaron a cabo los días 13 y 14 de Agosoto de 2020. Se realizaron 2 sondeos de 8-12 metros de longitud.

3.1.1. Sondeos

Los días 13 y 14 de agosto de 2020 se perforaron dos sondeos de 8 y 12 metros de profundidad.

Se utilizó una máquina de rotación montada sobre camión, modelo TECOINSA TP-60, que dispone de mecanismo de golpeo automático para la realización de los ensayos SPT y para la toma de muestras inalteradas. Los sondeos se han llevado a cabo siguiendo la práctica habitual en este tipo de trabajos. Se perforó en seco con baterías sencillas con diámetros de 101 y 86 mm, y corona de widia. Fue necesaria la entubación parcial del sondeo pues se desprendían elementos gruesos de la pared de la perforación. Los trabajos de campo fueron dirigidos y supervisados por personal técnico de IGEOSUMA. Con la testificación de los materiales obtenidos se han elaborado los perfiles litológicos que se recogen en el anejo II y donde se incluyen también las fotografías obtenidas de cada una de las cajas porta testigos en que se colocan los materiales obtenidos en la perforación. En la tabla siguiente se recogen las características principales de los sondeos.

SONDEO Prof. (m) Nº SPT Nº MI Nº TP Nº Cajas PVC 1 8 5 1 0 2 - 2 12 5 0 0 4 -

El perfil litológico obtenido se refleja de forma detallada en el anejo II, pero de una forma resumida se describe a continuación, partiendo de la diferenciación de dos unidades o conjuntos litológicos: - Nivel 0, suelo vegetal y rellenos de tierras asociados a las antiguas instalaciones existentes. Está formado por 0,6-0,7 metros de arenas y limos con bloques de caliza, y abundantes restos vegetales y raíces. - Nivel I o Recubrimiento cuaternario aluvial grueso. Aparece debajo del anterior y está formado por bloques de hasta 1,1 metros, bolos y gravas angulosas con matriz limo-arenosa. Su espesor supera los 11 metros, y representa los conos de deyección del barranco de Samán y Borreguil que vienen de la margen izquierda del río Aragón. Durante la realización de los sondeos no se detectó nivel freático.




3.1.2. Ensayo penetración dinámica estándar (S.P.T.) (UNE-103-800) La resistencia a la penetración estándar (SPT) se define como el número de golpes necesario para que el golpeo de una maza de 63’5 ( 0’5) Kg. de masa transmitida a la cabeza del varillaje, y cayendo desde una altura de 760 (10) mm. consiga que un toma muestras estandarizado penetre 300 mm. en el terreno después del descenso inicial debido al propio peso del equipo y tras la denominada penetración de asiento (los primeros 150 mm. que no se contabilizan en cálculos posteriores). Es decir, en su conjunto la penetración debe tener una longitud de 450 mm., salvo que antes se alcance el rechazo a la penetración, el cual se obtendrá cuando se alcancen 50 golpes en la penetración de asiento o en cualquiera de los dos intervalos de 150 mm., en cuyo caso se anotará la penetración alcanzada en cada ensayo. Se utiliza habitualmente para realizar el ensayo un toma muestras de tipo bipartido. Este toma muestras tiene 51 mm. de diámetro exterior y 35 mm. de interior, permitiendo que el terreno se aloje en su interior para la adecuada caracterización del mismo. La muestra así obtenida con el toma muestras bipartido se colocará en recipientes herméticos identificados por etiquetas. En los suelos con presencia de gravas la zapata puede ser sustituida por una zapata cónica de acero macizo de 51 mm. de diámetro y 60º de ángulo cónico. En estos casos deberá indicarse obligatoriamente esta sustitución en el registro del ensayo. El dispositivo de golpeo utilizado en el ensayo es el denominado martillo de seguridad, que es un dispositivo automático que garantiza que la energía transferida al varillaje sea la misma en todos los golpes y ensayos, con una frecuencia de golpeo uniforme, que debe ser inferior a los treinta impactos por minuto y sin que exista interrupción durante la realización del ensayo. Para el trabajo geotécnico en cuestión se han realizado un total de 10 ensayos SPT, con los resultados que se recogen en la tabla de la página siguiente, incluyendo la corrección del SPT que a continuación se describe. Los índices N que se obtienen directamente del ensayo SPT deben corregirse de tal manera que queden normalizados a una presión efectiva de referencia, común e igual a 100 kPa. Para ello puede utilizarse la expresión siguiente: N corregido = f x N siendo f el factor de corrección de la tabla siguiente (Guía de cimentaciones de obras de carretera). Para los valores intermedios de la presión vertical efectiva se puede interpolar linealmente entre los datos indicados en la tabla.




Cuando existan datos relativos al porcentaje de la energía total del golpeo que se transmite al tomamuestras, se realizará una segunda corrección, para obtener N60, mediante la expresión siguiente: N60 =N corregido x η/60. Donde: η = Porcentaje de la energía total del golpeo que se transmite al tomamuestras (rendimiento). Para los martillos accionados mecánicamente con los que se ha realizado la campaña, este factor toma un valor de 75% según diversos autores (VENTAYOL y FERNANDEZ TADEO, 2011), si bien para ensayos a menos de 10 metros de profundidad, la relación η/60 puede establecerse en 1,1, aumentando a 1,3 para profundidades superiores. En cualquier caso, el valor del índice N del SPT que se utilice para cálculos posteriores, después de corregido, no debe ser nunca superior a 50.

Inicio Final N15 N15 N15 N15

1,50 2,10 6 6 4 4 10 18 Gravas areno-limosas







7,60 8,20 40 17 16 R 33 29 Gravas areno-limosas



S-2

S-1

Litología dominanteNSPT

Sondeo

Ensayo SPTNº de golpes/15 cm. N60

Profundidad (m)

Se ha tomado también una muestra inalterada en el sondeo 1.

Sondeo Profundidad

metros Nº de golpes/15 cm.

1 2,80-3,40 17-13-17-31 3.1.3. Nivel freático Durante la realización de los sondeos no se detectó nivel freático hasta la máxima profundidad alcanzada (12 m). Únicamente en el sondeo 1, asociado a un tramo más arcilloso, se detectó una mayor humedad pero sin llegar a formar ningún rezume o pequeño nivel colgado.




3.2. TRABAJOS DE LABORATORIO 3.2.1. Ensayos realizados

Las muestras, una vez en el Laboratorio, fueron examinadas por personal especializado y agrupadas de modo conveniente. Se decidió someter a ensayo muestras representativas de cada uno de los tipos de suelo aparecidos.

Los ensayos realizados fueron:

ENSAYO NORMATIVA

Análisis granulométrico por tamizado de suelo UNE 103.101/95

Determinación de los Límites de Atterberg UNE 103.103/94 y 103.104/93

Determinación de la humedad natural de un suelo UNE 103300/99

Determinación de la densidad de un suelo UNE 103301/94

Determinación contenido en sulfatos solubles UNE 103.201/96

3.2.2. Resultados obtenidos En el anexo III se incluyen los boletines de los ensayos de laboratorio llevados a cabo, si bien en la tabla siguiente se resumen los resultados obtenidos.

S-1 2,8-3,4 GM 63 15 22 NP NP NP 2,23 2,04 9,00 <0,1 Arcillas con gravas

S-1 3,4-5,6 GM 56 23 19 NP NP NP <0,1 Gravas areno-limosas

S-2 3,0-6,0 GM 58 22 20 NP NP NP Gravas areno-limosas

Lit

olo

gía

LL

%

LP

% IP

Den

sid

ad a

par

ente

(g

/cm

3)

Den

sid

ad s

eca

(g/c

m3)

Hu

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3-2)

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>2m

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a 2-

0,08

mm

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,08m

m




4.- CARACTERIZACION DE LOS MATERIALES Y PERFIL LITOLÓGICO TIPO DEL TERRENO. UNIDADES GEOTÉCNICAS De acuerdo con los reconocimientos geotécnicos realizados (2 sondeos), las observaciones in situ, y los ensayos de laboratorio para caracterización del material, así como los antecedentes geológicos del entorno, se puede establecer un perfil del terreno compuesto por dos niveles geotécnicos de características marcadamente diferenciadas. NIVEL GEOTÉCNICO 0: SUELOS VEGETALES Y RELLENOS Está formado por el suelo vegetal y los rellenos de tierras asociados a las antiguas instalaciones existentes, así como a los movimientops de tierra asociados al camino que rodea la parcela. Alcanza un espesor de 0,6-0,7 metros, con arenas y limos con bloques de caliza, y abundantes restos vegetales y raíces. Carece de interés desde el punto de vista geotécnico (a los efectos de cimentación), y siempre deberá ser retirado antes de la urbanización de la parcela. NIVEL GEOTÉCNICO I: SUELO GRANULAR GRUESO. RECUBRIMIENTO CUATERNARIO Se ha identificado en los dos sondeos, extendiéndose hasta la máxima profundidad alcanzada con los sondeos (12 m). Está formado por bloques de caliza de hasta 1,1 metros, bolos y gravas angulosas con matriz limo-arenosa. Su espesor supera los 11 metros, y representa los conos de deyección del barranco de Samán y Borreguil que vienen de la margen izquierda del río Aragón. En ambos soindeos se identifica una zona algo más arcillosa con restos carbonosos entre 2 y 3 metros que respondería a un periodo de menor energía o a una divagación del cauice principal del cono hacia zonas más alejadas, depositándose los materiales más finos en el otro extremo. Granulométricamente, según las muestras analizadas, se clasificarían como “gravas limosas con algo de arena” (GM según los criterios del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos), con un porcentaje en finos menores de 0,08 mm del 19-22%, así como un porcentaje del 56-63% en fracción tamaño grava (> 2mm) y del 15-23% en fracción arena (entre 2 y 0,08 mm.). La fracción fina presenta en todos los casos una nula plasticidad. Presentan un contenido en sulfatos inferior al 0,1% en SO3, que los califica como no agresivos al hormigón, según EHE. Desde el punto de vista resistente se dispone de los datos de golpeo de 10 ensayos SPT (ver tabla en página siguiente). Puede verse como se presentan dos poblaciones de valores corregidos: una de 18-29 golpes que se extendería hasta 3,5 (S-1) y 8,5 m (S-2), y otra de 39-59 golpes pòr debajo.




Inicio Final N15 N15 N15 N15

1,50 2,10 6 6 4 4 10 18 Gravas areno-limosas3,40 4,00 18 18 13 17 31 39 Gravas areno-limosas5,60 6,20 12 29 24 19 53 53 Gravas areno-limosas7,00 7,60 15 23 29 29 52 47 Gravas areno-limosas8,00 8,60 43 38 29 34 67 57 Gravas areno-limosas2,00 2,60 4 8 7 5 15 24 Gravas areno-limosas5,20 5,80 70 10 18 34 28 29 Gravas areno-limosas7,60 8,20 40 17 16 R 33 29 Gravas areno-limosas9,40 10,00 30 26 50 32 76 59 Gravas areno-limosas


S-2

S-1

Litología dominanteNSPT

Sondeo

Ensayo SPTNº de golpes/15 cm. N60

Profundidad (m)

Para obtener los parámetros geotécnicos de ambos subniveles, se ha considerado un valor de NSPT de 25 para la zona superior y de 50 para la inferior. Para la caracterización geotécnica se considera que el nivel tiene un comportamiento básicamente granular, adoptándose los siguientes criterios para conocer el ángulo de rozamiento interno, la cohesión y el módulo de deformación elástico, a partir de la determinación de la densidad relativa o directamente a partir del SPT. La densidad relativa puede calcularse, según la fórmula:

13.044,010025 vr ND ISOPT-1 (1998)

siendo:

Dr : Densidad relativa

N: valor del SPT

σv: presión vertical efectiva en el punto de ensayo, en t/m2.

Considerando el valor de golpeo NSPT=25 y 50 se obtienen valores de densidad relativa Dr=45-55% respectivamente, a partir de los qul se pueden obtener los parámetros de corte mediante aproximaciones empíricas, bien a partir de la densidad relativa o directamente a partir del golpeo del SPT. Angulo de rozamiento interno Giuliani y Nicoll, basándose en métodos estadísticos propusieron: tg = 0,575 + 0,361 ꞏ Dr0,866 Adicionalmente autores como Kishida o Muromachi proponen relaciones directas con el SPT:

- = 12+(20xN)0,5 - = 20+3,5xN0,5




Según dichas expresiones, se obtienen valores de ángulo de rozamiento interno muy variables, adoptándose un valor de 36º para el subnivel superior y de 40º para el inferior. Cohesión Debido al carácter eminentemente granular del nivel y la nula plasticidad de los finos, aunque en moderada proporción, se asigna una cohesión nula a largo plazo. A corto plazo puede adoptarse un valor de cohesión de 5 kPa. Módulo de deformación Para el cálculo y estimación de los módulos de deformación de los materiales gruesos, del tipo de gravas y arenas, se han considerado las correlaciones existentes en la bibliografía y que relacionan el módulo de deformación elástico con los golpeos obtenidos en los ensayos de penetración dinámica estándar (SPT). Concretamente se han considerado las siguientes: Begueman (1974) E= 12x(N+6) (Kg/cm2) Wrench y Nowatzki E= 2,22 x N0,888 (MPa) D´Appolonia et al. (1970) E= 7,56 x NSPT +187,5 (Kg/cm2) Angnostopoulos E= 7,5 +0,8 x NSPT (MPa) Bowles (1983) E= 7,5+0,5 x NSPT (KPa) Utilizando el valor de NSPT=25-50, se obtienen valores medios del módulo de deformación de 300 y 485 Kg/cm2 para los dos subniveles. Para el diseño de las cimentaciones puede ser necesario conocer el valor del coeficiente de balasto del terreno (K30). De acuerdo con los criterios establecidos por Muzas en su artículo “Consideraciones sobre la elección de coeficientes de balasto”, en arenas y gravas secas se puede establecer la siguiente relación entre el coeficiente de balasto vertical y el SPT. K30 (kg/cm3) = 10 (N+2)/34 Para N=25-50 el valor de K30 es de 6,2 y 34 kg/cm3 para ambos subniveles.

En resumen, los parámetros geotécnicos asignables a las gravas del nivel I son:

Nspt Densidad T/m3 Cohesión T/m2 Angulo

rozamiento interno

Modulo deformación

T/m2 Unidad superior 25 2,10 0,5 (0) 36º 3000 Unidad inferior 50 2,20 0,5 (0) 40º 4850

Por su granulometría gruesa y baja plasticidad se descartan problemas de colapsabilidad y de expansividad en los mismos. Desde el punto de vista de la urbanización de la parcela y del reaprovechamiento de los materiales que se obtengan en las excavaciones sobre estos materiales, y de acuerdo con los criterios del PG-3, se clasifican como suelos seleccionados siempre que se eliminen los elementos más gruesos, superiores a 10 cm.




Para valorar la permeabilidad, sin que se hayan realizado ensayos in situ adecuados (ensayos Lefranc, Nasberg, Gilg-Gavard, etc.) se suele recurrir habitualmente a métodos basados en las granulometrías. En este caso se usan las curvas de Breddin que asignan una permeabilidad según el ajuste de la curva granulométrica de laboratorio a unas curvas predeterminadas que se muestran en la figura de la página siguiente. Como puede verse en el gráfico, este material se encuentra mayoritariamente entre las curvas 1 y 2, aunque la zona de finos se extiende hasta la curva 7, por lo que según esta metodología la permeabilidad asignable sería de 5x10-3 cm/s.

CLASE 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

K (cm/s) 3 0,7 0,1 0,05 9.10-3 5.10-3 2.10-3 7.10-4 7.10-5 1.10-5 <1.10-5 <<1.10-5

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,0010,010,1110100

Po

rce

nta

je q

ue

pas

a

Tamaño partículas (mm)

1

2

34

5

6

7

8

9

1011

12




5.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS El INSTITUTO ARAGONÉS DEL AGUA encarga a IGEOSUMA, S.L., la realización del estudio geotécnico para la construcción de la Estación Depuradora de Aguas Residuales de Canfranc Estación (Huesca). El estudio ha consistido en el reconocimiento geológico del entorno de la parcela por técnicos cualificados y en la valoración geotécnica del terreno basada en los trabajos de campo y ensayos de laboratorio ejecutados. Los trabajos de campo han consistido en la realización de dos sondeos de reconocimiento de 8-12 metros. A partir de estos trabajos se ha identificado un modelo de terreno formado por dos niveles geotécnicos que se han descrito en el apartado anterior y que de forma resumida son los siguientes: - Nivel 0, suelo vegetal y rellenos de tierras asociados a las antiguas instalaciones existentes. Está formado por 0,6-0,7 metros de arenas y limos con bloques de caliza, y abundantes restos vegetales y raíces. - Nivel I o Recubrimiento cuaternario aluvial grueso. Aparece debajo del anterior y está formado por bloques de hasta 1,1 metros, bolos y gravas angulosas con matriz limo-arenosa. Su espesor supera los 11 metros, y representa los conos de deyección del barranco de Samán y Borreguil que vienen de la margen izquierda del río Aragón. Por debajo de este último nivel aparecerá el sustrato rocoso de calizas y pizarras paleozoicas de acuerdo con los antecedentes bibliográficos. Para poder visualizar gráficamente estos niveles y su distribución se ha elaborado un perfil de correlación que se incluye en la página siguiente. No se ha detectado presencia de nivel freático al menos hasta la cota 1170. La parcela presenta una elevada pendiente y un dispositivo geomorfológico dentro de un contexto de cono de deyección de dos barrancos, cono que probablemente se haya encajado a favor del contacto (seguramente mediante una falla) entre la formación de calizas (al sur) y la de pizarras al norte.


ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE CANFRANC ESTACION (HUESCA) INFORME: 0630 FECHA: AGOSTO de 2020




5.1.- CIMENTACIÓN De acuerdo con los planos facilitados, la práctica totalidad de la parcela va excavada a una cota mínima 1176,8 (cara baja de la losa). Esto supone un desmonte cercano a los 7 metros en la parte alta, y de menos de 2 metros en la parte baja.

En estas condiciones deben tenerse en cuenta algunas cuestiones para el diseño de las cimentaciones:

Con la excavación proyectada se llega en todos los casos a las gravas del nivel I tanto en el subnivel superior como muy cerca del inferior. Es un terreno que no plantea problemas de capacidad portante ni de asiento.

La presencia en el coluvial, especialmente en la zona más al norte, de bloques de roca que pueden tener dimensiones superiores a 1 metro puede hacer necesario saneos puntuales si alguno de ellos aparece justo a cota de fondo de excavación. Estos saneos pasarían por extraerlo o por picarlo hasta quedar unos 30 cm por debajo del fondo de excavación. En ambos casos, en el hueco resultante deberá colocarse el mismo material de la excavación (eliminando los bolos y bloques) compactado de forma adecuada. Este saneo se realiza para que no queden puntos muy rígidos inmediatamente por debajo de losa.

No hay nivel freático al menos en una profundidad de 6 metros por debajo de la

cimentación Para el cálculo de la losa se aplica la expresión de Bowles que estima la carga admisible del terreno (Qadm) a partir de las dimensiones de la losa y el SPT corregido, y para un asiento máximo de 50 mm.




Qadm (en KPa)=(N/0,08)* Kd Donde: N es el golpeo SPT (N60) que se toma igual a 25 correspondiente al subnivel superior

Kd=1+0,33D/B <=1,33 (D: profundidad apoyo losa; B: dimensión menor de la losa). Con las dimensiones de planos se considera valor de 1,10.

Con dicha expresión se obtendría un valor de carga admisible de 2,75 Kg/cm2. Si se considera un asiento menor a 50 mm., la carga admisible variará de forma lineal. Así, para un asiento de 25 mm la tensión admisible sería del orden de 1,4 Kg/cm2. Aunque en la expresión anterior se han considerado ya valores de asiento, éstos serán despreciables ya que las tensiones netas al terreno tras la excavación serán muy reducidas. Al ser un terreno granular y sin agua los asientos que se generen serán inmediatos, produciéndose durante la fase de construcción y sin que queden asientos remanentes tras la finalización de la obra. El valor que se puede asignar al coeficiente de balasto vertical (K30) para el subnivel superior es de 6200 T/m3. Para las cimentaciones de estructuras menores habrá que bajar siempre al terreno natural de gravas. Alguna de estas cimentaciones (escaleras exteriores por ejemplo) hay que prever riesgo de hinchamiento del terreno de apoyo por heladas. Puede adoptarse como criterio el de que la profundidad de apoyo del cimiento para evitar la helada en el suelo soporte deberá ser de 5-6 cm por cada ºC que descienda por debajo de cero. En Canfranc Estación a temperatura media de las mínimas en el mes más frío es de -4º C y la mínima registrada en los últimos 25 años fue de -12º C. Por ello, un apoyo al menos a 60 cm de profundidad sería suficiente para prevenir la helada. 5.2. EXCAVACIONES Y MUROS Las excavaciones a realizar para la construcción de la EDAR suponen desmonte en la totalidad de su contorno, desmonte que alcanza alturas máximas de 7 metros en la esquina noreste, junto a un camino y a una tubería de abastecimiento que discurre muy próxima. A partir de los parámetros de corte del terreno se analiza el talud máximo que sería estable con unos factores de seguridad adecuados (1,3) y para una situación temporal (corto plazo). El cálculo se realiza con el programa SLIDE v6.0 y se considera una sobrecarga de 1 T/m2 en el borde de la excavación (zona del camino) y la sismicidad (2/3 de la aceleración sísmica básica en sentido horizontal). El resultado indica que para un talud estable y un coeficiente de seguridad razonable (1,30) la geometría debe ser 5H:4V (39º). Ese mismo talud se obtiene si se elimina la sobrecarga aunque el factor de seguridad sube algo (1,33). En la página siguiente se recoge la salida gráfica del programa.




Esta geometría podrá aplicarse en aquellos sectores en que no haya limitaciones de espacio ni riesgo de afecciones a otras infraestructuras (fachada norte). En las zonas en las que no se puedan cumplir esas condiciones geométricas o se afecte a infraestructuras ya existentes la excavación deberá realizarse al amparo de una pantalla discontinua de micropilotes. No cabe ejecutarla con pilotes ya que la presencia de bloques de dimensiones métricas impide su ejecución correcta al no poder atravesarlos. Pantalla de micropilotes Resistencia unitaria por fuste Los valores de resistencia unitaria límite (rf,lim) para micropilotes de inyección única (IU) se estiman a partir de los ábacos de Bustamante (1986), algunos de ellos incluidos en la "Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera" de la D.G.C. del Mº de Fomento. El rozamiento unitario por fuste de cálculo se obtiene mediante la expresión:

rfc,d = rf,lim / Fr donde: rfc,d: Rozamiento unitario por fuste de cálculo frente a esfuerzos de compresión




rf,lím: Rozamiento unitario límite por fuste obtenido a partir de la figura siguiente. Para la zona superior de gravas, con NSPT=25 el valor es de 0,12 MPa. Para la zona inferior de gravas (zona de empotramiento), con NSPT=50 el valor sube a 0,25 MPa.

Fr: Coeficiente de minoración que tiene en cuenta la duración de la función estructural de los micropilotes, que puede obtenerse de la siguiente tabla:

DURACIÓN Fr

Obras donde los micropilotes tienen una función estructural de duración inferior oigual a seis (6) meses 1,45

Obras donde los micropilotes tienen una función estructural de duración superiora seis (6) meses 1,65

El proyectista deberá valorar la necesidad de anclajes para evitar desplazamientos excesivos en la cabeza de la pantalla. Parea los muros definitivos, los parámetros del terreno a tener en cuenta en el cálculo de los mismos son los siguientes:

Unidad geotécnica Densidad (t/m3) Angulo rozamiento interno CohesiónC (t/m2)

I-Gravas superiores 2,1 36º 0,5

5.3. APROVECHAMIENTO DE LOS MATERIALES EXCAVADOS




Los materiales de las excavaciones procedentes del nivel 0 que corresponden a los suelos vegetales y rellenos se consideran como suelos no aprovechables en obra y deberán ser acopiados para las posteriores tareas de revegetación (tierra vegetal) o llevados a vertedero en el caso de los rellenos con restos de construcción. Las gravas del nivel I son suelos seleccionados siempre que se eliminen mediante cribado in situ los tamaños superiores a 10 cm. Podrán aplicarse para rellenos estructurales, terraplenes, para el relleno de trasdós de muros, rellenos de zanjas, etc. 5.4.- IMPERMEABILIDAD DE LOSAS-SOLERAS Y MUROS De acuerdo con el Documento Básico HS del Código Técnico de la Edificación, debe calcularse el grado de impermeabilidad a asignar a la solera-losa y a los muros para lo que se parte del coeficiente de permeabilidad del terreno y de la presencia de agua. En todos los casos el nivel de terreno afectado serán las gravas del nivel I, con una permeabilidad de 5x10-3 cm/s. La presencia de agua en el terreno es de tres tipos en función de la posición relativa de la cimentación y el nivel freático:

Baja cuando el nivel freático está por debajo de la cimentación Media cuando el nivel freático está entre la cimentación y dos metros sobre ella Alta, cuando el nivel freático se encuentra a más de 2 metros por encima de la

cimentación. En el presente caso se está ante una situación baja de presencia de agua. A partir de los datos de permeabilidad y presencia de agua se entra en las tablas siguientes y se obtiene el grado de impermeabilidad en muros y losas-soleras.

MUROS Coeficiente de permeabilidad del terreno

Presencia de agua K>10-2 cm/s 10-5< K<10-2 cm/s K<10-5 cm/s

Alta 5 5 4 Media 3 2 2 Baja 1 1 1

LOSAS-SOLERAS Coeficiente de permeabilidad del terreno

Presencia de agua K>10-5 cm/s K<10-5 cm/s

Alta 5 4 Media 4 3 Baja 2 1

En la EDAR, en todos los casos, la valoración del grado de impermeabilidad será de 1 para los muros y de 2 para las losas-soleras. 5.5. CIMENTACIÓN DE GRÚAS




Las cimentaciones de las grúas que vayan a utilizarse en obra deberán apoyar siempre sobre el terreno natural de gravas, en el que pueden adoptarse tensiones para las cimentaciones del orden de 2,0 Kg/cm2. 5.6. AGRESIVIDAD Ya se ha indicado que ninguno de los niveles del terreno presenta agresividad química por sulfatos hacia los hormigones, por lo que no habrá que utilizar cementos sulforresistentes para su fabricación. 5.7. SISMICIDAD En lo referente a la sismicidad y de acuerdo con la zonación dada por la Norma de Construcción Sismorresistente publicada en el B.O.E. nº 244 de 11 de octubre de 2002, y denominada NCSE-02, donde se divide todo el territorio nacional en función de la aceleración sísmica básica (ab). La zona estudiada (TM de Canfranc) se encuentra en áreas con una aceleración sísmica básica de 0,07 g (g=aceleración de la gravedad). Para los terrenos que se han atravesado en este estudio, se alcanza un valor de aceleración sísmica de cálculo de 0,09 g., por lo que es necesario considerar esfuerzos sísmicos en el cálculo estructural. 5.8. ACTUACIONES COMPLEMENTARIAS A la vista de los reconocimientos efectuados y la homogeneidad observada en el terreno no se considera necesario realizar más reconocimientos complementarios en fase de proyecto. En fase de obra deberá verificarse el fondo de excavación y comprobar que los posibles bloques decimétricos a métricos de roca que aparezcan son tratados adecuadamente (punto 5.1) para evitar puntos de gran rigidez inmediatamente bajo la losa.

Zaragoza, Agosto de 2020

JOSÉ MANUEL BESCÓS ROY ALFREDO ZAMORA RADA Licenciado en Ciencias Geológicas Nº de Colegiado: 5895

Licenciado en Ciencias Geológicas Nº de Colegiado: 2702

IGEOSUMA, S.L.



ANEJOS

IGEOSUMA, S.L.



ANEJO I. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS ENSAYOS

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IGEOSUMA, S.L.



ANEJO II. PERFILES SONDEOS

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IGEOSUMA, S.L.



ANEJO III. BOLETINES DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO

Ensayo GRANULOMETRÍA DE SUELOSPOR TAMIZADO

Norma UNE 103101/95

Referencia Muestra… 204248 Referencia Informe……EXP20864

PROCEDENCIA SONDEO REF. CLIENTE

TIPO DE MUESTRA M. INALTERADA PETICIONARIO

FECHA ENTRADA 18 de agosto de 2020 DEN. OBRA

CÁLCULOS PREVIOS HUMEDAD HIGROSCÓPICAA Muestra total seca al aire 2150,5 f=(100/(100+h)) F/correc. hum. higroscópica 1,0B Gruesos lavados 1353,6 h=(a/s)*100 Humedad higroscópica % 0,6

C = (A - B) * f Fracción fina seca 792,4 a=(t+s+a)-(t+s) Agua 0,2D = (B + C) Muestra total seca 2146,0 t+s+a Tara+suelo+agua 70,8

E Fracción fina ensayada seca al aire 62,3 t+s Tara+suelo 70,6F = E * f Fracción fina ensayada seca 61,9 t Tara 30,1

C/F 12,8 s Suelo 40,5

CÁLCULO CURVA GRANULOMÉTRICA POR TAMIZADOTamiz Tamiz Retenido entre tamices Pasa en muestra total

U.N.E. ASTMg en parte

fina ensayadag en

Muestra totalGramos %

125 5100 480 363 2,5 337,150 240 1,525 1 253,120 3/4 114,5

12,5 1/2 174,110 3/8 88,65 4 211,12 10 175,1

0,4 40 16,1 206,10,08 200 9,7 124,1

OBSERVACIONES:

VºBº Fdo.

Eduardo Baquer Barriendos José A. Ballesteros Estela Director Técnico

Caspe, a 24 de agosto de 2020©TerraLabsControl es marca registrada de Inversiones Payaruelos, s.l. Laboratorio incrito en el LECCE con referencia ARA-L-15

Estos resultados se refieren únicamente al material sometido a ensayo. Queda prohibida la reproducción total o parcial del informe sin autorización del Laboratorio.

Acta nº Nº Copia2015242 Copia 1. I. A. A.

EG PARA EL PROYECTO EDAR CANFRANC ESTACIÓN (HUESCA)

IGEOSUMA

www.terralabscontrol.es

462,2

1267,2

2722

5955

67

967,5792,4

2146,01808,91808,91808,91555,81441,3

Responsable ensayo

586,3

100848484

4537

1178,6

S-1 MI (2,80 - 3,40 m)

72

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

ue

Pas

a

Abertura del Tamiz en mm

Ensayo DETERMINACIÓN DELÍMITES DE ATTERBERG

Norma UNE 103103/94 UNE 103104/93





CÁLCULO LÍMITE LÍQUIDO CÁLCULO LÍMITE PLÁSTICO

- Nº de golpes - Referencia tara

- Referencia tara a=(t+s+a)-(t+s) Agua

a=(t+s+a)-(t+s) Agua t+s+a Tara + suelo + agua

t+s+a Tara + suelo + agua t+s Tara + suelo

t+s Tara + suelo t Tara

t Tara s=(t+s)-t Suelo

s=(t+s)-t Suelo

w=100*(a/s) % Humedad w=100*(a/s) % Humedad

RESULTADOS DEL ENSAYO

LÍMITE LÍQUIDO = N. P.*

LÍMITE PLÁSTICO = N. P.*

ÍNDICE PLASTICIDAD = N. P.*

*N.P. = NO PRESENTA LÍMITE

VºBº Fdo.


Caspe, a 24 de agosto de 2020©TerraLabsControl es marca registrada de Inversiones Payaruelos, s.l. Laboratorio incrito en el LECCE con referencia ARA-L-15Estos resultados se refieren únicamente al material sometido a ensayo. Queda prohibida la reproducción total o parcial del informe sin autorización del Laboratorio.

LIMITE PLÁSTICO δ= 0,11

LIMITE LÍQUIDO δ= 0,20

Responsable ensayo

S-1 MI (2,80 - 3,40 m)

IGEOSUMAEG PARA EL PROYECTO EDAR CANFRANC ESTACIÓN (HUESCA)

Acta nº Nº Copia2015243 Copia 1. I. A. A.www.terralabscontrol.es

INCERTIDUMBRE ENSAYO

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E H

UM

ED

AD

NÚMERO DE GOLPES

10 20 30 40

20

30

40

50

100

10

Ensayo DETERMINACIÓN DE LAHUMEDAD NATURAL DE UN SUELO

Norma UNE 103300/93





DATOS ENSAYO

TARA + SUELO + AGUA (g) = 237,38

TARA + SUELO (g) = 220,24

TARA (g) = 28,87

RESULTADO DEL ENSAYO

HUMEDAD NATURAL (%) 9,0

VºBº Fdo.


Caspe, a 24 de agosto de 2020

©TerraLabsControl es marca registrada de Inversiones Payaruelos, s.l. Laboratorio incrito en el LECCE con referencia ARA-L-15Estos resultados se refieren únicamente al material sometido a ensayo. Queda prohibida la reproducción total o parcial del informe sin autorización del Laboratorio.

Responsable ensayo



IGEOSUMA

S-1 MI (2,80 - 3,40 m)


Ensayo DETERMINACIÓN DE LADENSIDAD DE UN SUELO

Norma UNE 103301/94





DATOS ENSAYO

PESO MUESTRA HÚMEDA (g) = 270,60

PESO CON PARAFINA (g) = 276,43

PESO SUMERGIDO (g) = 148,57

HUMEDAD (%)= 8,96

RESULTADO DEL ENSAYO

DENSIDAD HÚMEDA (g/cm3) = 2,23

DENSIDAD SECA (g/cm3) = 2,04

VºBº Fdo.




Responsable ensayo

S-1 MI (2,80 - 3,40 m)



Ensayo ENSAYO DE CORTE DIRECTO

Norma UNE 103401/98

Referencia Muestra…. 204248 Referencia Informe…… EXP20864




100 kPa 200 kPa 300 kPa 100 kPa 200 kPa 300 kPaAltura inicial de la probeta (en mm) Dens. humeda inicial (en g/cm3) gnAltura final de la probeta (en mm) Dens. humeda final (en g/cm3) gfReferencia de Tara nº 1 Dens. seca inicial (en g/cm3) gdPeso Tara 1 (en g) Den seca final (en g/cm3) gdtTara 1 + Peso húmedo inicial (en g) Humedad inicial (en %) W0Referencia de Tara nº 2 Humedad final (en %) WfPeso Tara 2 (en g) Saturación inicial (en %) S0Tara 2 + Peso húmedo final (en g) Saturación final (en %) SfTara 2 + Peso probeta seca (en g) Indice de huecos inicial e0Peso específico partículas (en g) Indice de huecos final ef

CARGA 1 100 kPa CARGA 2 200 kPa CARGA 3 300 kPa CARGA 1 100 kPa CARGA 2 200 kPa CARGA 3 300 kPaSh (mm) F (N) Sh (mm) F (N) Sh (mm) F (N) dt (min) dH (mm) dt (min) dH (mm) dt (min) dH (mm)

0,13 0,13 0,130,19 0,19 0,190,29 0,29 0,290,43 0,43 0,430,64 0,64 0,640,96 0,96 0,961,45 1,45 1,452,17 2,17 2,173,26 3,26 3,264,88 4,88 4,887,32 7,32 7,32

10,99 10,99 10,9916,48 16,48 16,4824,72 24,72 24,7237,08 37,08 37,0855,61 55,61 55,6183,42 83,42 83,42

125,13 125,13 125,13187,69 187,69 187,69281,54 281,54 281,54422,31 422,31 422,31633,46 633,46 633,46950,19 950,19 950,19

1430,00 1430,00 1430,00

Alt. Inic. (mm) Valor t100 Alt. Inic. (mm) Valor t100 Alt. Inic. (mm) Valor t100

COHESIÓN en kPa .....................................

Sh (mm) max (KPa) Sh (mm) max (KPa) Sh (mm) max (KPa) ANGULO ROZAMIENTO INTERNO en º .........

OBSERVACIONES. NO SE PUEDEN TALLAR PROBETAS PARA REALIZAR EL ENSAYO VºBº Fdo.

Eduardo Baquer Barriendos José A. Ballesteros Estela Director Técnico Responsable ensayo

Caspe, a 24 de agosto de 2020©TerraLabsControl es marca registrada de Inversiones Payaruelos, s.l. Laboratorio incrito en el LECCE con referencia ARA-L-15Estos resultados se refieren únicamente al material sometido a ensayo. Queda prohibida la reproducción total o parc. del informe sin autorización expresa del Laboratorio.


Nº CopiaCopia 1. I. A. A.

S-1 MI (2,80 - 3,40 m)

19,63

DIAMETRO ANILLO (mm)

Acta nº2015245

RESULTADOS FASE CORTE

RESULTADOS FASE CONSOLIDACIÓN


IGEOSUMA

VELOCIDAD CORTE


LECTURAS FASE CORTE LECTURAS FASE CONSOLIDACIÓN

TIPO DE ENSAYO

CONSOLIDADO Y SIN DRENARAREA ANILLO (cm2)

30,5DATOS PROBETA

CARGA AXIAL PROBETARESULTADOS PROBETA

CARGA AXIAL PROBETA

ALTURA ANILLO (mm)

50

0

0

00

01

1

11

11

0 0 0 1 1 1

ESFU

ERZO

TAN

GEN

CIA

L(k

Pa)

DEFORMACIÓN (mm)

0

50

100

150

200

0 50 100 150 200 250 300 350

ES

FU

ER

ZO

TA

NG

EN

CIA

L (k

Pa)

ESFUERZO NORMAL (kPa)

Ensayo CONTENIDO DE SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS

Norma UNE 103201/96





DATOS ENSAYO

- Referencia tara

% pasa % suelo pasa tamiz 2 UNE

g Muestra ensayada (g)

T Tara crisol (g)

T+R Tara crisol + Peso residuo (g)

Rc Corrección de cenizas Papel filtro (g)

Pp=(T+R)-T-Rc Residuo calcinado en mufla (g) 0,0004

v Volumen de solución analizada (cm3) 250,00

V Volumen Agua desmineralizada en frasco (cm3) 500,00

RESULTADO ENSAYO

SO 3 (%) = < 0,1

VºBº Fdo.




% SO3=[[(Pp*0,34299)/((v/V)*g)]*100]*[% pasa/100]

Copia 1. I. A. A.

Responsable ensayo

VP 29

9,2019

37

25,4418

25,4422

S-1 MI (2,80 - 3,40 m)


Acta nº Nº Copia2015246www.terralabscontrol.es


Norma UNE 103101/95



TIPO DE MUESTRA M. ALTERADA PETICIONARIO





C/F 16,2 s Suelo 72,8



fina ensayadag en


125 5100 480 363 2,550 240 1,5 140,925 1 287,420 3/4 179,6

12,5 1/2 354,610 3/8 168,45 4 381,22 10 316,2

0,4 40 25,4 410,00,08 200 20,4 330,2

OBSERVACIONES:

VºBº Fdo.



Responsable ensayo

934,7

10096

5242

2042,1

S-1 MA (3,40 - 5,60 m)

87

1660,91344,7

3173,03032,12744,72565,1




IGEOSUMA


604,5

2210,5

2919

7064

81

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

ue

Pas

a



Norma UNE 103103/94 UNE 103104/93












s=(t+s)-t Suelo







VºBº Fdo.





Responsable ensayo

S-1 MA (3,40 - 5,60 m)




% D

E H

UM

ED

AD

NÚMERO DE GOLPES

10 20 30 40

20

30

40

50

100

10

Ensayo CONTENIDO DE SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS

Norma UNE 103201/96





DATOS ENSAYO

- Referencia tara

% pasa % suelo pasa tamiz 2 UNE

g Muestra ensayada (g)

T Tara crisol (g)

T+R Tara crisol + Peso residuo (g)

Rc Corrección de cenizas Papel filtro (g)

Pp=(T+R)-T-Rc Residuo calcinado en mufla (g) 0,0003

v Volumen de solución analizada (cm3) 250,00

V Volumen Agua desmineralizada en frasco (cm3) 500,00

RESULTADO ENSAYO

SO 3 (%) = < 0,1

VºBº Fdo.




S-1 MA (3,40 - 5,60 m)


Acta nº Nº Copia2015249www.terralabscontrol.es

% SO3=[[(Pp*0,34299)/((v/V)*g)]*100]*[% pasa/100]

Copia 1. I. A. A.

Responsable ensayo

VP 42

10,1140

42

26,3027

26,3030


Norma UNE 103101/95








C/F 21,3 s Suelo 58,8



fina ensayadag en


125 5100 480 363 2,550 240 1,5 300,525 1 294,420 3/4 160,7

12,5 1/2 362,110 3/8 210,65 4 482,42 10 327,5

0,4 40 17,3 367,40,08 200 20,7 440,9

OBSERVACIONES:

VºBº Fdo.






IGEOSUMA


715,6

2544,4

3220

6964

79

1851,51524,0

3662,13361,63067,22906,5

Responsable ensayo

1156,5

10092

5142

2333,9

S-2 MA (3,00 - 6,00 m)

84

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% Q

ue

Pas

a



Norma UNE 103103/94 UNE 103104/93












s=(t+s)-t Suelo







VºBº Fdo.





Responsable ensayo

S-2 MA (3,00 - 6,00 m)




% D

E H

UM

ED

AD

NÚMERO DE GOLPES

10 20 30 40

20

30

40

50

100

10

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IGEOSUMA, S.L. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA PROYECTO DE