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ISABELE FURTADO DE ASSIS
EFICIÊNCIA DE UMA ESTAÇÃO COMPACTA DE
TRATAMENTO DE ESGOTO COMPOSTA POR REATOR
UASB SEGUIDO DE BIOFILTRO AERADO SUBMERSO
NATAL-RN
2017
UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO NORTE
CENTRO DE TECNOLOGIA
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
Isabele Furtado de Assis
Eficiência de uma estação compacta de tratamento de esgoto composta por reator UASB
seguido de biofiltro aerado submerso
Trabalho de Conclusão de Curso na modalidade
Artigo Científico, submetido ao Departamento de
Engenharia Civil da Universidade Federal do Rio
Grande do Norte como parte dos requisitos
necessários para obtenção do Título de Bacharel em
Engenharia Civil.
Orientador: Prof. Dr. Fagner Alexandre Nunes de
França
Coorientadora: Prof.ª Ma. Isabelly Bezerra Braga
Gomes de Medeiros
Natal-RN
2017
Universidade Federal do Rio Grande do Norte - UFRN
Sistema de Bibliotecas - SISBI
Catalogação de Publicação na Fonte. UFRN - Biblioteca Central Zila Mamede
Assis, Isabele Furtado de.
Eficiência de uma estação compacta de tratamento de esgoto composta por reator UASB seguido de biofiltro aerado submerso /
Isabele Furtado de Assis. - 2017.
19 f.: il.
Artigo científico (Graduação) - Universidade Federal do Rio Grande do Norte, Centro de Tecnologia, Departamento de Engenharia
Civil. Natal, RN, 2017.
Orientador: Prof. Dr. Fagner Alexandre Nunes de França.
Coorientadora: Profª. Msc Isabelly Bezerra Braga Gomes de Medeiros.
1. Engenharia civil - TCC. 2. Estações compactas - TCC. 3. Reator UASB - TCC. 4. Biofiltro aerado submerso - TCC. 5.
Eficiência - TCC. 6. Efluente - TCC. I. França, Fagner Alexandre Nunes de. II. Medeiros, Isabelly Bezerra Braga Gomes de. III.
Título.
RN/UF/BCZM CDU 624.21
Isabele Furtado de Assis
Eficiência de uma estação compacta de tratamento de esgoto composta por reator UASB
seguido de biofiltro aerado submerso
Trabalho de conclusão de curso na modalidade
Artigo Científico, submetido ao Departamento de
Engenharia Civil da Universidade Federal do Rio
Grande do Norte como parte dos requisitos
necessários para obtenção do título de Bacharel em
Engenharia Civil.
Aprovado em 31 de maio de 2017:
___________________________________________________
Prof. Dr. Fagner Alexandre Nunes de França – Orientador
___________________________________________________
Prof.ª Ma. Isabelly Bezerra Braga Gomes de Medeiros – Coorientadora
___________________________________________________
Prof.ª Ma. Micheline Damião Dias Moreira – Examinadora interna
___________________________________________________
Prof. Me. Rafael Melo Torres – Examinador externo
Natal-RN
2017
RESUMO
Eficiência de uma estação compacta de tratamento de esgoto composta por reator UASB
seguido de Biofiltro Aerado Submerso
As estações compactas de tratamento de esgoto (ECTE) se apresentam como uma alternativa
viável para suprir a deficiência de redes de coleta e tratamento de esgoto, desde que sejam
tomados os devidos cuidados com sua operação e monitoramento. Diante disso, essa pesquisa
teve como objetivo avaliar a eficiência de uma estação compacta de tratamento de esgoto,
composta de reator Upflow Anaerobic Sludge Blanket (UASB) seguido de Biofiltro Aerado
Submerso (BAS), e, através dos resultados, apresentar diretrizes para sua melhor operação,
proporcionando um efluente de melhor qualidade. A análise de eficiência foi feita através dos
resultados obtidos em laudos laboratoriais feitos ao longo dos quatro anos de funcionamento da
estação. Com base nesses dados foi possível observar que o sistema apresentou baixa eficiência
na remoção de Demanda Bioquímica de Oxigênio (DBO) e Demanda Química de Oxigênio
(DQO), com valores médios de remoção de 40,0% e 45,2%, respectivamente. Além de
apresentar valores abaixo do esperado, segundo literatura técnica, também para remoção de
Sólidos Suspensos, com valores médios de 42,9%. Esses resultados fizeram surgir a
necessidade da avaliação da quantidade de lodo presente no reator UASB, que foi realizada
através da medição dos sólidos sedimentáveis e apresentou valores abaixo do esperado para
estações com tempo de operação semelhante, 60ml de SS/L para o reator 1 e 25ml de SS/L para
o reator 2. Baseado nesses resultados, pôde-se propor uma melhor rotina de operação,
monitoramento e descarte do lodo, a fim de aumentar a qualidade do efluente final.
Palavras-chave: Estações Compactas. Reator UASB. Biofiltro Aerado Submerso. Eficiência.
Efluente.
ABSTRACT
Efficiency of a compact wastewater treatment plant composed of UASB reactor followed
by submerged aerated biological filter
The compact wastewater treatment plants (CWWTP) are presented as a viable alternative to
supply the deficiency of wastewater collection and treatment networks, provided that due care
is taken with their operation and monitoring. The objective of this research was to evaluate the
efficiency of a compact wastewater treatment station, composed of Upflow Anaerobic Sludge
Blanket (UASB), followed by Submerged Aerated Biofilter, and, through the results, to present
guidelines for its better operation, providing a better quality effluent. The efficiency analysis
was done through the results obtained in laboratory reports made during the four years of
operation of the station. Based on these data, it was possible to observe that the system presented
low efficiency in the removal of Biochemical Oxygen Demand and Chemical Oxygen Demand,
with mean values of removal of 40.0% and 45.2%, respectively. Besides, it presented values
below the expected, according to technical literature, of Suspended Solids removal, with an
average value of 42.9%. These results led to the need of evaluate the amount of sludge present
in the UASB reactor, which was performed by measuring sedimentable solids and presented
values below the expected for stations with similar operating time, 60ml SS/L for reactor 1 and
25ml SS/L for the reactor 2. Based on these results, a better routine of operation, monitoring
and disposal of the sludge could be proposed in order to increase the quality of the final effluent.
Keywords: Compact Wastewater Treatment Plants. UASB reactor. Submerged Aerated
Biofilter. Efficiency. Wastewater.
- 5 -
Autora: Isabele Furtado de Assis, graduanda em Engenharia Civil pela Universidade Federal do Rio Grande do Norte (UFRN).
Coorientadora: Isabelly Bezerra Braga Gomes de Medeiros, Professora do Instituto Federal do Rio Grande do Norte, Mestre
em Engenharia Sanitária.
Orientador: Fagner Alexandre Nunes de França, Professor da Universidade Federal do Rio Grande do Norte, Doutor em
Geotecnia.
1. INTRODUÇÃO
Segundo projeção feita pelo IBGE, baseada no senso de 2010, a população brasileira
ultrapassou, em 2016, os 210 milhões de habitantes, dos quais 85% residem em zona urbana.
Isso equivale a 179 milhões de brasileiros morando nos centros urbanos, que, em muitos casos,
não possuem infraestrutura adequada para esse constante aumento populacional.
Essa quantidade crescente de habitantes faz com que os investimentos em ampliação e
beneficiamento da infraestrutura de saneamento, mesmo que crescentes, sejam insuficientes
para atender à demanda de melhorias inerentes ao desenvolvimento do espaço urbano. Nesse
sentido, segundo o Diagnóstico dos Serviços de Água e Esgotos – 2015 (2017), realizado pela
Secretaria Nacional de Saneamento Ambiental do Ministério das Cidades, com base nos dados
coletados do ano de 2015 pelo Sistema Nacional de Informações sobre Saneamento (SNIS),
nos últimos dez anos, o número de residências atendidas por rede de coleta de esgotos cresceu
de 38,4% para 50,3%, ficando ainda longe do ideal.
Esse documento também destaca a situação crítica do Rio Grande do Norte, estado onde
situa-se o objeto de estudo deste trabalho, que se encontra na faixa de 20% a 40% de residências
atendidas por rede de coleta de esgoto. Também nesse intervalo está a maioria dos estados das
regiões Norte e Nordeste, ficando abaixo da média brasileira e ainda mais distante da situação
adequada (SNIS, 2017).
Diante dessa realidade, surge a preocupação com a saúde pública, visto que a coleta e o
tratamento ineficientes dos esgotos promovem a contaminação das águas superficiais e
subterrâneas por organismos patogênicos e nutrientes. Desta forma, o conhecimento e a
compreensão das fontes de poluição e efeitos dos poluentes são essenciais para o seu controle,
gerando um ambiente seguro e economicamente sustentável (JORDÃO e PÊSSOA, 2011).
Uma alternativa a esse déficit são os sistemas descentralizados e simplificados de
tratamento de esgoto, entre eles, as Estações Compactas de Tratamento de Esgoto (ECTEs),
que já são usadas em condomínios residenciais, indústrias e até pequenos municípios. Em sua
grande maioria, são formadas pela ação conjunta de sistemas anaeróbios seguidos de sistemas
aeróbios de tratamento, de modo a apresentar as vantagens de possuir baixo custo de
implantação, baixo requisito de área, eficiência de tratamento adequada aos padrões da
legislação, simplicidade operacional, dentre outras (CHERNICHARO, 2016). Além disso, a
ação descentralizada desses sistemas possibilita a redução da carga poluidora na fonte,
permitindo uma redução significativa das redes de coleta e dos sistemas de tratamento de
esgotos municipais.
Dessa forma, o presente trabalho visa avaliar a eficiência do tratamento realizado por
uma ECTE em escala real, localizada no município de Natal-RN, através da verificação dos
parâmetros obtidos em análises físico-químicas, realizadas periodicamente desde sua
implantação, e propor soluções de operação e monitoramento para aprimorar o funcionamento
do sistema, resultando em um efluente de melhor qualidade, gerando menos impacto ao meio
em que se insere.
2. FUNDAMENTAÇÃO TEÓRICA
Este tópico trata da legislação que regula os parâmetros do efluentes de esgotos, além
de relacionar as etapas do tratamento, explicando o funcionamento das unidades mais comuns
nas ECTEs, dando ênfase ao funcionamento do Reator Anaeróbio de Fluxo Ascendente
(RAFA), mais conhecido por sua sigla em inglês UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket),
e do Biofiltro Aerado Submerso (BAS).
- 6 -
2.1. Legislação
O nível e a eficiência do tratamento do esgoto dependem diretamente dos padrões de
qualidade impostos para o efluente e para o corpo receptor, preconizados por legislação
específica. No caso do Brasil, tais diretrizes são estabelecidos pela Resolução nº 430 do
Conselho Nacional de Meio Ambiente (CONAMA), que dispõe sobre as condições e padrões
de lançamentos de efluentes em corpos de água. Nos casos em que o efluente é lançado ao solo,
como em sumidouros, não há uma legislação específica, portanto, convenciona-se seguir
também a resolução citada (VON SPERLING, 2014).
O Quadro 1 indica os padrões preconizados por essa resolução para efluentes de
sistemas de tratamento de esgotos sanitários, que servirão de base para o enquadramento do
efluente final da ECTE estudada.
Quadro 1- Parâmetros para lançamento de efluente em corpos hídricos
PARÂMETRO VALOR DE REFERÊNCIA
pH Entre 5,00 e 9,00
Temperatura Inferior a 40°C, de modo a não variar mais de 3°C a temperatura
do corpo receptor.
Materiais sedimentáveis 1mL/L
DBO – 5 dias – 20°C 120 mg/L ou remoção mínima de 60%.
Óleos e Graxas 100mg/L
Materiais flutuantes Ausentes
Nitrogênio Amoniacal 20mg/L de N Fonte: Adaptado de Resolução nº 430 – CONAMA, 2011
2.2. Unidades de uma Estação Compacta de Tratamento de Esgoto
A primeira etapa do tratamento de esgoto é chamada de tratamento preliminar e é
responsável, principalmente, pela remoção de sólidos grosseiros e areia, através de mecanismos
físicos, para evitar possíveis danos aos demais equipamentos da estação. Nessa fase os sólidos
grosseiros são removidos através de gradeamento, enquanto que a areia é removida no
desarenador, através da sedimentação de seus grãos (VON SPERLING, 2014).
O tratamento secundário, que prioriza a remoção da matéria orgânica e, em menor
escala, de alguns nutrientes, é realizado pelo reator UASB e pelo BAS.
O efluente segue para o decantador secundário, que tem por função fazer com que os
sólidos em suspensão ainda presentes no líquido sedimentem gradualmente no fundo,
resultando em um produto mais clarificado (VON SPERLING, 2014).
Ao fim da ECTE, é comum haver uma etapa de desinfecção, que tem por finalidade
remover os organismos patogênicos do efluente. Um dos compostos usados é o hidróxido de
cálcio, também conhecido por cal hidratada, que, por ser uma base forte, eleva o pH da mistura,
eliminando uma pequena parte dos organismos patogênicos, reduzindo odores e degradando
parte da matéria orgânica. Entretanto parte significativa dos coliformes termotolerantes não
sofre degradação por meio desse composto (ALVES FILHO, 2014). Posteriormente é dado o
descarte final ao efluente. Na Figura 1 é possível observar esquematicamente as estapas citadas
de uma ECTE.
- 7 -
Figura 1-Esquema gráfico de uma ECTE
Fonte: Autor.
2.2.1. Reator Anaeróbio de Fluxo Ascendente (UASB)
O tratamento anaeróbio de efluentes tem sido bastante difundido no Brasil, devido às
condições adequadas de clima, com temperaturas elevadas durante quase todo o ano, ideais para
acelerar as reações químicas necessárias ao processo. Além disso, o tratamento anaeróbio
possui diversas vantagens no que diz respeito a baixa produção de sólidos, baixo custo,
simplicidade operacional e baixo consumo de energia, por não necessitar de sopradores, por
exemplo (CHERNICHARO, 2016).
Dentre os diversos sistemas que utilizam o processo anaeróbio de tratamento, o reator
de fluxo ascendente, UASB, é um dos sistemas mais utilizados quando se tem limitação de área
para implantação. Nele o efluente é introduzido pela parte inferior (Figura 2) e, através de fluxo
ascendente, passa por um leito de lodo (mais denso) e por uma manta de lodo compostos por
uma biomassa de elevada atividade, que cresce dispersa em seu interior, onde ocorre a quebra
das moléculas de matéria orgânica em compostos mais simples (RIBEIRO, 2016).
Figura 2 - Esquema de funcionamento de um reator UASB
Fonte: Chernicharo, 2016.
- 8 -
A digestão anaeróbia é um processo metabólico que engloba três grupos de
microorganismos, sendo eles as bactérias fermentativas, as bactérias acetogênicas e as arqueas
metanogênicas. Cada um desses grupos é responsável por uma etapa na conversão de compostos
orgânicos mais complexos, como carboidratos, proteínas e lipídios, em compostos mais
simples, até atingir a produção de dióxido de carbono e metano, possibilitando a retirada do
carbono orgânico do efluente e gerando um subproduto de grande potencial energético
(CHERNICHARO, 2016).
Apesar dessas vantagens, segundo Chernicharo (2016), o tratamento anaeróbio ainda
produz um efluente com qualidade inferior ao requerido pela legislação, necessitando de um
pós-tratamento para aumentar a eficiência do sistema. De acordo com Von Sperling (2014), foi
constatado, a partir de experimentos, que o reator UASB possui eficiência de remoção de 60 a
75% de DBO (Demanda Bioquímica de Oxigênio), 55 a 70% de DQO (Demanda Química de
Oxigênio) e 65 a 80% de SST (Sólidos em Suspensão Totais), o que representa uma
considerável capacidade de tratamento do efluente, quando comparada aos decantadores
primários, unidades que foram substituídas pelos UASB nas estações compactas.
2.2.2. Biofiltro Aerado Submerso
O Biofiltro Aerado Submerso (BAS) figura como uma opção bastante utilizada para
pós-tratamento de efluentes tratados com reatores do tipo UASB por sua elevada eficiência de
remoção de DBO, baixa ocupação de área, devido à aeração artificial, e baixa produção de maus
odores (VON SPERLING, 2014).
No BAS o fluxo de ar é sempre ascendente, podendo o fluxo do líquido ser ascendente
ou descendente. A aeração artificial proporciona a ocupação de uma área reduzida e o lodo
excedente pode ser retornado ao reator UASB, enriquecendo a biomassa do mesmo. Além disso,
o BAS é composto por um tanque preenchido com material poroso submerso (Figura 3), que
atua como meio filtrante, removendo as partículas em suspensão, e agindo como meio suporte
para os microorganismos responsáveis pela degradação da matéria orgânica (VON SPERLING,
2014).
Figura 3- Esquema de um Biofiltro Aerado Submerso
Fonte: Autor
2.2.3. Vantagens do Tratamento por Combinação do UASB com BAS
Presente na maioria dos projetos de estações de tratamento de esgoto, segundo
Chernicharo (2016), o tratamento anaeróbio do efluente, executado por reator do tipo UASB,
- 9 -
seguido do pós-tratamento por processos aeróbios, feito pelo BAS, tem se mostrado uma
importante alternativa no Brasil. Dentre as vantagens dessa combinação pode-se citar:
Economia da área superficial ocupada pela ECTE, visto que os reatores tipo UASB
podem substituir decantadores primários, adensadores de lodo e digestores anaeróbios, bem
como os equipamentos relacionados;
Redução dos gastos com energia para aeração e dos volumes dos reatores aeróbio, dada
a significante remoção de matéria orgânica feita pelo reator UASB, cerca de 70%;
Redução dos custos de implantação da ECTE, visto que estações compostas por reator
UASB e reator aeróbio, quando comparadas às estações convencionais, apresentam redução de
80% no custo de implantação, devido à redução do porte dos equipamentos;
Maior robustez do sistema, visto que a associação de reator UASB e BAS é capaz de
manter condições operacionais estáveis, mesmo com variações de carga afluente e recirculação
do lodo aeróbio descartado do biofiltro.
Segundo Von Sperling (2014), o tratamento realizado pelo reator UASB seguido do
BAS proporciona uma eficiência média de remoção de 83 a 93% de DBO (Demanda
Bioquímica de Oxigênio), 75 a 88% de DQO (Demanda Química de Oxigênio), 87 a 93% de
sólidos sedimentáveis, 50 a 85% de nitrogênio amoniacal, 60% de nitrogênio total e 35% de
fósforo total.
3. MATERIAIS E MÉTODOS
A ECTE estudada é responsável por tratar o esgoto doméstico de um condomínio
residencial, localizado na cidade de Natal-RN, no bairro de Candelária. Este condomínio é
composto de 6 torres com 20 pavimentos tipo cada, totalizando 480 unidades habitacionais e
cerca de 1760 moradores. Considerando a contribuição per capita de 150 L/hab.dia, dado o
padrão da edificação, a vazão média afluente a essa estação pode ser estimada em 264 m³/dia.
O sistema está em operação desde março de 2012 e ocupa uma área de aproximadamente
370 m². O esgoto bruto chega por gravidade à ECTE, que é composta por um canal de
gradeamento, para remoção de sólidos grosseiros, seguido de caixa de areia, para decantação
dos grãos de areia, e calha Parshall, para medição de vazão (Figura 4). Em seguida, uma caixa
com vertedouros recebe o afluente total do sistema e o divide igualmente para as três câmaras
pré-fabricadas, compostas de um reator UASB, um BAS e um decantador secundário cada.
Posteriormente, a estação elevatória recebe o efluente tratado pelas três câmaras e, nesta etapa,
é adicionada cal hidratada, para desinfecção. Por último, o efluente é bombeado para
sumidouro, por onde infiltra no solo.
- 10 -
Figura 4- Planta de Implantação da ECTE
Fonte: Adaptado pelo autor do Memorial Descritivo da ECTE
3.1. Monitoramento do sistema
A manutenção é realizada por um funcionário do próprio condomínio que observa
possíveis defeitos e vazamentos no sistema diariamente. A limpeza das grades é realizada
semanalmente, enquanto que a limpeza da caixa de areia é feita uma vez por mês. O lodo de
fundo do reator UASB é descartado para os tanques de lodo através de bomba que funciona
dois minutos por semana. Adicionalmente, no reator UASB é realizada a retirada da escuma,
que se deposita na parte superior do reator, a cada três meses com o auxílio de caminhões limpa-
fossa.
O lodo depositado no decantador secundário é recirculado para o UASB através de
bombeamento, que é acionado 30 minutos por mês, na intenção de aumentar a biomassa ativa
no reator anaeróbio.
Os pontos de coleta para as análises estão localizados na caixa com vertedouros, após
gradeamento e remoção de areia, e na tubulação que leva o efluente tratado ao sumidouro, após
etapa de desinfecção. Não há pontos de coletas projetados entre as unidades da câmara,
dificultando a avaliação da eficiência de cada unidade separadamente.
As análises de qualidade do efluente final são feitas semestralmente, salvo alguns
intervalos maiores. Desta forma, desde o início do seu funcionamento foram feitas análises nas
seguintes datas: 09/01/2013, 27/06/2013, 26/06/2014, 17/04/2015, 05/11/2015, 09/06/2016 e
11/01/2017. Nessas análises foram avaliados os parâmetros de pH, sólidos em suspensão totais
(SST), sólidos dissolvidos totais (SDT), sólidos totais (ST), nitrogênio amoniacal, fósforo total,
nitrito, nitrato, DBO, DQO e óleos e graxas. As análises foram cedidas para a realização dessa
- 11 -
pesquisa pela empresa terceirizada responsável pelo monitoramento da estação e eventuais
consultorias sobre operação do sistema.
3.2. Análise do Lodo do reator UASB
A partir dos resultados observados para remoção de DBO, DQO e SST, surgiu a
necessidade de avaliar a quantidade de lodo produzido no reator UASB. Foram, portanto,
coletadas amostras do lodo dos reatores nas saídas das bombas que retiram o lodo de fundo dos
reatores UASB 1 e 2 (Figura 4), que estão em funcionamento há mais de 4 anos. A bomba do
reator 3 apresentou defeito no momento da coleta.
De posse das amostras, foi medida a quantidade de sólidos sedimentáveis (SS), através
do Método do Cone de Imhoff, conforme NBR 10561/88, que consiste na deposição de uma
amostra homogeneizada com 1 litro de lodo em um cone de acrílico graduado, e após 1 hora é
medida a quantidade de sólidos sedimentados em ml/l.
4. RESULTADOS E DISCUSSÕES
Neste tópico serão apresentados os resultados obtidos em todas as análises realizadas na
ECTE estudada, divididos por parâmetro. Os valores serão comparados com resultados obtidos
por outros autores, além da avaliação da adequação com a legislação vigente.
4.1. pH
Os valores de pH medidos no esgoto bruto afluente e no efluente do sistema estão
apresentados na Tabela 1. Pode-se observar que os valores de pH do afluente e do efluente
variaram de 6,40 a 8,80 e 6,60 a 7,80, respectivamente. Vale salientar que, como o ponto de
coleta do efluente da estação se situa depois da etapa de desinfecção por cal hidratada, os valores
de pH desta etapa foram elevados em relação ao efluente do tratamento secundário.
Tabela 1- Valores de pH afluente e efluente da ECTE
Fonte: Autor.
Os valores de pH podem ser relacionados à presença de ácidos graxos voláteis (AGV),
de modo que, valores baixos de pH indicam altas concentrações de AGV em sua forma tóxica
às bactérias metanogênicas, podendo inibir o processo anaeróbio (PEREIRA et al., 2009). Na
busca por uma faixa de pH ótimo para crescimento bacteriano, Pereira et al. (2009) e Metcalf
e Eddy (2003) citam que esta se localiza entre 6,50 e 7,50, podendo ser aceita variação até 8.
Sendo assim, os valores medidos de pH no esgoto afluente indicaram que os AGV
estavam, em sua grande maioria, na forma não tóxica às bactérias metanogênicas, de forma a
não inibir a degradação da matéria orgânica do reator UASB. Portanto o sistema demonstrou
boas condições de tamponamento, de forma que o pH não afetou o tratamento.
Além disso, de acordo com a resolução nº 430 do CONAMA, a faixa de pH permitida
para lançamento de efluente é de 5,00 a 9,00, estando o sistema de acordo também com a
legislação.
pH 09/01/13 27/06/13 26/06/14 17/04/15 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Entradas 8,80 7,95 6,40 7,47 7,63 6,45 7,92
Saídas 7,80 7,49 6,60 6,57 7,26 7,02 7,35
- 12 -
4.2. Nutrientes
Para efeito das análises realizadas, os nutrientes considerados foram nitrogênio
amoniacal, nitrito, nitrato e fósforo. Os resultados obtidos para tais parâmetros estão dispostos
nas Tabelas 2, 3 e 4. Na análise do dia 09/01/13 não foram analisados nitritos e nitratos.
De acordo com a Tabela 2, a eficiência de remoção de Nitrogênio Amoniacal variou de
5,09% a 40,91%, sendo que a remoção média deste nutriente foi de 27,80%, excluindo-se a
análise que teve eficiência negativa por estar fora dos padrões.
Em seu trabalho, Von Sperling (2014) reportou que a eficiência de remoção de
nitrogênio amoniacal, para sistemas compostos por UASB seguido de BAS, fica na faixa de 50
a 85%. Já Ribeiro (2016) obteve, com uma ECTE de mesma configuração, a eficiência média
de remoção de 37±17%.
Tabela 2- Concentrações de nitrogênio amoniacal afluente e efluente à ECTE e percentual de remoção
Fonte: Autor.
Pode-se observar que a eficiência de remoção de nitrogênio do sistema estudado ficou
abaixo dos valores encontrados por Von Sperling (2014) em todas as análises, porém a
eficiência média de remoção, não levando em conta a análise realizada em 17/04/15, se
aproximou dos valores encontrados por Ribeiro (2016). Em se tratando da resolução nº 430 do
CONAMA, a concentração limite de nitrogênio amoniacal no efluente é de 20 mg/l e essa
condição só não foi alcançada nas análises de 27/06/13 e 17/04/15.
Segundo Ribeiro (2016), reatores UASB não apresentam eficiência na remoção de
nitrogênio amoniacal, de modo que, a baixa remoção encontrada nas análises de 27/06/13 e
17/04/15, pode estar relacionada com falhas de funcionamento do BAS. Esta hipótese é
corroborada por Jordão e Pêssoa (2011), que dizem que a nitrificação é realizada principalmente
por bactérias aeróbias e consiste no processo biológico por meio do qual o nitrogênio amoniacal
é oxidado a nitrito e, posteriormente, a nitrato. Na presença de carbono orgânico, o nitrato é
convertido a nitrogênio gasoso, o que caracteriza o processo de desnitrificação total.
Tabela 3-Concentrações de nitrito e nitrato afluente e efluente à ECTE e percentual de remoção
Fonte: Autor.
Quanto ao nitrito e ao nitrato, é possível observar na Tabela 3 que, nas análises de
27/06/13 e 17/04/15 não houve remoção desses nutrientes. Já nas análises de 26/04/14, 09/06/16
Nitrogênio Amoniacal (mgN/l)
Datas 09/01/13 27/06/13 26/06/14 17/04/15 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Entradas 28.66 56,19 13,87 24,25 11,84 10,34 8,70
Saídas 17,48 53,33 12,23 33,24 7,05 6,11 6,11
Remoção
(%) 39,01 5,09 11,82 -37,07 40,46 40,91 29,77
Datas 09/01/13 27/06/13 26/06/14 17/04/15 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Nitrito (mgN/l)
Entradas - 0,040 0,004 0,010 0,019 0,031 0,017
Saídas - 0,040 0,003 0,010 0,004 0,025 0,023
Remoção (%) - 0,00 25,00 0,00 78,95 19,35 -35,29
Nitrato (mgN/l)
Entradas - 0,060 1,000 0,012 2,200 1,500 2,200
Saídas - 0,060 1,570 0,012 0,800 2,000 3,100
Remoção (%) - 0,00 -57,00 0,00 63,64 -33,33 -40,91
- 13 -
e 11/01/17 as concentrações de nitrato aumentaram, enquanto que na análise de 05/11/15
ocorreu 63,64% de remoção de nitrato. Estes valores podem sugerir que, nas análises de
27/06/13 e 17/04/15 o processo de nitrificação não foi adequado, enquanto que, nas análises de
26/04/14, 09/06/16 e 11/01/17 o processo de nitrificação ocorreu de maneira satisfatória. Já os
valores obtidos na análise de 05/11/15 sugerem a ocorrência do processo de desnitrificação total
do efluente. Entretanto, devido à significativa variabilidade de resultados, é possível inferir que
o sistema não apresentou confiabilidade para a remoção de compostos nitrogenados.
Com relação ao fósforo total, Silva (2009) destaca em seu trabalho que processos
anaeróbios e aeróbios, exceto lagoas de estabilização, são ineficientes na remoção de fósforo.
Ela constatou que a remoção desse composto para sistemas formados por UASB seguido de
BAS atingiu apenas 7%, ficando as concentrações afluente e efluente do sistema em torno de
7mg/l. Já Von Sperling (2014), atingiu, em seu trabalho, a remoção de 35% do fósforo total,
para sistema de configuração semelhante.
Tabela 4-Concentrações de nitrito e nitrato afluente e efluente à ECTE e percentual de remoção
Fonte: Autor
No presente estudo, pode-se observar, de acordo com a Tabela 4, que as concentrações
de fósforo foram inferiores às obtidas por Silva (2009) e a remoção obtida, exceto na análise de
09/06/16, está bem acima dos 7%, chegando a valores próximos do encontrado por Von
Sperling (2014). Entretanto a remoção média de 8,6% está de acordo com o obtido por Silva
(2009), enfatizando que a associação de reator UASB e BAS não é confiável para a remoção
deste nutriente.
4.3. Óleos e graxas
De acordo com Jordão e Pêssoa (2011), óleos e graxas estão presentes no esgoto
doméstico pelo uso de óleos vegetais e manteigas nas cozinhas e sua presença é altamente
indesejável, pois pode causar o entupimento das canalizações e dos equipamentos. Em vista
disso, caixas de gordura são instaladas para impedir que esse material chegue à estação de
tratamento de esgoto e, periodicamente, elas passam por manutenção para retirada do excesso
de gordura.
Tabela 5- Concentrações de óleos e graxas para afluente e efluente da ECTE
Óleos e Graxas (mg/l) 26/06/14 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Entradas 9,47 19,82 28,06 11,36
Saídas 2,37 23,33 20,21 1,67 Fonte: Autor
De acordo com a Resolução CONAMA nº 430, a concentração máxima de óleos e
graxas para lançamento do efluente é de 100 mg/l. Pode-se observar, conforme a Tabela 5, que
a concentração desse material afluente a ECTE estudada já é inferior ao preconizado pela
legislação, mesmo a edificação estando em sua ocupação total, devido a remoção nas caixas de
gordura. Mesmo na análise de 05/11/15, quando houve o aumento desta concentração, o padrão
exigido pela legislação foi alcançado. Nas demais análises os óleos e graxas não foram
verificados.
Fósforo Total (mgP/l)
Datas 09/01/13 27/06/13 26/06/14 17/04/15 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Entradas 0,05 2,93 0,11 0,899 5,61 2,12 3,27
Saídas 0,05 2,92 0,07 0,68 1,81 4,08 2,51
Remoção (%) 0 0,34 36,36 24,71 67,74 -92,45 23,24
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4.4. Sólidos Totais, em Suspensão e Dissolvidos
Conforme Jordão e Pêssoa (2011), a matéria sólida total do esgoto pode ser definida
como a matéria que permanece como resíduo após evaporação à temperatura média de 103 a
105°C. Já a matéria sólida em suspensão equivale à parte do esgoto que fica retida através de
uma membrana normalmente de poro igual a 1,2 µm. Enquanto que a fração que passa pelo
filtro compõe a matéria sólida dissolvida. Os resultados obtidos para concentração afluente,
efluente e remoção dos Sólidos Totais (ST), Sólidos em Suspensão Totais (SST) e Sólidos
Dissolvidos Totais (SDT), constam na Tabela 6.
Tabela 6-Concentrações de ST, SST e SDT e respectivos percentuais de remoção da ECTE
Datas 27/06/13 26/06/14 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Sólidos Totais - ST (mg/l)
Entradas 785 736 344 650,8 324
Saídas 355 615 641,5 790 656
Remoção
(%)
54,78 16,44 -86,48 -21,39 -102,47
Sólidos em Suspensão Totais - SST (mg/l)
Entradas - 98 126 313 110
Saídas - 37 66 220 74
Remoção
(%)
- 62,24 47,62 29,71 32,73
Sólidos Dissolvidos Totais - SDT (mg/l)
Entradas - 638 217 337 214
Saídas - 578 575 569 582
Remoção
(%)
- 9,4 -164,98 -68,84 -171,96
Fonte: Autor.
A partir dos resultados é possível observar que a concentração de ST passou a aumentar
ao final do sistema no último ano e meio devido ao aumento excessivo de SDT, comportamento
comum, que ocorre pela solubilização das substâncias do esgoto, conforme Altvater (2008).
Comportamento semelhante foi encontrado por Pereira (2008), em um sistema composto por
UASB seguido de BAS para tratar efluente de um curtume, no qual as remoções médias de ST,
SST e SDT foram de 4,8%, 88% e -16,4%, respectivamente. Esses valores condizem com o que
aconteceu no sistema estudado, onde houve aumento da concentração de ST, ao longo do
sistema, nas últimas análises, e aumento de concentração ou baixa remoção de SDT.
Quanto aos SST, houve remoção média de 42,94%, o que está bem abaixo do esperado,
de acordo com Pereira (2008). Uma hipótese provável, citada por esta autora, foi que as
descargas de lodo de fundo dos reatores possam estar sendo insuficientes, fazendo com que os
sólidos afluentes somados aos gerados no processo cheguem ao efluente final.
4.5. DBO
Segundo Jordão e Pêssoa (2011), a Demanda Bioquímica de Oxigênio, DBO, indica a
quantidade de matéria orgânica presente em uma amostra, através da quantidade de oxigênio
necessária para estabilizá-la. De acordo com a Tabela 7, o sistema estudado apresentou
eficiência média de remoção de 40%, que, junto às eficiências de remoção das análises de
26/06/14, 05/11/15, 09/06/16 e 11/01/17, constituem valores significativamente baixos para
ECTE compostas por reator UASB seguido de BAS.
- 15 -
Tabela 7- Valores de DBO para afluente e efluente da ECTE e percentual de remoção
DBO (mg𝑶𝟐/L) 09/01/13 27/06/13 26/06/14 17/04/15 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Entradas 2102,23 116,12 256,8 420,49 395,27 363,02 321,8
Saídas 340,79 48,25 204,7 131,9 267,72 355,53 273,48
Remoção (%) 83,79 58,45 20,29 68,63 32,27 2,06 15,02 Fonte: Autor
Em seu trabalho, Von Sperling (2014) conseguiu atingir a eficiência de remoção na faixa
de de 83 a 93%, para sistemas desse tipo. Ribeiro (2016) e Pereira (2008), em sistemas de
mesma composição, constataram eficiências de remoção na faixa de 67 a 95% e 62%,
respectivamente.
Exceto pela primeira análise, todas as demais estiveram abaixo do mínimo esperado por
Von Sperling (2014). E, exceto pelas análises de 09/01/13 e 17/04/15, as demais estiveram
abaixo também dos valores encontrados por Ribeiro (2016) e Pereira (2008).
A Resolução nº 430 do CONAMA, estabelece que os efluentes só podem ser lançados com
DBO inferior a 60mg/l, ou com eficiência de remoção superior a 60%. Neste caso, apenas a
análise de 27/06/13 apresentou valor de saída inferior a 60 mg/l, e as análises de 09/01/13 e
17/04/15 apresentaram remoção maior que 60%. As outras quatro análises, incluindo as três
últimas, não se adequaram à resolução citada.
Em seu trabalho, Ribeiro (2016) observou que o sistema não alcançou a eficiência
esperada no período de estabilização após descarte do lodo de fundo do reator UASB. A medida
que o sistema se estabilizava, a eficiência voltava a aumentar, porém, apresentou queda na 15ª
semana, indicando que novo descarte de lodo deveria ser realizado. Baseado nisso, foi
considerada a hipótese de que o excesso ou a falta de biomassa no reator UASB poderia ser
uma das justificativas para a baixa remoção de matéria orgânica no sistema estudado.
4.6. DQO
A Demanda Química de Oxigênio corresponde à quantidade de oxigênio necessária para
oxidar a fração orgânica de uma amostra. Possui a vantagem de permitir respostas mais rápidas
que a DBO, além de englobar tudo o que é susceptível a demanda de oxigênio, e não só o que
é biológico (JORDÃO e PÊSSOA, 2011).
De acordo com a Tabela 8, percebe-se que o sistema estudado atingiu a eficiência média
de remoção de 45,2%, além de, nas análises de 26/06/14, 05/11/15, 09/06/16 e 11/01/17,
apresentar valores de remoção muito inferiores ao esperado, de acordo com literatura técnica.
Tabela 8- Valores de DQO para afluente e efluente da ECTE e percentuais de remoção
DQO (mg𝑶𝟐/L) 09/01/13 27/06/13 26/06/14 17/04/15 05/11/15 09/06/16 11/01/17
Entradas 2503,72 2668 471,69 621,6 949,74 970,87 825,28
Saídas 567,99 837,74 335,87 306,06 639,45 749 532,82
Remoção (%) 77,31 68,60 28,79 50,76 32,67 22,85 35,44 Fonte: Autor
Em seu trabalho, Von Sperling (2014) atingiu a eficiência de remoção de DQO na faixa
de 75 a 88%. Já Ribeiro (2016) e Pereira (2008) atingiram a eficiência de remoção na faixa de
77 a 93%, e 65%, respectivamente. A resolução nº 430 do CONAMA não estabelece parâmetros
para os níveis de DQO no efluente a ser lançado.
O sistema estudado apresentou eficiência de remoção média inferior ao encontrado por
todos os autores citados e, com exceção das duas primeiras análises, nos últimos três anos não
foram atingidas as remoções mínimas conseguidas pelos autores citados.
- 16 -
Conforme Bevenuti (2013), isso pode ter ocorrido devido à alta concentração de sólidos
dissolvidos e, portanto, de sais inorgânicos que podem inibir a remoção de matéria orgânica,
além de interferir na determinação da DQO.
4.7. Avaliação do Lodo de Fundo do Reator UASB
Diante dos valores de eficiência de remoção de DQO e DBO decrescentes ao longo do
monitoramento (Figura 5) e abaixo do esperado em valor absoluto, constatou-se a necessidade
de investigar a biomassa do reator UASB, visto que seu excesso ou falta foi uma das hipóteses
levantadas por Ribeiro (2016), para o funcionamento inadequado do reator e, portanto, do
sistema.
Figura 5- Variação da remoção de DBO e DQO ao longo do monitoramento
Fonte: Autor
As amostras retiradas do lodo de fundo dos reatores UASB 1 e 2 (Figura 4), que operam
há mais de quatro anos, foram submetidas ao teste de sólidos sedimentáveis, através do Método
do Cone de Imhoff, e para o UASB 1 foi medido 60 ml de SS/l, enquanto que para o UASB 2
foi medido 25 ml de SS/l.
Ribeiro (2016), para a altura de 0,20m, detectou que a quantidade de SS foi de 830 ml/l,
ao fim das primeiras 4 semanas de estabilização do reator UASB após descarte do lodo, e, a
partir da 8ª semana, a quantidade de SS se manteve em 1000 ml/l. Em concordância, Pierotti
(2007), em sua avaliação sobre a partida de um reator UASB, constatou que, por volta dos 6
meses de operação, a quantidade de SS, a 0,25m do fundo do reator, atingiu valores acima de
830 ml de SS/l e, a partir desse período, essa quantidade se manteve por volta dos 1000 ml de
SS/l, mesmo após descarte do lodo ocorrido aos 8 meses de operação. Até para pontos de coleta
mais elevados no reator UASB, que devem captar o lodo mais diluído, Ribeiro (2016) e Pierotti
(2007) detectaram quantidades de SS acima de 360 ml/l.
A partir dos valores encontrados na literatura técnica, pode-se observar que a quantidade
de sólidos sedimentáveis no lodo dos reatores UASB do sistema estudado se apresentou
significativamente abaixo do esperado. E isso consiste em um forte indício de baixa quantidade
de bactérias capazes de degradar a matéria orgânica afluente ao sistema.
83,79
58,45
20,29
68,63
32,27
2,0615,02
77,3168,60
28,79 50,76 32,67
22,8535,44
0,0010,0020,0030,0040,0050,0060,0070,0080,0090,00
09
/01
/20
13
27
/06
/20
13
26
/06
/20
14
17
/04
/20
15
05
/11
/20
15
09
/06
/20
16
11
/01
/20
17
Remoção de DBO e DQO
Remoção de DBO Remoção de DQO
- 17 -
5. CONCLUSÕES
Com base nos resultados obtidos, de acordo com a análise dos laudos laboratoriais
realizados ao longo do funcionamento da ECTE, composta de reator UASB seguida de BAS,
pode-se concluir que:
O sistema estudado se mostrou ineficiente na remoção de sólidos em suspensão, visto
que a remoção média apresentada, cerca de 43%, ficou abaixo do esperado segundo literatura
técnica para sistemas de mesma configuração;
Com relação a DBO e a DQO, foi observada também a ineficiência da ECTE, pois os
valores de remoção obtidos para ambos os parâmetros, na maior parte das análises,
apresentaram-se abaixo do esperado, segundo a literatura técnica. Além de, no último ano e
meio, a remoção de DBO ter atingido valores inferiores ao preconizado pela legislação;
A constatação da pequena quantidade de sólidos sedimentáveis no lodo de fundo do
reator UASB, é um indicativo de que a frequência de descarte do lodo não está permitindo que
se forme uma quantidade de biomassa ativa compatível com o necessário para degradação de
matéria orgânica afluente, resultando nos baixos valores obtidos para redução de DBO, DQO e
remoção de sólidos em suspensão.
Tais conclusões demonstram a importância de um acompanhamento operacional
adequado para o bom funcionamento de uma ECTE e em vista disso, propõe-se:
Capacitação dos funcionários responsáveis pela manutenção desta estação, para que haja
o entendimento de como se dá o funcionamento do sistema e da importância que cada rotina de
operação tem sobre a qualidade do efluente final;
Diminuição do intervalo de limpeza das grades, caixa de areia e retirada de escuma,
passando de semanal, mensal e trimestral, para diária, semanal e mensal, respectivamente;
Implantação de uma etapa de desinfecção adequada à remoção de coliformes
termotolerantes, considerando que a disposição do esgoto no solo pode poluir as águas
subterrâneas, visto que a adição de cal hidratada não atua nesse sentido;
Adição da análise de parâmetros bacteriológicos, a fim de verificar a eficiência da etapa
de desinfecção;
O aumento dos intervalos de tempo entre descartes do lodo do reator UASB, atrelado
ao monitoramento da eficiência do sistema, a fim de estabelecer o intervalo ideal de descarte
para a formação de uma biomassa em quantidade suficiente para degradar a matéria orgânica
afluente;
Além de um acompanhamento operacional mais detalhado, através de análises do
afluente do sistema, efluente do reator UASB, efluente do sistema e lodo do reator UASB, em
intervalos de tempo inferiores ao que vem sendo praticado, a fim de suprir a necessidade de
informações sobre o funcionamento adequado de cada unidade do sistema e acompanhar o
crescimento da biomassa do reator UASB.
- 18 -
REFERÊNCIAS
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Uberlândia, Uberlândia, 2014.
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resíduo sedimentável (sólidos sedimentáveis) -Método do cone de Imhoff. Rio de Janeiro, 1988.
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