Ponte 25 Metros

CÁLCULO PONTE METÁLICA - ENTRADA DE DADOS GERAIS: - ENTRE COM O VÃO TOTAL DA VIGA 25.00 m - ENTRE COM A DISTÂNCIA ENTRE A VIGA DE BORDA E A VIGA DE CENTRO: 3.00 m - ENTRE COM A DISTÂNCIA ENTRE A VIGA DE BORDA ATÉ O FINAL DO GUARDA RODAS: 1.40 m - ENTRE COM A INCLINAÇÃO DO PAVIMENTO: 1.50% - ENTRE COM A ESPESSURA MÁXIMA DO ASFALTO: 0.05 m - ENTRE COM O PESO ESPECÍFICO DO ASFALTO: 24 kn/m³ - ENTRE COM O PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO: 25 kn/m³ - ENTRE COM O FCK DO CONCRETO: 2.1 kn/cm² - ENTRE COM O MÓDULO DE ELASTICIDADE DO AÇO: E= 21000 kn/cm² - ENTRE COM O PESO ESPECÍFICO DO AÇO: 78.5 kn/m³ - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO AÇO: 35 kn/cm² - ENTRE COM O PESO DO GUARDA RODAS: 5.8 kn/m - ENTRE COM A LARGURA DO GUARDA RODAS: 0.40 m - ENTRE COM A ALTURA DO GUARDA RODAS: 0.40 m

- ENTRADA DE DADOS DA TRANSVERSINA - ENTRE COM O PERCENTUAL ADICIONAL PARA CARGAS DAS TRANSVERSINAS 35.00% - ENTRE COM A LARGURA DA ABA DOS PERFIS DA TRANSVERSINA 9 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DOS PERFIS DA TRANSVERSINA 0.8 cm - ENTRE COM A ÁREA DA TRANSVERSINA INTERMEDIÁRIA: 17.92 cm² - ENTRE COM A INÉRCIA DA TRANSVERSINA INTERMEDIÁRIA: 147.5 cm^4 - ENTRE COM O NÚMERO DE PERFIS QUE COMPÕEM A TRANSVERSINA 4 un.

- ENTRADA DE DADOS DO TREM TIPO - ENTRE COM O ESPAÇÃMENTO ENTRE AS CARGAS DO TREM TIPO 1.5 m

- ENTRADA DE DADOS PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO - ENTRE COM O COEFICIENTE DE FORÇA PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO 2.1 - ENTRE COM A ALTURA DA PONTE APROXIMADA 5 m - ENTRE COM A VELOCIDADE BÁSICA DO VENTO V(0): 45 m/s - ENTRE COM O FATOR TOPOGRÁFICO S1: 1.00 - ENTRE COM A CLASSE DO VENTO IV - ENTRE COM O VALOR DE: Fr: 1.00 - ENTRE COM O VALOR DE: b: 0.86 - ENTRE COM O VALOR DE: p: 0.120 - CÁLCULO DO FATOR DE RUGOSIDADE S2: 0.791 - ENTRE COM O FATOR ESTATÍSTICO - PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO S3: 0.83 - ENTRE COM O FATOR ESTATÍSTICO - PARA CÁLCULO DO APARELHO DE APOIO S3: 1.10 - CÁLCULO DA PRESSÃO DINÂMICA DO VENTO - PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO P 0.55 kn/m² - CÁLCULO DA PRESSÃO DINÂMICA DO VENTO - PARA DO APARELHO DE APOIO P 0.96 kn/m² - ENTRADA DE DADOS DO PERFIL T ADOTADO PARA CONTRAVENTO - ENTRE COM A ALTURA LIVRE DO PERFIL T 15.00 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL T 22.80 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL T 1.49 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL T 1.05 cm - ENTRE COM A ÁREA DO PERFIL T A= 35.90 cm² - ENTRE COM A INÉRCIA DO PERFIL T Ix= 675.00 cm^4 - ENTRE COM A INÉRCIA DO PERFIL T Iy= 618.00 cm^4

- ENTRE COM O VALOR DE: 201.00 cm³ - ENTRE COM O VALOR DE: rx= 4.34 cm - ENTRE COM O VALOR DE: ry= 4.15 cm - ENTRE COM A EXCENTRECIDADE DA DIAGONAL EM RELAÇÃO A CHAPA DE NÓ. e= 2.95 cm - ENTRE COM A CONSTANTE Cmx Cmx= 1.00 - ENTRADA DE DADOS DO PERFIL T ADOTADO PARA CORDAS - ENTRE COM A ALTURA LIVRE DO PERFIL T 11.73 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL T 35.00 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL T 2.22 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL T 1.27 cm - ENTRE COM A ÁREA DO PERFIL T A= 91.39 cm² - ENTRE COM A INÉRCIA DO PERFIL T Iy= 7934.00 cm^4 - ENTRE COM O VALOR DE: ry= 9.32 cm

- ENTRADA DE DADOS PARA CÁLCULO DOS STUDS - ENTRE COM O DIÂMETRO DOS STUDS d= 2.20 cm - ENTRE COM A ALTURA DOS STUDS h= 12.00 cm

7.50 kn/cm²

Was =

- ENTRE COM O VALOR DE a a=

H10

15Mpa - 1,5kn/cm² 21Mpa - 2,1kn/cm²

H13

AÇO A36 - 25kn/cm² AÇO USICIVIL 350 - 34.5kn/cm²

H27

Cmax=2,1

H29

NBR 6123 - PG 6

H30

NBR 6123 PG-5

H32

NBR 6123 PG-9 TABELA 1

H33


H34


H35

CALCULADO PELA FORMULA: S2=b*Fr*(Z/10)^p

H36

NBR 6123 PG-10

H38

Pd=Vk^2/16

H64

a=7.5kn/cm² - p/fadiga 500.000ciclos

- ENTRADA DE DADOS PARA A CHAPA DE BASE (LOCALIZADA ABAIXO DO APARELHO DE APOIO TEFLON, EM CONTATO COM CONCRETO) - ENTRE COM A LARGURA DA CHAPA DE BASE DO APARELHOAPOIO(em contato c/concreto)l= 45.00 cm - ENTRE COM A COMPRIMENTO DA CHAPA DE BASE DO APARELHO APOIO(em contato c/concreto 50 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA CHAPA DE BASE DO APARELHO DE APOIO 10 cm - ENTRE COM A ESPES. DO APOIO TEFLON (folga entre chapa de base e topo do aparelho de apoio 2.3 cm - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO CHAPA DE BASE: 25 kn/cm²

- ENTRADA DE DADOS PARA A CHAPA DE APOIO (LOCALIZADA ACIMA DO APARELHO DE APOIO TEFLON) - ENTRE COM A LARGURA DA CHAPA DE APOIO DO APARELHO APOIO(em contato c/TEFLON)l= 20 cm - ENTRE COM A COMPRIMENTO DA CHAPA DE APOIO(em contato c/concreto)l= 45 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA CHAPA DE APOIO 3 cm - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO CHAPA DE APOIO: 25 kn/cm² - ENTRE COM O RAIO DO APARELHO DE TEFLON 50 cm - ENTRE COM O DIÂMETRO DO PINO DO APARELHO DE APOIO 2.5 cm - ENTRE COM O NÚMERO DO PINO DO APARELHO DE APOIO 2 un - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO PINO DE APOIO 26.7 kn/cm² - ENTRE COM O DIÂMETRO DO PARAFUSO FIXADO NA PLACA DE APOIO 1.9 cm - ENTRE COM O NÚMERO DE PARAFUSOS FIXADOS NA PLACA DE APOIO 8

- ENTRADA DE DADOS DA BARRA DE CISALHAMENTO - ENTRE COM A LARGURA DA BARRA DE CISALHAMENTO 10 cm - ENTRE COM A COMPRIMENTO DA BARRA DE CISALHAMENTO 20 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA BARRA DE CISALHAMENTO 2.5 cm - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DA BARRA DE CISALHAMENTO: 25 kn/cm² - ENTRE COM O b DA SOLDA PARA A PLACA DE BASE 1 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DO FILETE DE SOLDA 0.71 cm - ENTRE COM O COMPRIMENTO DE SOLDA 20 cm - ENTRE COM O NÚMERO DE FILETE: 2 um - ENTRE COM A TENSÃO DE RUPTURA DA SOLDA fu= 49.2 kn/cm² - ENTRE COM A DISTÂNCIA DO EIXO DA TRANSVERSINA DE EXTREM. ATÉ MACACO d= 86 cm

- ENTRADA DE DADOS DA TRANSVERSINA DE EXTREMIDADE - ENTRE COM OS DADOS DA BARRA N°-1 e 5 DA TRANSVERSINA (COLUNAS DE BORDA) - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DO PERFIL d= 35 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL 30 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL 2.2 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL 1.6 cm - CÁLCULO DA ALTURA ÚTIL 30.6 cm - CÁLCULO DA ÁREA 180.96 cm² - CÁLCULO DO INÉRCIA 39376 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO 2250 cm³ - ENTRE COM OS DADOS DA BARRA N°-3 DA TRANSVERSINA (COLUNA DE CENTRO) - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DO PERFIL d= 27 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL 30 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL 2.2 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL 1.6 cm - CÁLCULO DA ALTURA ÚTIL 22.6 cm - CÁLCULO DA ÁREA 168.16 cm² - CÁLCULO DO INÉRCIA 21889 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO 1621 cm³ - ENTRE COM OS DADOS DA BARRA N°-2 e 4 DA TRANSVERSINA (VIGAS DA TRANSVERSINA) - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DO PERFIL d= 40 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL 30 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL 1.6 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL 0.95 cm - CÁLCULO DA ALTURA ÚTIL 36.8 cm - CÁLCULO DA ÁREA 130.96 cm² - CÁLCULO DO INÉRCIA 39355 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO 1968 cm³ - ENTRE COM OS DADOS DA CHAPA DE REFORÇO PARA UTILIZAÇÃO DO MACACO - ENTRE COM O DIÂMETRO DA CABEÇA DO MACACO 12 cm - ENTRE COM A LARGURA DA CHAPA DE REFORÇO 20 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA CHAPA DE REFORÇO 1.6 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA SOLDA HORIZONTAL 0.8 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA SOLDA VERTICAL 0.7 cm

1) DEFINIÇÃO DAS PROPRIEDADES GEOMÉTRICAS: - VIGA MISTA DE BORDA1 - DADOS DO CONCRETO - ENTRE COM A LARGURA EFETIVA DA VIGA MISTA bc = 300 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA LAJE DE CONCRETO tc = 25 cm

X2 - DADOS DA VIGA Perfil: - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DA VIGA METÁLICA d = 140 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA SUPERIOR bfs = 50 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA SUPERIOR tfs = 1.9 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA INFERIOR bfi = 50 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA INFERIOR tfi = 2.5 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA tw = 1.6 cm

PERFIL ADOTADO: VI 1400 x 343 kg/m 343 kg/m

3 - OUTROS DADOS

- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA INICIAL: 9

- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA FINAL 27

PROPRIEDADES DA SEÇÃO MISTA - VIGA

4 - CÁLCULO DAS PROPRIEDADESPropriedades da seção mista

Propriedades da seção de concreto Def. lenta Inicial Def. lenta Final

7500 a = 87.01 cm a = 87.01 cm

390625 29.9 cm 53.2 cm

57.1 cm 33.8 cm

Propriedades da seção de aço 17.4 cm 40.7 cm

h = 135.6 cm 42.4 cm 65.7 cm

437.0 122.6 cm 99.3 cm

65.49 cm 3579658 2666304

1366283 84369 40588

18338 205390 65525

20861 205390 65525

Peso = 343 kg/m 29205 26849

ho=

hf =

Sc = cm2

Jc = cm4 ac = ac =

aa = aa =

Yci = Ya

s = Yci = Ya

s =

Ycs = Yc

s =

Sa = cm2 Yai = Ya

i =

di = Jm = cm4 Jm = cm4

Ja = cm4 Wcs = cm3 Wc

s = cm3

Waas = cm3 Wc

i = cm3 Wci = cm3

Waai = cm3 Wa

s = cm3 Was = cm3

Wai = cm3 Wa

i = cm3

bfs

bfi

tf itf s

tcd

a ca a

a

Yc i

=Yas bc

Yc s

Ya i

d i

tw

- VIGA MISTA DE CENTRO1 - DADOS DO CONCRETO - ENTRE COM A LARGURA EFETIVA DA VIGA MISTA bc = 300 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA LAJE DE CONCRETO tc = 25 cm

2 - DADOS DA VIGA Perfil: - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DA VIGA METÁLICA d = 140 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA SUPERIOR bfs = 25 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA SUPERIOR tfs = 1.6 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA INFERIOR bfi = 25 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA INFERIOR tfi = 2.5 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA tw = 1.6 cm

PERFIL ADOTADO: VI 1400 x 251 kg/m 251 kg/m

3 - OUTROS DADOS

- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA INICIAL: 9

- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA FINAL 27


4 - CÁLCULO DAS PROPRIEDADESPropriedades da seção mista

Propriedades da seção de concreto Def. lenta Inicial Def. lenta Final

7500 a = 86.97 cm a = 86.97 cm

390625 24.1 cm 46.6 cm

62.8 cm 40.4 cm

Propriedades da seção de aço 11.6 cm 34.1 cm

h = 135.9 cm 36.6 cm 59.1 cm

319.9 128.4 cm 105.9 cm

65.53 cm 2605674 1952712

813544 71139 33067

10924 224088 57342

12415 224088 57342

Peso = 251 kg/m 20298 18431

ho=

hf =

Sc = cm2

Jc = cm4 ac = ac =

aa = aa =

Yci = Ya

s = Yci = Ya

s =

Ycs = Yc

s =

Sa = cm2 Yai = Ya

i =

di = Jm = cm4 Jm = cm4

Ja = cm4 Wcs = cm3 Wc

s = cm3

Waas = cm3 Wc

i = cm3 Wci = cm3

Waai = cm3 Wa

s = cm3 Was = cm3

Wai = cm3 Wa

i = cm3

bfs

bfi

tf itf s

tcd

a ca a

a

Yc i

=Yas bc

Yc s

Ya i

d i

tw

2) CARREGAMENTOS: - CARGA PERMANENTE ANTES DA CURA (CPA) - LAJE DE CONCRETO: 6.25 kn/m² - VIGA DE AÇO: 1.44 kn/m²

ENTRE COM OS COEFICIENTES: Verificação dos coeficientes:COEFICIENTES: 0.3409 0.3182 0.3409 1.0000

1.4m 3m 3m 1.4m

CONCRETO: 19 18 19

AÇO: 4 4 4

TOTAL: 23 kn/m 22 kn/m 23 kn/m

- CARGA PERMANENTE DEPOIS DA CURA (CPB)Obs: Para que se consiga chegar ao valor da carga permanente depois da cura (CPB), precisa-se antes obter as ordenadas para o traçado das linhas de influência, através das tabelas de Homberg.Condição para utilização da tabela:

Relação entre: Inécia da viga mista de borda(Jm(ext)) / Inécia da viga mista centro(Jm(int)) =1,20

Verificação da condição imposta acima: 1.374 NÃO OK!!!, TROCAR OS PERFIS

- VALIDAÇÃO DA UTILIZAÇÃO DA TABELA DE HOMBERG - PAG-23 DO LIVRO PONTES ROD. MET. PARTE Ira: NÃO OK!!! TROCAR OS PERFISrb: NÃO OK!!! TROCAR OS PERFISrc: NÃO OK!!! TROCAR OS PERFIS

- CÁLCULO DA INÉRCIA DO CONJUNTO DAS TRANSVERSINAS: - CÁLCULO DA ALTURA DA TRANSVERSINA 135.6 cm - CÁLCULO DA INÉRCIA DO CONJUNTO DE TRANSVERSINA 231064 cm^4

DETALHAMENTO DA TRANSVERSINA:

67.8 cm

4un. -- -- 90X90X8mm

67.8 cm

- CÁLCULO DO Z: PARÂMETRO DE RIGIDEZ A TORÇÃO Z= 6.41Admitindo que Zt tende ao infinito, e considerando o método exato, que baseia-se no cálculo de grelhas com vigas principaispode-se admitir que a rigidez a torção é desprezível.

- VALORES NECESSÁRIOS PARA ENTRADA DE DADOS NA TABELA DE HOMBERG PAG-182 E 183:Z= 6.41

Z(T)= INFINITO

- VIGA DE BORDA: - ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA INFERIOR AO CALCULADO: Z= 10

Z(T)= INFINITO - ENTRE COM O VALOR DE: BAA= 0.8711 - ENTRE COM O VALOR DE: BAB= 0.3093 - ENTRE COM O VALOR DE: BAC= -0.1289

- ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA SUPERIOR AO CALCULADO: 20Z(T)= INFINITO

- ENTRE COM O VALOR DE: BAA= 0.8711 - ENTRE COM O VALOR DE: BAB= 0.3093 - ENTRE COM O VALOR DE: BAC= -0.1289

INTERPOLANDO: - CÁLCULO DO BAA= 0.8711 - CÁLCULO DO BAB= 0.3093 - CÁLCULO DO BAC= -0.1289

- VIGA DE CENTRO: - ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA INFERIOR AO CALCULADO: Z= 10

Z(T)= 0 - ENTRE COM O VALOR DE: BBA= 0.2577 - ENTRE COM O VALOR DE: BBB= 0.3814 - ENTRE COM O VALOR DE: BBC= 0.2577

- ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA SUPERIOR AO CALCULADO: 20Z(T)= 0

- ENTRE COM O VALOR DE: BBA= 0.2577 - ENTRE COM O VALOR DE: BBB= 0.3814 - ENTRE COM O VALOR DE: BBC= 0.2577

INTERPOLANDO: - CÁLCULO DO BBA= 0.2577 - CÁLCULO DO BBB= 0.3814 - CÁLCULO DO BBC= 0.2577

TRAÇADO DAS LINHAS DE INFLUÊNCIA - VIGA DE BORDA:

8 9 10

6 75

4 1 2 3

PTO DIST. VALOR1 0 1.132 0.4 1.063 0.9 0.964 1.4 0.875 2.9 0.596 3.4 0.507 4.4 0.318 6.52 0.009 7.4 -0.13

10 8.8 -0.33

- VIGA DE CENTRO:

12 1 2 3 4 9 10 11

5 6 7 8

PTO DIST. VALOR1 0 0.20002 0.4 0.21653 0.9 0.23714 1.4 0.25775 2.9 0.31966 3.4 0.34027 4.4 0.38148 5.4 0.34029 5.9 0.3196

10 7.4 0.257711 8.0 0.233012 8.8 0.2000

- DETERMINAÇÃO DAS CARGAS ATUANTES CPB - ATRAVÉS DAS ORDENADAS DAS LINHAS DE INFLUÊNCIA: - VIGA DE BORDA:

G(kn/m) coef.max coef.min - GUARDAS RODAS: 5.8 1.13 -0.33 G= 4.639

G(kn/m²) Área +: Área -: - PAVIMENTAÇÃO: 1.2 3.693 -0.380 G= 3.975

G= 8.614 kn

- VIGA DE CENTRO:G= 2*GUARDA RODAS+(LARGURA DA PONTE-LARGURA DO GUARDA RODAS)-2*Gviga de borda

G= 3.971 kn

- CARGA MÓVEL (CM) - TREM TIPO CLASSE 45 NBR-7188/84 - CÁLCULO DO COEFICIENTE DE IMPACTO: 1.225 - ENTRE COM O VALOR DA CARGA CONCENTRADA: 7.5 kn - ENTRE COM A CARGA DISTRIBUÍDA FORA DA REGIÃO DO VEÍCULO: 0.5 kn/cm² - ENTRE COM A CARGA DISTRIBUÍDA NA REGIÃO DO VEÍCULO: 0.5 kn/cm²

- VIGA DE BORDA:

FORA DA REGIÃO DO VEÍCULO0.5kn/cm²

NA REGIÃO DO VEÍCULO0.5kn/cm²

7.5kn 7.5kn

6 75

4 1 2 3

PTO DIST. VALOR1 0.00 1.102 0.40 1.033 0.90 0.944 1.40 0.865 2.90 0.606 3.40 0.517 4.40 0.348 6.52 0.00

- DETERMINAÇÃO DAS CARGAS MÓVEIS RESULTANTES: - CÁLCULO DA CARGA CONCENT REGIÃO DO VEÍCULO: 141.77 Kn - CÁLCULO DA CARGA DIST. REGIÃO DO VEÍCULO: 4.91 kn/m - CÁLCULO DA CARGA DIST FORA DA REGIÃO VEÍCULO: 19.28 kn/m

- TREM TIPO PARA VIGA LATERAL: 141.771 141.77 141.77119.280 19.280

1.5 1.5 1.5 1.5 Norma( espaçamento)

- TREM TIPO SIMPLIFICADO PARA VIGA LATERAL:

- CÁLCULO DA CARGA CONCENTRADA P/ MÉTODO SIMPLIFICADO: 113.03 kn

113.03 113.03 113.0319.28 kn/m

1.5 1.5

jP=jP=jP=

- VIGA DE CENTRO:

FORA DA REGIÃO DO VEÍCULO 0.5 kn/m²

NA REGIÃO DO VEÍCULO0.5kn/cm² 7.5kn 7.5kn 0.5kn/cm²

12 1 2 3 4 9 10 11

5 6 7 8

PTO DIST. VALOR1 0 0.2002 0.4 0.2163 0.9 0.2374 1.4 0.2585 2.9 0.3206 3.4 0.3407 4.4 0.3818 5.4 0.3409 5.9 0.320

10 7.4 0.25811 8 0.23312 8.8 0.200

- DETERMINAÇÃO DAS CARGAS MÓVEIS RESULTANTES: - CÁLCULO DA CARGA CONCENT REGIÃO DO VEÍCULO: 62.51 Kn - CÁLCULO DA CARGA DIST. REGIÃO DO VEÍCULO: 9.23 kn/m - CÁLCULO DA CARGA DIST FORA DA REGIÃO VEÍCULO: 9.70 kn/m

- TREM TIPO SIMPLIFICADO PARA VIGA DE CENTRO:

- CÁLCULO DA CARGA CONCENTRADA P/ MÉTODO SIMPLIFICADO: 61.56 kn

61.56 61.56 61.569.70 kn/m

1.5 1.5

jP=jP=jP=

3) SOLICITAÇÕES: POR TRATAR-SE DE UMA VIGA BI-APOIADA, VERIFICAREMOS PARA OS MAIORES ESFORÇOS QUEOCORRERÃO NO MEIO DO VÃO.

- CPA - CPA - VIGA DE BORDA - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPA= 1801.76 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPA= 288.28 kn

- CPA - VIGA DE CENTRO - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPA= 1681.78 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPA= 269.09 kn

- CPB - CPB - VIGA DE BORDA - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPB= 673.00 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPB= 107.68 kn

- CPB - VIGA DE CENTRO - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPB= 310.25 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPB= 49.64 kn

- CM - CM - VIGA DE BORDA - SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA MOMENTO:

3.125 3.125 3.125 3.125

0 1 2 3 4 5113.03 113.03 113.03

19.28 kn/m

1.5 1.5

25.00 m

MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 410.54 knMmax(1)= 1188.79 kn.m R1= 350.29 knMmax(2)= 2189.30 kn.m R2= 290.04 knMmax(3)= 3001.54 kn.m R3= 229.79 knMmax(4)= 3349.49 kn.m R4= 85.43 knMmax(5)= 3455.95 kn.m Rmim= 0 kn

Mmax= 3455.95 kn.m Rmax= 410.54 kn

- SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA ESFORÇO CORTANTE:

3.125 3.125 3.125 3.125

0 1 2 3 4113.03 113.03 113.03

19.28 kn/m

1.5 1.525.00 m

MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 559.73 knM-P2= 648.36931 R-P2= 304.76 knM-P3= 1083.8178 R-P3= 162.81 knMmax(1)= 1104.02 kn.m R1= 160.40 knMmax(2)= 1511.13 kn.m R2= 100.15 knMmax(3)= 1729.97 kn.m R3= 39.90 knMmax(4)= 1760.53 kn.m R4= -20.35 knMmax= 1760.53 kn.m Rmim= 0 kn

Rmax= 559.73 kn

OBS: PARA VERIFICAÇÃO DA VIGA A FLEXÃO E CÁLCULO DOS CONECTORES DE CISALHAMENTO, UTILIZOU-SEOS MAIORES ESFORÇOS DENTRE AS DUAS SITUAÇÕES APRESENTADAS ACIMA.

M-CM= 3455.95 kn.mV-CM= 559.73 kn

- CM - VIGA DE CENTRO - SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA MOMENTO:

3.125 3.125 3.125 3.125

0 1 2 3 4 561.56 61.56 61.56

9.70 kn/m

1.5 1.5

25.00 m

MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 213.62 knMmax(1)= 620.18 kn.m R1= 183.30 knMmax(2)= 1145.60 kn.m R2= 152.98 knMmax(3)= 1576.28 kn.m R3= 122.66 knMmax(4)= 1762.78 kn.m R4= 45.33 knMmax(5)= 1819.86 kn.m Rmim= 0 kn

Mmax= 1819.864 kn.m Rmax= 213.62

- SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA ESFORÇO CORTANTE:

3.125 3.125 3.125 3.125

0 1 2 3 461.56 61.56 61.56

9.70 kn/m

1.5 1.525.00 m

MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 294.87 knM-P2= 339.05736 R-P2= 157.20 knM-P3= 563.94913 R-P3= 81.09 knMmax(1)= 574.01 kn.m R1= 79.88 knMmax(2)= 776.26 kn.m R2= 49.56 knMmax(3)= 883.77 kn.m R3= 19.24 knMmax(4)= 896.52 kn.m R4= -11.08 kn

Mmax= 896.52 kn.m Rmim= 0 kn

Rmax= 294.87 kn

OBS: PARA VERIFICAÇÃO DA VIGA A FLEXÃO E CÁLCULO DOS CONECTORES DE CISALHAMENTO, UTILIZOU-SEOS MAIORES ESFORÇOS DENTRE AS DUAS SITUAÇÕES APRESENTADAS ACIMA.

M-CM= 1819.86 kn.mV-CM= 294.87 kn

4)VERIFICAÇÕES DAS TENSÕES:

- CÁLCULO DAS TENSÕES ADMISSÍVEIS: - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL A FLEXÃO: Fb= 19.25 kn.cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL AO CISALHAMENTO: Fv= 11.55 kn.cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL DO CONCRETO: Fc= 0.84 kn.cm²

- CÁLCULO DAS TENSÕES ATUANTES: - VIGA DE BORDA:ESFORÇOS:

M-CPA= 1801.76 kn.mV-CPA= 288.28 knM-CPB= 673.00 kn.mV-CPB= 107.68 knM-CM= 3455.95 kn.mV-CM= 559.73 kn

- CÁLCULO DAS TENSÕES (AASHTO10.38.4) VERIFICAÇÃO:

-CONCRETO -0.5165 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL

-AÇO: -12.54 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.65

22.98 kn.cm² NÃO OK!!!, TENSÃO ATUANTE MAIOR QUE ADMISSÍVEL -- REL =1.19

t= 4.40 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.38

- VIGA DE CENTRO:ESFORÇOS:

M-CPA= 1681.78 kn.mV-CPA= 269.09 knM-CPB= 673.00 kn.mV-CPB= 107.68 knM-CM= 1819.86 kn.mV-CM= 294.87 kn

- CÁLCULO DAS TENSÕES (AASHTO10.38.4) VERIFICAÇÃO:

-CONCRETO -0.3596 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL

-AÇO: -17.38 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.9

26.16 kn.cm² NÃO OK!!!, TENSÃO ATUANTE MAIOR QUE ADMISSÍVEL -- REL =1.36

t= 3.09 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.27

sC=

sAS=

sAi=

sC=

sAS=

sAi=

5)ESTABILIDADE LATERAL DAS VIGAS PRINCIPAIS

CONSISTE NA VERIFICAÇÃO DO FLANGE COMPRIMIDO, SOB AÇÃO DE CPA, ATÉ QUE O CONCRETO ATINGA A RESISTÊNCIA CARACTERÍSTICA(NECESSIDADE DE CONTRAVENTAMENTO HORIZONTAL SUPERIOR DE MONTAGEM)

3.125 3.125 3.125 3.125 3.125 3.125 3.125 3.125

25.00 m

- VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO FLANGE COMPRIMIDO - VIGA DE BORDA: - CÁLCULO DA TENSÃO NO AÇO DEVIDO A CARGA PERMANENTE ANTES DA CUR -9.83 kn/cm² - CÁLCULO DO FATOR Fb(NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMI Fb= -1.88 kn/cm²

VERIFICAÇÃO: OK!!! NÃO HÁ NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMIDO

- VIGA DE CENTRO: - CÁLCULO DA TENSÃO NO AÇO DEVIDO A CARGA PERMANENTE ANTES DA CUR -15.40 kn/cm² - CÁLCULO DO FATOR Fb(NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMI Fb= -59.01 kn/cm²

VERIFICAÇÃO: HÁ NECESSIDADE DE TRAVAR O BANZO COMPRIMIDOO DIMENSIONAMENTO DO TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMIDO SERÁ FEITO POSTERIORMENTE, JUNTAMENTE COM O CONTRAVENTO HORIZONTAL.

- VERIFICAÇÃO DA FLAMBAGEM LOCAL DO FLANGE COMPRIMIDONORMA(AASHTO - 10.34.2.1.3 E 10.34.2.1.5)

- VIGA DE BORDA:Fb= -12.54 kn/cm²

-9.83 kn/cm²b/t= 24.12 b/t= 32.32 > 24 OK!!!

b/t(max)= 24.00Verificação: NÃO OK!!!, DIMINUIR A DISTÂNCIA ENTRE TRAVAMENTOS DO FLANGE COMPRIMDO OU AUMENTAR A MESA COMPRIMIDAb/t<=b/t(max)

- VIGA DE CENTROFb= -17.38 kn/cm²

-15.40 kn/cm²b/t= 20.48 b/t= 25.82 > 24 OK!!!

b/t(max)= 24.00Verificação: OK!!!, NÃO OCORRE FLAMBAGEM LOCALb/t<=b/t(max)

sCPA=

sCPA=

sCPA=

sCPA=

6)FADIGA:NORMA (ASSTHO 10.3) - CONSIDERANDO NÚMERO DE CICLOS: 500000 Tab 10.3.2.Aa) Enrijecedores transversais soldadosà alma ou flange Categoria C.b) Parafusos de alta resistência Categoria Bc)Metal base em vigas soldadas. Categoria B

CÁLCULO DAS TENSÕES ADMISSÍVEIS A FADIGA(Tab 10.3.1.A) - ENTRE COM A TENSÃO ADMISSÍVEL CAT. B Fr= 19.3 kn/cm² - ENTRE COM A TENSÃO ADMISSÍVEL CAT. C Fr= 13.4 kn/cm²

CÁLCULO DAS TENSÕES ATUANTES A FADIGA - VIGA DE BORDA: 11.83 kn/cm²Verificação: OK!!!, NÃO HÁ FADIGA

- VIGA DE CENTRO: 8.97 kn/cm²Verificação: OK!!!, NÃO HÁ FADIGA

7)VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES LONGITUDINAISNORMA: ASSTHO 10.34.3.1

- VIGA DE BORDA:tw= 1.60 cm

1°VERIFICAÇÃO: twsl<tw - CÁLCULO DO twsl twsl= 0.25 cmVerificação: OK!!!

2°VERIFICAÇÃO: h/170<tw - CÁLCULO DO h/170 h/170= 0.80 cmVerificação: OK!!!

NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES LONGITUDINAIS

- VIGA DE CENTROtw= 1.60 cm

1°VERIFICAÇÃO: twsl<tw - CÁLCULO DO twsl twsl= 0.29 cmVerificação: OK!!!

2°VERIFICAÇÃO: h/170<tw - CÁLCULO DO h/170 h/170= 0.80 cmVerificação: OK!!!

NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES LONGITUDINAIS

8)VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS

- VIGA DE BORDA:tw= 1.60 cm

1°VERIFICAÇÃO:h/150<tw - CÁLCULO DO h/150 h/150= 0.90 cmVerificação: OK!!!

t= 4.40 kn.cm² - CÁLCULO DO Fv Fv= 7.17 kn.cm² - CÁLCULO DO fy/3 fy/3= 11.67 kn.cm²Verificação: OK!!!

NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS

sr=

sr=

2°VERIFICAÇÃO:t<Fv<fy/3

E807

CATEGORIA B P/3 ou mais vigas principais Fr=19,3kn/cm² P/2 vigas principais Fr=12,7kn/cm²

E808

CATEGORIA C P/3 ou mais vigas principais Fr=13,4kn/cm² P/2 vigas principais Fr= 9,1kn/cm²

- VIGA DE CENTRO:tw= 1.60 cm

1°VERIFICAÇÃO:h/150<tw - CÁLCULO DO h/150 h/150= 0.91 cmVerificação: OK!!!

t= 3.09 kn.cm² - CÁLCULO DO Fv Fv= 7.14 kn.cm² - CÁLCULO DO fy/3 fy/3= 11.67 kn.cm²Verificação: OK!!!

NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS

9)CÁLCULO DO CONTRAVENTO HORIZONTAL SUPERIOR A FUNÇAO DO CONTRAVENTO HORIZONTAL SUPERIOR É GARANTIR ESTABILIDADE LATERAL DAS VIGASPRINCIPAIS, ATÉ QUE O CONCRETO ATINGAS A RESISTÊNCIA CARACTERÍSTICA. O CONTRAVENTO SERÁ DIMENSIONADO PARA AS CARGAS ORIUNDAS DO VENTO E DE ESTABILIDADE. A CARGA DE VENTO SERÁOBTIDA DA NBR6123/89, ENQUANTO QUE A CARGA DE ESTABILIDADE SERÁ DE 2% DA CARGA AXIAL TRANSMITIDA PELOS FLANGES COMPRIMIDOS. - CÁLCULO DA ALTURA DE OBSTRUÇÃO 1.8 m - CÁLCULO DA CARGA DE VENTO v= 2.06 kn/m - CÁLCULO DA CARGA DE ESTABILIDADE f= 2.46 kn/m - CÁLCULO DA CARGA NO CONTRAVENTO h= 4.53 kn/m

- DIAGONAL: - CÁLCULO DO ESFORÇO NA DIAGONAL V= 28.28 kn - ESFORÇO NA DIAGONAL D= 20.42 Kn - CÁLCULO DO COMPRIMENTO DA DIAGONA L= 4.33 m

1°)VERIFICAÇÃO DA DIAGONAL:h(altura perfil T)<16*tw (AASHTO 10.10) - CÁLCULO DO 16*tw 16*tw= 16.80 cmVerificação: OK!!! h= 15.00 cm

(AASHTO 10.7.1)99.81 cm

Verificação: OK!!!

Verificação: NÃO OK!!!

4°)VERIFICAÇÃO DAS TENSÕES: fa<Fa - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL: Fa= 9.81 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE: (Tab 10.32.1A) fa= 0.57 kn/cm²Verificação: OK!!!

5°)VERIFICAÇÃO DA EXCENTRECIDADE DA LIGAÇÃO DA DIAGONAL COM A CHAPA DE NÓ.AS DIAGONAIS DEVERÃO SER VERIFICADAS COMO COLUNAS CARREGADAS ESCENTRECIDADEAASHTO 10.36) - EXCENTRCIDADE: e= 2.95 cm - CÁLCULO DO MOMENTO CAUSADO PELA e Mx= 60.24 kn.cm

fbx= 0.30 kn/cm²fa= 0.57 kn/cm²

Fbx= 13.65 kn/cm²F´ex= 9.81 kn/cm²

5.1°)VERIFICAÇÃO: 0.08 < 1.0 OK!!!5.2°)VERIFICAÇÃO: 0.06 < 1.0 OK!!!

NÃO OK!!!, TROCAR O PERFIL DA DIAGONAL DO CONTRAVENTAMENTO

2°VERIFICAÇÃO:t<Fv<fy/3

2°)VERIFICAÇÃO DO lmax<140 - CÁLCULO DO lmax=L/rx lmax=

3°)VERIFICAÇÃO DO Cc=107<lmax

- DETALHE DA DIAGONAL DO CONTRAVENTO:22.8cm

1.49cm

15cm

1.05cm

- CORDAS: - CÁLCULO DO MOMENTO ATUANTE: M= 353.55 kn.m - CÁLCULO DE: P= 41.59 kn

67.06fa= -0.46 kn/cm²

Verificação: OK!!!

- CÁLCULO DA TENSÃO DEVIDO AO EFEITO DA VIGA fa -11.70 kn/cm²fa(max)= -12.15 kn/cm²

- CÁLCULO DO VALOR DE (AASHTO Tab 10.32.1A Fa= 15.81 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSAO ADM. PARA COMB (D+W) Fa 19.76 kn/cm²2°)VERIFICAÇÃO DO fa(max)<FaVerificação: OK!!!

OK!!!, O PERFIL DA CORDA DO CONTRAVENTO ATENDE AS VERIFICAÇÕES

- DETALHE DA CORDA DO CONTRAVENTO:35cm

2.22cm

11.73cm

1.27cm

- CÁLCULO DO l: l=1°)VERIFICAÇÃO DO Cc=107<l

10)CÁLCULO DOS CONECTORES DE CISALHAMENTO (STUDS) - VIGA DE BORDA:1°)VERIFICAÇÃO hs/ds>4 hs/ds= 5.45Verificação: OK!!!

- CÁLCULO DE Zr Zr= 36.3 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA ULTIMA Su= 128.57 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA NECESSÁRIA

V-CMmax= 559.73 kn - CÁLCULO DO m0 m0= 35357.17 cm³ - CÁLCULO DO CISALHAMENTO HORIZONTA Sr= 5.53 kn/cm - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS P/50cm n 8 un - CÁLCULO DO NÚMERO TOTAL DE STUDS: 200

2°)VERIFICAÇÃO: QUANTIDADE MÍNIMA PARA 1/2VIGAAÇO: 15293.60 kn

CONCRETO: 13387.50 kn - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS: Nmin= 123 un

Ntotal= 246 unPORTANTO Ntotal SERÁ: 246 un

USAR N=246 STUDS PARA TODA VIGA DE BORDA

- VIGA DE CENTRO:1°)VERIFICAÇÃO hs/ds>4 hs/ds= 5.45Verificação: OK!!!

- CÁLCULO DE Zr Zr= 36.3 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA ULTIMA Su= 128.57 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA NECESSÁRIA

V-CMmax= 294.87 kn - CÁLCULO DO m0 m0= 30523.26 cm³ - CÁLCULO DO CISALHAMENTO HORIZONTA Sr= 3.45 kn/cm - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS P/50cm n 5 un - CÁLCULO DO NÚMERO TOTAL DE STUDS: 125

2°)VERIFICAÇÃO: QUANTIDADE MÍNIMA PARA 1/2VIGAAÇO: 11197.90 kn

CONCRETO: 13387.50 kn - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS: Nmin= 103 un

Ntotal= 206 unPORTANTO Ntotal SERÁ: 206 un

USAR N=206 STUDS PARA TODA VIGA DE CENTRO

11)CÁLCULO DA FLECHA E SOBREELEVAÇÃO: - VIGA DE BORDA: - FLECHA: - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.041 m - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.008 m

- SOBREELEVAÇÃO: - CÁLCULO DA SOBREELEVAÇÃO 0.049 m

VERIFICAÇÃO DA FLECHA P/CARGA MÓVEL: - CÁLCULO DA FLECHA Vmax: 0.027 m - CÁLCULO DA FLECHA MÁXIMA L/800 L/800: 0.031 m

OK!!!, FLECHA CALCULADA ABAIXO DA FLECHA ADMISSÍVEL

VER DESENHO ANEXO A

D= D=

D=

- VIGA DE CENTRO: - FLECHA: - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.064 m - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.005 m

- SOBREELEVAÇÃO: - CÁLCULO DA SOBREELEVAÇÃO 0.069 m

VERIFICAÇÃO DA FLECHA P/CARGA MÓVEL: - CÁLCULO DA FLECHA Vmax: 0.020 m - CÁLCULO DA FLECHA MÁXIMA L/800 L/800: 0.031 m

OK!!!, FLECHA CALCULADA ABAIXO DA FLECHA ADMISSÍVEL

VER DESENHO ANEXO B

12)CÁLCULO DOS APARELHOS DE APOIO

VER DESENHO ANEXO C

- CARGAS: - CARGA PERMANENTE:AZ(1) = AZ(3) = BZ(1) = BZ(3) = CPborda= 395.96 knAZ(2) = BZ(2) = CPcentro= 318.73 kn - CARGA MÓVEL:AZ(1) = AZ(3) = BZ(1) = BZ(3) = CMborda= 559.73 knAZ(2) = BZ(2) = CMcentro= 294.87 kn - CÁLCULO DO VENTO: Pd= 0.96 kn/m² - CÁLCULO DO FATOR DE REDUÇÃO - PONTE DESCARREGADA: 1/d= 12.20 - PONTE CARREGADA: 1/d= 6.85APARTIR DOS VALORES DOS FATORES DE REDUÇÃOENTRE COM OS VALORES DE K: - PONTE DESCARREGADA: 12.20 K= 0.71 - PONTE CARREGADA: 6.85 K= 0.69 - VENTO COM REDUÇÃO - Ponte Descarregad Vdesc= 2.93 kn/m² - VENTO COM REDUÇÃO - Ponte Carregada Vcar= 5.07 kn/m² - ALTURA DE OBSTRUÇÃO PONTE DESCARREGADA h 2.05 m - ALTURA DE OBSTRUÇÃO PONTE CARREGADA h 3.65 m

- REAÇÕES: -PONTE DESCARREGADA:

Ay= 36.64Ay1 = Ay2 = Ay3 = By1 = By2 = By3 = 12.21

Az1 = Az3 = Bz1 = Bz3 = 6.26Az2 = Bz2 = 0

- FORÇA LONGITUDINAL (NBR7187/87) - CÁLCULO DE AX

MAIORAX= 135.00AX= 50.00AX= 135.00

AX1 = AX2 = AX3= 45 - ATRITO NOS APOIOS: PARA APOIOS DESLIZANTES (TEFLON+AÇO), RECOMENDAM-SE OS SEGUINTES COEFICIENTES DEATRITO (f) EM FUNÇÃO DA PRESSAO DE CONTATO (p) (ASSHTO 15.2.6)

f= 0.08 p= 3.5 MPaf= 0.06 p= 14 MPaf= 0.04 p= 25 MPa

- ENTRE COM O f ESCOLHIDO= 0.06SERÁ CONSIDERADO PARA A FORÇA DE ATRITO 6% DA CARGA PERMANENTE E DA MÓVEL

BX1 = BX3= 57.34BX2= 36.82

-PONTE CARREGADA:Ay= 63.40

Ay1 = Ay2 = Ay3 = By1 = By2 = By3 = 21.13Az1 = Az3 = Bz1 = Bz3 = 19.29

Az2 = Bz2 = 0

VER DESENHO ANEXO D

D= D=

D=

- DETERMINAÇÃO DAS SOLICITAÇÕES MÁXIMAS (CP+CM+V) - CÁLCULO DO AZtotal AZtotal= 974.98 kn

Aytotal= 21.13 knAxtotal 45.00 kn

- COMPRESSÃO MÁXIMA NO CONCRETO:0.9 kn/cm²

0.51 kn/cm²

OK!!!, TENSÃO DE COMPRESSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL

- TENSÃO NA PLACA DE APOIO COM O CONCRETO:19 kn/cm²

7.12 kn/cm²

OK!!!, TENSÃO ATUANTE NA PLACA ABAIXO DA ADMISSÍVEL

- TENSÃO DE HERTZ - CÁLCULO DO COMPRIMENTO ÚTIL DA CHAPA DE APO 40 cm

85 kn/cm²42.29 kn/cm²

OK!!!, TENSÃO ATUANTE NA PLACA ABAIXO DA ADMISSÍVEL

- CÁLCULO DOS PINOS - CÁLCULO DA TENSÃO RESULT. FORÇA ENTRE AX-AY F 49.72 kn/cm²

10.68 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE t: 5.06 kn/cm²

OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL

- CÁLCULO DOS PARAFUSOS9.50 kn/cm²

- CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE t: 2.19 kn/cm²


- CÁLCULO DA BARRA DE CISALHAMENTO0.90 kn/cm²

- CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 0.23 kn/cm²

OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL26.30 kn/cm²

- CÁLCULO DO M M= 225 kn/cm18 kn/cm²


- CÁLCULO DA SOLDA COM A PLACA DE BASE13.28 kn/cm²

- CÁLCULO DA INÉRCIA DA SOLDA Is= 72.70 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO Ws= 37.09 cm³ - CÁLCULO DA TENSÃO NA CHAPA 6.07 kn/cm²

1.58 kn/cm²6.27 kn/cm²


VER DESENHO ANEXO D

- TENSÃO ADM DO CONCRETO(AASTHO 8.15.2.1.3)scadm - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE NO CONCRETO sc= - VERIFICAÇÃO: scadm>sc

- TENSÃO ADM DO AÇOscadm= - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE NO CONCR sc= - VERIFICAÇÃO: scadm>sc

- TENSÃO ADM DO AÇOscadm= - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE PLACA DE APOIO sL= - VERIFICAÇÃO: sLadm>sL

- CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL sadm=

- VERIFICAÇÃO: sadm>t

- CÁLCULO DA TENSÃO ADM.(AASTHO10.32.3B) sadm=

- VERIFICAÇÃO: sadm>t

- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. sadm=sc=

- VERIFICAÇÃO: sadm>sc

- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. sadm=

- CÁLCULO DO sch sch= - VERIFICAÇÃO: sadm>sch

- CÁLCULO DA TENSÃO ADM sadm=

ss= - CÁLCULO DA TENSÃO AO CISSALHAMENTO ts= - CÁLCULO DA TENSÃO RESULTANTE sR= - VERIFICAÇÃO: sadm>sch

13)CÁLCULO DA TRANSVERSINA DE EXTREMIDADEA TRANSVERSINA DE EXTREMIDADE SERÁ DIMENSIONADA PARA TRANSMITIR AOS APOIOS AS CARGAS LATERAIS, COMO O VENTO E FORÇA DE ESTABILIDADE(AASHTO 10.20.1).ALÉM DISSO, DEVERÁ SER PREVISTA A MANUTENÇÃO DOS APARELHOS DE APOIOO QUE INPLICA NO LEVANTAMENTO DA SUPERESTRUTURA COM O AUXÍLIO DE MACACOSNESTE CASO AS TENSÕES ADMISSÍVEIS PODEM SER AUMENTADAS EM 50%.(AASTHO10.30.5)

120 cm

86 cm

300 cm 300 cm

63.40

402.22 318.73 402.22

- VERIFICAÇÃO DA VIGA PÓRTICO: - ESFORÇOS MÁXIMOS: - VIGA DE BORDA - REAÇÃO VERTICAL NA VIGA DE BORDA V= 21.6 kn - REAÇÃO HORIZONTAL NA VIGA DE BORDA H= 29.6 kn - MOMENTO MÁXIMO NA VIGA DE BORDA M= 35.5 kn.m - VIGA DE CENTRO - REAÇÃO VERTICAL NA VIGA DE CENTRO V= 0 kn - REAÇÃO HORIZONTAL NA VIGA DE CENTRO H= 49 kn - MOMENTO MÁXIMO NA VIGA DE CENTRO M= 58.7 kn.m

- ESFORÇOS MÁXIMOS DEVIDO AO LEVANTAMENTO DA PONTE: - ENTRE COM A REÇÃO NO APOIO(MACACO) R= 861.9 kn - ENTRE COM O CORTANTE MÁXIMO(DIAGRAMA) V= 610.3 kn - ENTRE COM O MOMENTO MÁXIMO(DIAGRAMA) M= 524.9 kn.m

- A HIPÓTESE DE LEVANTAMENTO DE PONTE MAIS DESFAVORÁVEL PARA A VIGA. - CÁLCULO DA TENSÃO RESISTENTE(ASSHTO10.30.5) 28.88 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 26.67 kn/cm²


- CÁLCULO DA TENSÃO RESISTENTE(AASTHO10.30.5) 17.50 kn/cm²17.46 kn/cm²


- ESTABILIDADE DA ALMA: (AASHTO 10.34.4.1) - LIMITE DE ESTABILIDADE (D/t)max= 150 - CÁLCULO DE D/t= D/t= 38.74 VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS: - CÁLCULO DE Fv= Fv= 25.85 kn/cm²

OK!!!, NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS

s= - VERIFICAÇÃO: sadm>s

- CÁLCULO DA TENSÃO AO CISSALHAMENTO ts= - VERIFICAÇÃO: sadm>s

- VERIFICAÇÃO: ts<Fv

1 2

3 4

5

- EFEITO DA CARGA CONCENTRADA - DETERMINAÇÃO DE a= 18.4 cm - DETERMINAÇÃO DE Asf= 20.81408 cm² - DETERMINAÇÃO DE Ask= 20.48 cm² - DETERMINAÇÃO DE F= 1008.1 kn - REAÇÃO DO MACACO R= 861.9 kn - VERIFICAÇÃO: R<F

OK!!!, ATENDE A VERIFICAÇÃO

- SOLDA VERTICAL b= 0.7 cm - CÁLCULO DO CORTANTE V= 430.95 kn - CÁLCULO DO MOMENTO M= 2240.94 kn.cm - CÁLCULO DA TENSÃO 10.59 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ts= 11.37 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO RESULTANTE 15.54 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO MÁXIMA 19.95 kn/cm²

OK!!!, ATENDE A VERIFICAÇÃO

- VERIFICAÇÃO DAS COLUNAS DE BORDA E DE CENTRO - COLUNA DE BORDA - CÁLCULO DO ESFORÇO NORMAL N= 977.30 kn - CÁLCULO DO MOMENTO M= 35.5 kn.m - CÁLCULO DA TENSÃO ADM 19.3 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 5.42 kn/cm²

OK!!!, NÃO É NECESSÁRIO VERIFICAR A ESTABILIDADE, POIS A É COLUNA CURTA

- COLUNA DE CENTRO - CÁLCULO DO ESFORÇO NORMAL N= 613.60 kn - CÁLCULO DO MOMENTO M= 58.7 kn.m - CÁLCULO DA TENSÃO ADM 19.3 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 3.69 kn/cm²

OK!!!, NÃO É NECESSÁRIO VERIFICAR A ESTABILIDADE, POIS A É COLUNA CURTA

DETALHAMENTO:1.6cm

40cm 0.95cm 0.8cm 0.8cm

a=18.4cm 6.4cm

1.6cm

12cm12cm

20cm

861.9kn

ss=

sv=smax=

- VERIFICAÇÃO: sv < smax

sadm=s=

- VERIFICAÇÃO: s < sadm

sadm=s=

- VERIFICAÇÃO: s < sadm

14)CÁLCULO DA SOLDA DE COMPOSIÇÃO DO PERFILO FILETE DE SOLDA DOS FLANGES COM A ALMA SERÁ DIMENSIONADO PARA RESISTIR AO CISALHAMENTO ENTRE ESSAS CHAPAS. A SOLDA SERÁ DIMENSIONADA PELO MÁXIMOCISALHAMENTO NAS EXTREMIDADES DA VIGA. OBSERVANDO-SE OS CRITÉRIOS DE RESIS-TÊNCIA AO CISALHAMENTO E A FADIGA.

- VIGA DE BORDA:V-CPA= 341.00 knV-CPB= 127.00 knV-CM= 684.20 kn

- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS SUPERIORES:AÇO: 6898 cm³MISTA n0= 26506 cm³MISTA nf= 18551 cm³

- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS INFERIORES:AÇO: 8031 cm³MISTA n0= 15165 cm³MISTA nf= 12257 cm³

- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO SUPERIOR:fcs= 7.67 kn/cm

- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO INFERIOR:fci= 5.49 kn/cm

- CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL NA SOLDA DE FILETE (ELETRODO E70186)

- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. (AASHTO10.32.2) Fv= 13.3 kn/cm² - CÁLCULO T. ADM.FADIGA(AASHTO10.31AeB) Fr= 8.4 kn/cm² - DIMENSÃO DO FILETE DE SOLDA: - DIMENSÃO DO FILETE SUPERIOR(b) f= 3.84 kn/cm - DIMENSÃO DO FILETE INFERIOR(b) f= 2.74 kn/cm

f= 3.84 kn/cm

- CISALHAMENTO ADMISSÍVEL NA GARGANTA DA SOLDA - CÁLCULO DA TENSÃO ADM. F= 5.94 kn/cm² - CÁLCULO DO bmim bmin= 6.5 mm

ADOTAR bmin= 8.0 mm

- VIGA DE CENTRO:V-CPA= 269.09 knV-CPB= 49.64 knV-CM= 294.87 kn

- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS SUPERIORES:AÇO: 2915 cm³MISTA n0= 20540 cm³MISTA nf= 14262 cm³

- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS INFERIORES:AÇO: 2571 cm³MISTA n0= 7945 cm³MISTA nf= 6544 cm³

- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO SUPERIOR:fcs= 3.65 kn/cm

- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO INFERIOR:fci= 1.92 kn/cm

- CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL NA SOLDA DE FILETE (ELETRODO E70186)

- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. (AASHTO10.32.2) Fv= 13.3 kn/cm² - CÁLCULO T. ADM.FADIGA(AASHTO10.31AeB) Fr= 8.4 kn/cm² - DIMENSÃO DO FILETE DE SOLDA: - DIMENSÃO DO FILETE SUPERIOR(b) f= 1.83 kn/cm - DIMENSÃO DO FILETE INFERIOR(b) f= 0.96 kn/cm

f= 1.83 kn/cm

- CISALHAMENTO ADMISSÍVEL NA GARGANTA DA SOLDA - CÁLCULO DA TENSÃO ADM. F= 5.94 kn/cm² - CÁLCULO DO bmim bmin= 3.07 cm

ADOTAR bmin= 4.8 mm

NÃO OK!!!, DIMINUIR A DISTÂNCIA ENTRE TRAVAMENTOS DO FLANGE COMPRIMDO OU AUMENTAR A MESA COMPRIMIDA


1 - DADOS DO CONCRETO 2 - DADOS DA VIGAbc = 300 cm Perfil: VI 2600 x 553 kg/mtc = 25 cm d = 260 cm

bfs = 45 cmtfs = 1.9 cmbfi = 70 cmtfi = 1.9 cmtw = 1.9 cm

3 - CÁLCULO DAS PROPRIEDADES

Propriedades da seção de concreto Propriedades da seção de aço Propriedades da seção mista 9 27

7500 h = 256.2 cm a = 151.19 cm a = 151.19 cm

390625 705.3 69.3 cm 108.5 cm

121.31 cm 81.9 cm 42.7 cm

6248290 56.8 cm 96.0 cm

45052 81.8 cm 121.0 cm

51507 203.2 cm 164.0 cm

Peso = 554 kg/m 15023518 10818238

183652 89429

264479 112725

264479 112725

73936 65953

ho= hf =

Sc = cm2

Jc = cm4 Sa = cm2 ac = ac =

di = aa = aa =

Ja = cm4 Yci = Ya

s = Yci = Ya

s =

Waas = cm3 Yc

s = Ycs =

Waai = cm3 Ya

i = Yai =

Jm = cm4 Jm = cm4

Wcs = cm3 Wc

s = cm3

Wci = cm3 Wc

i = cm3

Was = cm3 Wa

s = cm3

Wai = cm3 Wa

i = cm3

bfs

bfitf i

tf s

tcd

a ca a

a

Yc i

=Yas bc

Yc s

Ya i

d i

tw

Carga Permente antes da Cura

Espessura da Laje de concreto (metros) Peso das Vigas de Aço0.25 viga extremidade Viga Central

765 583Peso do concreto (kg/m2) Peso est. Aço (kg/m2)

625 324.15

Distribuição da Carga permanente antes da cura nas vigas da ponte

Viga de Extremidade (kg/ml) Viga Central (kg/ml)1875 concreto 1725 concreto

972.5 aço 894.7 aço2847.46 2619.7 total

Linha de Influência

Relação entre o Momento de Inércia da Viga Externa e viga Interna

Momento de Inércia da Viga Externa (cm4)Momento de Inércia da Viga Interna (cm4)

Documents

Ponte 25 Metros