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8/3/2019 Srie R40
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1) Critrio de presso (desgaste) O material disponvel para a fabricao da roda : SAE 4320/434
1.1) Torque no Pinho ( Mt)
30000 . P P =(Potncia em w) 7456.999 n
n =(rpm do motor) 1800
1.2) Relao de Tranmisso ( i )
Z2 Z2 =(n dentes da coroa) 51Z1
Z1 =(n dentes do pinho) 25
1.3) Presso Admissvel ( Padm )
1.3.1) Fator de durabilidade ( W )60.np.h np =(rotao do pinho) 1800
10 .
h =(durao estimada) 18250
1.3.2) Clculo da Presso Admissvel ( Padm )
0,487.HB HB =(dureza brinel) 6000W1/6
W1/6 =( durab.elevado1/6 ) 3.541
1.4) Fator de Servio ( ) conforme tabela AGMA para o caso de "X" horas dirias = 1.25
1.5) Volume mnimo do Pinho ( b1 . d1 ) = X
Mt .i + 1 . Mt =Torque no pinho 39561Padm i+0,14 Padm =Pres.admissvel 1200
i +_ para interno b1 = largura de dente de pinho (mm)i -_ para interno d1 = dimetro primitivo do pinho (mm);d1 =dp1
X= 2.739 .104 mm i = relao de transmisso
Clculo de par de engrenagens dentes retos (ECDR) - (PINHO e COROA)
onde,
onde,
onde,
1971
i = 2.04
W =
3.54
onde,
5,72 .105.
Mt=onde,
Nmm
Mt= 39561 Nmm
W1/6
=
W=
Mt=
Padm=
P adm= 825
40 Nm
i=
b1 . d1 =
27392 mm
Criado por: Marcos
8/3/2019 Srie R40
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1.6) Relao entre b1/d1 0.25 ou seja a relao entre a largura e o primitivo da engrenagem dada no enunciado
se b1/d1=0,25 ento 0,25d1 x d1 = 27392 mm 273920.25
Portanto, od1 47.9
Z1 25
Por meio da DIN 780 fixa-se o mdulo da ferramenta em :
mn = mdulo normalizado 2.00 mm
1.7) Dimetro Primitivo recalculado (dp1)
mn = mdulo normalizado
Z1 = n dentes do pinho
1.8) Largura do Pinho ( b1 )
x x = Volume do pinhodp1 dp1= primitivo recalculado pelo mdulo normalizado
2) Verificao da flexo no p do denteFt = fora tangencial ser calc. no item 2.1
Ft.q. q = Fator de Forma ConsU. tabela item 2.2 b.mn = Fator de Servio calc. em no item 1.4
b= Largura do Pinho calc. no item 1.8 mn = mdulo normalizado calc. no item 1.6
2.1) Fora tangencial ( Ft)
2Mt Mt = Torque no Pinho
d1 d1 = do pinho normalizado
De 24 a
2.2) Fator de forma ( q ) ver Tabela para este caso = 3.0750
( q ) 3.2
Para 29
Data: 29/01/2011
Z1= n dentes pinhonde,1.91
Ft =
mm
onde,
mm
b1 =
dp1 =
dp1 =
b1 =
50.0
11.0
mdulo(m)= m =
mx =
mx = adm
Nmm
47.85logo d1 = d1 =
mm
mn . Z1
onde,
onde,
onde,
Fator de Forma ( q ) EXTERNO
Criado por: Marcos
278
N1582Ft =
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2.3) Fator de Servio ( ) calculado em no item 1.4 1.25
2.4) Mdulo normalizado ( mn )calculado no item 1.6 2.0 mm
2.5) Largura do Pinho ( b ) calculado no item 1.8 11.0 mm
2.6) Tenso Mxima ( max ) calculada no item 2 278 Nmm
2.7) ANLISE DO DIMENSIONAMENTO
mx = adm =
278 170 onde, dada de acordo com a tabela para o material SAE 4320/4Nmm Nmm
SIM IREMOS PARA O ITEM 3.0
NO IREMOS PARA O ITEM 2.8
2.8) Redimensionamento do pinho
Mantem-se o mdulo e faz-se o redimensionamento da largura do pinho ( b ), utilizando a tenso mxima admissvel (
Ft = fora tangencial ser calculada no item 2.1 Ft.q. q = Fator de Forma Consultar tabela item 2.2
mn .adm = Fator de Servio calculado em no item 1.4
mn = mdulo normatizado calculado no item 1.6 adm - neste caso ser a tenso admissivel do material
17.9 mm ITEM 1.8
b1 1.20 bi-apoiada Ok
d1 0.75 em balano Ok
Data: 29/01/2011
3) Caracteristicas geomtricas do pinho
Relaoentre
b1 largura do pinho recalculado tem que ser
0.36
Criado por: Marcos
b1 =onde,
NO
PINH O APROVADO ?
mx adm
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3.1) Passo ( p )p = mn . onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
p = 6.28 mm = ( PI )
3.2) Vo entre os dentes ( v )v = p/2 onde, p = Passo calculado no item 3.1
v = 3.14 mm
3.3) Altura do dente ( a )a = mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
a = 2.00 mm
3.4) Altura do p do dente ( b )b = 1,2.mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
b = 2.40 mm
3.5) Altura total do dente ( h )h = 2,2.mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
h = 4.40 mm
3.6) Espessura do dente ( e )
e = p/2 onde, p = Passo calculado no item 3.1e = 3.14 mm
3.7) Folga na cabea ( c )c = 0,2.mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
c = 0.40 mm
3.8) Dimetro primitivo ( dp1 )
dp1 = mn . Z onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
dp1 = 50.00 mm Z1 = n dentes do pinho informado no item 1.2
3.9) Dimetro interno ( di,1 )
onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6di,1 = 45.20 mm dp1 = primitivo do pinho
3.10) Dimetro externo ( de,1 )
onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6de,1 = 54.00 mm Z1 = n dentes do pinho informado no item 1.2 Marcos Ca
4) Caracteristicas geomtricas da coroa
di,1 = dp1 -2,4.mn
de,1 = mn( Z1 + 2 )
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4.1) Passo ( p )p = mn . onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
p = 6.28 mm = ( PI )
4.2) Vo entre os dentes ( v )v = p/2 onde, p = Passo calculado no item 3.1
v = 3.14 mm
4.3) Altura do dente ( a )a = mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
a = 2.00 mm
4.4) Altura do p do dente ( b )b = 1,2.mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
b = 2.40 mm
4.5) Altura total do dente ( h )h = 2,2.mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
h = 4.40 mm
4.6) Espessura do dente ( e )
e = p/2 onde, p = Passo calculado no item 3.1e = 3.14 mm
4.7) Folga na cabea ( c )c = 0,2.mn onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
c = 0.40 mm
4.8) Dimetro primitivo ( dp2 )
dp2 = mn . Z onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6
dp2 = 102.00 mm Z2 = n dentes da coroa informado no item 1.1
4.9) Dimetro interno ( di,2 )
onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6di,2 = 97.20 mm dp2 = primitivo da coroa
4.10) Dimetro externo ( de,2 )
onde, mn = mdulo normalizado calculado no item 1.6de,2 = 106.00 mm Z2 = n dentes da coroa informado no item 1.1 Marcos Ca
di,2 = dp2-2,4.mn
de,2 = mn( Z2 + 2 )
Sequncia de Clculo para o Projeto de Eixos
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Dimensionamento de eixos
30000 . P P =(Potncia em w) n n =(rpm do motor)
Mt = 39561 Nmm
2) Esforos na Tranmisso
2.1) Fora tangencial2.1.1) Dimetro primitivo do pinho d1 = m.Z1 m =(Mdulo) em mm
d1 = 50.0 mm Z1 =(n dentes do pinho)
2.1.2) Fora tangencial 2Mt Mt =(Torque na rvore (1))
d d =( do pinho)m.Z1) Ft = 1582 N
2.2) Fora radial Fr= Ft . tgx Ft =(Fora tangencial)
Fr= 576 N tgx =(tangente de alfa _)
2.3) Fora resultante FN= Ft
= 2504067FN= 1684 N Fr= 331725
Data: 29/01/2011
3) Momento fletor
onde,
onde,
onde,
Ft = onde,
(Ft
+ Fr )
1) Torque na rvore onde,Mt=
Criado por: Marcos
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3.1) Plano vertical3.1.1) Reaes de apoio3.1.2) Momento fletor3.2) Plano horizontal3.2.1) Reaes de apoio3.2.2) Momento fletor3.3) Momento resultante
MR= MV
+ MH MV
= 0MH
= 0
MR= 28000 Nmm MV2
+ MH2 28000MR= 784000000
4) Momento ideal
Mi= Mr+ (a/2 .MR) adm ( tenso de trao admissivel ) 50
Mi = 28120 Nmm adm ( tenso de trabalho ) Tabela 270a = 0.1851852
a / 2= 0.0925926
(a/2.MR) 6721536
5) Dimetro da rvore d 2,17 . (b*.Mi)/adm b* fator de f 1.00
d 17.91 mmb* = 1/(1-(d/D)
4
b*.Mi = 28120
(b*.Mi)/adm = 562 = 8.25
Data: 29/01/2011
onde,
onde,
onde,
Sequncia de Clculo para o Dimensionamento de Chaveta
a=
Criado por: Marcos
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30000 . P P =(Potncia em w) n n =(rpm do motor)
Mt = 39561 Nmm
2) Fora tangencial Mt Mt =(Torque na rvore (1))
R R =d( do eixo )/2 8.96Ft = 3956 N
3) Dimensionamento por cisalhamentoFt Ft =(Fora tangencial)
b.csm b =largura em tabela
l c = 11.0 mm csm = tenso de cisalhamento
4) Dimensionamento por esmagamentoFt Ft =(Fora tangencial)
esm.(h-t1) esm = tenso de esmagamen.
l e = 15.8 mm h - t1 = (6-3,5)
5)Dimensionamento final
Ser adotado sempre o > no caso ser o le = 15.8 mm
Data: 29/01/2011
onde,
onde,lc=
onde,
onde,
le=
1) Torque na rvore Mt=
Ft =
Criado por: Marcos
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rpm
h
Nmm
NmmNmm
ssiano
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10/19
1582
3.0750
1.2511.02.0
39561
50
28
3.1
3.075
ssiano
25
mm
8/3/2019 Srie R40
11/19
40
max)
1582
3.175
1.25
2.0170
ssiano
8/3/2019 Srie R40
12/19
iano
8/3/2019 Srie R40
13/19
iano
8/3/2019 Srie R40
14/19
74571800
2.00
25
39561
50.0
1582.4
20
ssiano
8/3/2019 Srie R40
15/19
N/mm
N/mm
mm
ssiano
8/3/2019 Srie R40
16/19
74571800
39561
10
3956
6
60
3956
100
3
ssiano
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R40 iTotal 49.102.00 50.071782.11 Estgios: X 2.00 2.11 2.242.24 2.00 4.000 4.220 4.4802.37 3 1*2 2.11 4.452 4.7262.51 5.96 8.238 2.24 5.0182.66 5.62 8.737 2.37
2.82 5.01 9.800 2.512.99 4.73 10.381 2.663.16 4.47 10.984 2.823.35 4.22 11.635 2.993.76 3.98 12.337 3.163.98 3.76 13.059 3.354.22 3.35 14.657 3.764.47 3.16 15.538 3.984.73 2.99 16.421 4.225.01 2.82 17.411 4.475.62 2.66 18.459 4.735.96 2.51 19.562 5.01
2.37 20.717 5.62
2.24 21.920 5.962.11 23.2702.00 24.550 5.960 5.620 5.010
8.238 8.737 9.800
8/3/2019 Srie R40
18/19
2.37 2.51 2.66 2.82 2.99 3.16 3.35 3.76 3.98 4.224.740 5.020 5.320 5.640 5.980 6.320 6.700 7.520 7.960 8.4405.001 5.296 5.613 5.950 6.309 6.668 7.069 7.934 8.398 8.9045.309 5.622 5.958 6.317 6.698 7.078 7.504 8.422 8.915 9.4535.617 5.949 6.304 6.683 7.086 7.489 7.940 8.911 9.433 10.001
6.300 6.677 7.078 7.505 7.932 8.409 9.438 9.990 10.5927.076 7.501 7.953 8.406 8.911 10.002 10.587 11.225
7.952 8.432 8.911 9.447 10.603 11.224 11.9008.940 9.448 10.017 11.242 11.900 12.618
9.986 10.586 11.882 12.577 13.33511.223 12.596 13.333 14.137
14.138 14.965 15.86715.840 16.796
17.808
4.730 4.470 4.220 3.980 3.760 3.350 3.160 2.990 2.820 2.66010.381 10.984 11.635 12.337 13.059 14.657 15.538 16.421 17.411 18.459
8/3/2019 Srie R40
19/19
4.47 4.73 5.01 5.62 5.968.940 9.460 10.020 11.240 11.9209.432 9.980 10.571 11.858 12.576
10.013 10.595 11.222 12.589 13.35010.594 11.210 11.874 13.319 14.125
11.220 11.872 12.575 14.106 14.96011.890 12.582 13.327 14.949 15.85412.605 13.339 14.128 15.848 16.80713.365 14.143 14.980 16.804 17.82014.125 14.947 15.832 17.759 18.83414.975 15.846 16.784 18.827 19.96616.807 17.785 18.838 21.131 22.41017.791 18.825 19.940 22.368 23.72118.863 19.961 21.142 23.716 25.15119.981 21.143 22.395 25.121 26.641
22.373 23.697 26.583 28.19125.100 28.156 29.860
31.584 33.495
35.522
2.510 2.370 2.240 2.110 2.00019.562 20.717 21.920 23.270 24.550