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SNPTEESEMINÁRIO NACIONALDE PRODUÇÃO ETRANSMISSÃO DEENERGIA ELÉTRICA

GCQ-2419 a 24 Outubro de 2003

Uberlândia - Minas Gerais

GRUPO XIIIGRUPO DE ESTUDO DE INTERFERÊNCIAS, COMPATIBILIDADE ELETROMAGNÉTICA E QUALIDADE DEENERGIA - GCQ

QUEIMA DE EQUIPAMENTOS EM SUBESTAÇÃO DE UHE DEVIDO A DESCARGAS ATMOSFÉRICAS- ANÁLISE DAS OCORRÊNCIAS E PROPOSIÇÃO DE SOLUÇÕES

Amilton Soares Jr* Silvério Visacro F. Dejair Soares Porto Nélio Rodrigues BorgesLRC - Lightning Research Center (UFMG/CEMIG) Leme Engenharia Ltda UHE Guilman-Amorim Universidade Federal de Minas Gerais Belgo Mineira - Samarco Brasil Brasil Brasil

RESUMO

Este trabalho apresenta soluções para proteção dasubestação de uma usina hidroelétrica contradescargas atmosféricas. Através da análise derelatórios de ocorrência na subestação, dois tipos deeventos relacionados à incidência de descargas forameleitos como potenciais causas para queima verificadade equipamentos: incidência de descargas na torre detelecomunicações da subestação e incidência (direta)de descargas na linha de distribuição de 13,8 kV (linhapara alimentação dos serviços auxiliares da usina).Tais ocorrências foram associadas à geração detensões significativas entre pontos na malha deaterramento da subestação por ocasião da incidênciade descargas. Este trabalho apresenta também assoluções propostas para proteção dos equipamentos.A redução dos níveis de diferença de potencial elétricona malha de aterramento para as ocorrênciasanalisadas atingiu níveis acima de 70%.

PALAVRAS-CHAVE

Proteção de subestações, Descargas atmosféricas,Equalização de potencial,.

1.0 - INTRODUÇÃO

As usinas hidrelétricas, por ocupar a posição inicial nacadeia geração-transmissão-distribuição, devemapresentar níveis bastante reduzidos de interrupçõesem seu funcionamento, sob pena de comprometer umaparcela significativa do sistema em que estáinterligada. Dentre os tipos mais importantes deeventos que podem levar ao desligamento parcial outotal da usina estão as descargas atmosféricas. Estas,na verdade, destacam-se como um aspecto que requer

atenção especial para o sistema elétrico como umtodo.

O objetivo deste trabalho é apresentar algunsresultados obtidos em uma investigação desenvolvidapara prover proteção à subestação de uma usinahidroelétrica frente a descargas atmosféricas. Asanálises foram centradas em aspectos relacionados aa te r ramen tos e lé t r i cos , compa t ib i l i dadeeletromagnética e filosofia de instalação de protetoresde surto.

Nas seções seguintes, aspectos relacionados à usinahidrelétrica e às ocorrências de queima deequipamentos são resumidos. Em seguida, osdesenvolvimentos do trabalho e as soluções propostassão apresentadas.

2.0 - TOPOLOGIA DA USINA HIDROELÉTRICA

A usina hidrelétrica de Guilman-Amorim apresenta umatopologia peculiar, na qual a casa de força, abarragem, o vertedouro e a subestação estãosubstancialmente afastados entre si. Além disso, asubestação está situada em local relativamenteelevado em relação à região vizinha, estandoconsequentemente altamente exposta à incidênciadireta e indireta de descargas atmosféricas.

A subestação da usina está conectada ao sistemaCEMIG por duas linhas de transmissão de 230 kV.Internamente à usina, duas linhas de distribuição de13,8 kV alimentam os serviços auxiliares, energizandoas diversas instalações. Ambas as linhas de 13,8 kVapresentam configuração aérea com três condutoresfase e um neutro, sem a presença de cabos pára-raios.Os sistemas de aterramento da casa de força e da

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subestação são interligados por um cabo nu enterrado.A Figura 1 apresenta, de forma ilustrativa, as conexõesexistentes entre a casa de força, abarragem/vertedouro e a subestação, através daslinhas de 13,8 kV. Os pontos onde se encontraminstalados dispositivos pára-raios e chaves com elosfusíveis estão indicados.Casa de Força Barragem/VertedouroSubestaçãoChave com elo fusívelPára-raiosTransformador

FIGURA 1 – INTERCONEXÃO DAS INSTALAÇÕESDA USINA HIDRELÉTRICA PELA LINHADE 13,8 kV

Na entrada da linha de 13,8 kV na subestação, atensão é baixada por um transformador para 380/220V,sendo este o nível de tensão de alimentação internalocal, para os serviços auxiliares. Na sala de controleda SE, circuitos de corrente contínua (C.C.) sãoalimentados através de retificadores. Tais circuitos emcorrente contínua fazem parte da malha de controle dealguns equipamentos da subestação, como sistemasde monitoramento e medição, disjuntores etc. Oscircuitos C.C. partem da sala de controle e sãodistribuídos pela área da subestação, chegando adiversos equipamentos instalados.

O circuito de controle em C.C. apresenta apenas umponto de aterramento, o qual está localizado na sala decontrole e é implementado através de dispositivo relêde alta impedância. Tal configuração é parte de umsistema de alarme que tem como objetivo detectarqualquer circulação não intencional de corrente para osolo.

3.0 - DANOS AOS EQUIPAMENTOS DEVIDO ÀINCIDÊNCIA DE DESCARGAS

O estudo em referência foi motivado por umaseqüência de ocorrências na subestação da usina nasquais alguns equipamentos e/ou dispositivos foramqueimados. Nestes eventos, os circuitos de abertura devários disjuntores foram não intencionalmenteenergizados causando a interrupção da operação dausina e, consequentemente, sua desconexão dosistema CEMIG. A investigação seguiu duas etapasprincipais. Na primeira, os relatórios das ocorrênciasforam examinados e as causas potenciais para osdanos foram indicadas. A etapa seguinte se compôs daanálise da potencialidade das causas indicadas e daproposição de soluções.

Os relatórios das ocorrências denotaram queima emdiversos componentes eletro/eletrônicos nos circuitosC.A. e C.C., como placas de circuito integrado, diodos,resistores, relês, fusíveis e alguns outros. Com relaçãoà linha de 13,8 kV (alimentação dos serviços auxiliares

da usina), queima de dispositivos pára-raios eoperação de elos fusíveis foram indicados.

4.0 - DEFINIÇÃO DAS POSSÍVEIS CAUSAS PARA ASQUEIMAS DOS EQUIPAMENTOS

Os danos em dispositivos dos circuitos são resultantesda circulação de correntes de elevadas amplitudes.Isso denota o estabelecimento de altos valores detensão ao longo dos caminhos correspondentes, nocircuito. As possíveis causas para essas altas tensõestiveram que ser investigadas.

Em uma análise inicial, a fonte para tais correntes dealta amplitude poderia estar relacionada a eventosconstituídos por componentes harmônicas de baixasfreqüências (como faltas à terra) ou eventosassociados a componentes de alta freqüência (comoincidência de descargas – atingem freqüências acimade 1 MHz). Nesta análise, faltas à terra resultantes deincidência de descargas foram consideradas comosendo primariamente devidas a eventos do segundotipo citado. A falta de evidências para suportar ahipótese de causas relacionadas a eventos em baixafreqüência e, por outro lado, os diversos aspectosapontados nos relatórios de ocorrências suportando apossibilidade de incidência de descargas (inclusive orelato de ocorrência de chuva e trovoadas nosmomentos de queima dos equipamentos)determinaram a consideração neste estudo dasegunda hipótese come sendo a mais provável.

Tendo-se em conta a área ocupada pela subestação eas instalações nos arredores, diversas possibilidadesde incidência de descargas foram consideradas comopassíveis de ocorrer. No caso de incidência direta,poderiam ser atingidos os cabos guarda e oscondutores fase da linha de 230kV; os pórticos, oscabos guarda e a torre de telecomunicações da SE; asinstalações da casa de força e da barragem/vertedouroe os condutores da linha de 13,8 kV. Por outro lado,outro evento possível seria a indução de tensões nasinstalações citadas, devido a descargas incidentes empontos próximos.

Considerando aspectos de probabilidade de ocorrênciae potencialidade de danos, os eventos descritos aseguir foram eleitos para investigação, porrepresentarem as situações mais críticas. Para aincidência direta em instalações da subestação, asituação mais crítica é a incidência na torre detelecomunicações. Para eventos que ocorrem fora dasubestação (mas que poderiam causar danos a esta),a situação mais crítica é a incidência de descargas nalinha de distribuição de 13,8 kV.

Diversas simulações computacionais foram realizadascom o objetivo de investigar os efeitos das incidênciasem foco. O modelo aplicado na simulação é descritoem [1, 2].

4.1 Representação da forma de onda da corrente dedescarga

A Figure 2 apresenta a forma de onda consideradapara representar a corrente de descarga, nas

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simulações realizadas. É uma onda tipo rampa com1,2ms de tempo de frente e 50 ms de tempo de meiaonda. Considera-se que a onda tem uma amplitudemáxima (pico) de 1 kA, o que significa que osresultados de tensões calculadas entre pontos dosistema estão num sistema de valor por kA de correnteinjetada.

0.00

0.20

0.40

0.60

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0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00

Tempo (ms)

Co

rren

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kA)

FIGURA 2 – FORMA DE ONDA CONSIDERADAPARA A CORRENTE DE DESCARGA

A seguir, aspectos relacionados às simulaçõesrealizadas são apresentados.

4.2 Configuração da malha de aterramento dasubestação e resistividade do solo local

Conforme apresentado nas seções seguintes, a malhade aterramento da subestação foi considerada nassimulações com um grande nível de detalhamento.

A resistividade do solo foi considerada como sendo600 W.m, o qual é um valor médio desse parâmetro naregião onde se localiza a subestação.

4.3 Simulação 1

A simulação 1 considerou o caso de incidência diretade descarga na torre de telecomunicações, conformeilustrado na Figura 3.

Os pontos (1 a 7) indicados na Figura 3 referem-seaproximadamente à localização, relativamente à malhade aterramento da subestação, da sala de controle(ponto 1) e dos disjuntores (pontos 2 ao 7). Resultadosrelacionados às tensões calculadas para esses pontossão apresentadas na seção 5.1.7654132

FIGURA 3 – CONFIGURAÇÃO DE ATERRAMENTOCONSIDERADA NA SIMULAÇÃO 1

4.4 Simulação 2

Na simulação 2, assim como no caso anterior, simulou-se a incidência de descarga na torre de

telecomunicações. Contudo, neste caso considera-seadicionalmente a presença da linha de 13,8 kV (deuma forma simplificada, considerando apenas umcondutor fase e o cabo neutro). O objetivo dessasimulação é de estimar os níveis de tensão resultanteno isolamento da linha devido à incidência de descargana torre de telecomunicações.

A configuração do sistema considerado na simulação 2é apresentado na Figura 4 e os resultados associadossão apresentados na seção 5.2. Para este caso, umsistema de aterramento reduzido foi utilizado. Adistância entre o limite da malha de aterramento e oprimeiro poste da linha de 13,8 kV (poste onde estãocolocados os transformadores) é de 25 m. A distânciaentre postes adjacentes é de 50 m e a impedância deaterramento do cabo neutro em cada poste é de 120 W.

FIGURA 4 – CONFIGURAÇÃO DO SISTEMACONSIDERADA NA SIMULAÇÃO 2

4.5 Simulação 3

A terceira possibilidade investigada contemplou o casoda incidência direta de descarga na linha de 13,8 kV. Aconfiguração do sistema de aterramento da subestaçãoutilizada nesta simulação é o mesmo da simulaçãoanterior. Para este caso, considerou-se que a descargaincidiu junto ao primeiro poste da linha (onde ostransformadores 13,8 / 380 kV estão colocados). Nesteposte, o condutor fase foi conectado ao cabo neutro,de forma a considerar a atuação do pára-raios. Aconfiguração do sistema para essa simulação éapresentada na Figura 5. Os pontos indicados sereferem à sala de controle e aos disjuntores. Osresultados das tensões resultantes nestes pontos sãoapresentados na seção 5.3.12435

FIGURA 5 – CONFIGURAÇÃO DO SISTEMACONSIDERADA NA SIMULAÇÃO 3

5.0 - RESULTADOS E ANÁLISES

Os resultados das simulações descritas na seçãoanterior são apresentados nesta seção, juntamentecom as respectivas análises.

5.1 Análise dos resultados da simulação 1

As diferenças de potencial resultantes entre os pontos2 a 7 em relação ao ponto 1 (sala de controle), osquais são indicados na Figura 3, devido à incidência dedescarga no topo da torre de telecomunicações sãoapresentadas na Figura 6. É possível verificar que umacondição de equipontecialização elétrica não consegueser garantida pela malha de aterramento, para ofenômeno transitório considerado.

4

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0.50

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tempo (ms)

Dif

eren

ça d

e P

ote

nci

al (

kV /

kA)

Ponto 2

Ponto 3

Ponto 4

Ponto 5

Ponto 6

Ponto 7

FIGURA 6 – RESULTADOS DA SIMULAÇÃO 1

É possível observar que diferenças significantes depotencial surgem entre os pontos em análise e o ponto1, onde o circuito de comando (C.C.) dos disjuntoresestá aterrado. Numa ocorrência conforme a simulada,a elevação de potencial na sala de comando (ponto 1)seria ”levada” aos outros pontos onde o circuito decomando se faz presente, incluindo o local onde osdisjuntores estão localizados. Nestes pontos, aelevação de potencial na malha de aterramento ésignificativamente menor. Tal condição determina oestabelecimento de valores de tensão consideráveisatravés do isolamento do circuito e, eventualmente, aocorrência de disrupção elétrica, causando curto-circuito e queima de componentes.

Conforme apresentado na Figura 6, uma corrente dedescarga com 48 kA de valor de pico (valor medianode Minas Gerais [3]), incidindo no topo da torre detelecomunicações, é capaz de gerar ddp’s acima de100 kV entre os pontos investigados. Para umacorrente de descarga com valor de pico de 100 kA,essas diferenças podem ser maior que 220 kV.

5.2 Análise dos resultados da simulação 2

A Figura 7 apresenta os resultados para a simulação 2(seção 4.4, Figura 4). O objetivo da simulação éestimar os níveis de tensão resultantes no isolamentoda linha de 13.8 kV (desconsiderando a presença dospára-raios situados próximos aos transformadores)devido à incidência de descarga no topo da torre detelecomunicações.

0.00

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1.00

1.50

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0.00 5.00 10.00 15.00 20.00

tempo (ms)

Ten

são

(kV

/ kA

)

Tensão no cabo neutro

Tensão no cabo fase

FIGURA 7 – RESULTADOS DA SIMULAÇÃO 2

O resultado obtido sugere que os pára-raios da linhade 13.8 kV são solicitados até mesmo para o caso deincidência em questão. Apesar da nível de tensãoresultante não ser elevado (em comparação com

outras situações aqui investigadas), é suficiente parainjetar corrente nos condutores fase da linha. Dequalquer maneira, as soluções a serem adotadas parao caso de incidência direta na linha de 13,8 kV tambémserão efetivas para a presente situação.

5.3 Análise dos resultados da simulação 3

A Figura 8 apresenta os resultados para a simulação 3(seção 4.5, Figura 5). Mostra os valores de elevaçãode potencial gerados em diversos pontos dasubestação (correspondentes à localização da sala decontrole e dos disjuntores) devido à incidência dedescarga num cabo fase da linha de 13,8 kV. A injeçãode corrente de descarga na malha de aterramento sefaz através do cabo neutro, o qual é aterrado dentro dasala de controle da subestação.

0.00

0.50

1.00

1.50

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tempo (ms)

Po

ten

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Elé

tric

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kV)

Ponto 1

Ponto 2

Ponto 3

Ponto 4

Ponto 5

FIGURA 8 – RESULTADOS DA SIMULAÇÃO 3

Diferenças de potencial consideráveis podem serobservadas entre os pontos no aterramento referentesàs localizações da sala de controle e dos disjuntores.Os níveis de ddp são da mesma ordem de grandezaque aqueles obtidos na simulação 1 e,consequentemente, as mesmas implicações (comrelação aos danos) podem ser esperadas.

Deve ser ressaltado que, para uma incidência comoessa, a queima de componentes pode-se devertambém à injeção direta do surto na sala de controleatravés dos cabos fase. A proteção para este caso foiprovida através da proposição de instalação deprotetores de surto (seção 6.4).

6.0 - SOLUÇÕES PROPOSTAS

O primeiro grupo de soluções propostas tratou deações para redução dos níveis de potencial resultantesna malha de aterramento da subestação, devido aoseventos indicados como prováveis causas das queimasrelatadas: incidência de descargas na torres detelecomunicações e na linha de 13,8 kV.

O segundo grupo de soluções abrangeu umaproposição de filosofia de proteção local para osequipamentos sensíveis.

6.1 Instalação de barras de equalização

A primeira proposição para mitigação dos potenciais namalha de aterramento consiste na interconexão dospontos da malha de aterramento relativos à sala decontrole a aos disjuntores através de uma barra de

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equalização metálica, não enterrada. Esta deve serinstalada dentro das canaletas pré-existentes, ondecirculam os cabos de energia e de controle dasubestação, respeitando distâncias de segurança.Apesar da configuração ideal para a barra deequalização, no caso em questão, ser uma estruturaque envolvesse metalicamente os cabos de controle, aimplantação de tal solução não foi possível pordemandar uma intervenção mais brusca nasinstalações, inclusive com a desenergizaçãotemporária da subestação.

O objetivo da utilização da barra é equalizar, tantoquanto possível, o potencial entre os pontosinterconectados. Tal condição não pode ser garantidapela malha de aterramento sozinha para fenômenostransitórios devido à atenuação do surto de tensão quese propaga em um meio com altas perdas, como é osolo.

Deve-se enfatizar que essa solução é efetiva para osdois casos de incidência em investigação: incidênciana torre de telecomunicações e na linha de 13,8kV.

Uma simulação para cálculo do potencial resultantenos pontos de interesse foi realizada, considerando apresença da barra de equalização. A configuraçãosimulada é apresentada na Figura 9.1327654

FIGURA 9 – MALHA DE ATERRAMENTO DA SECOM BARRA DE EQUALIZAÇÃO

Os resultados obtidos são apresentados na Figura 10 esão diretamente comparáveis com aquelesapresentados na Figure 6. Pode-se observar que foipossível mitigar as ddp’s em aproximadamente 30%.Para surtos com tempos de frente maiores (surtos maislentos – tempo de crista maior que 1,5 ms), os quaissão mais representativos dos valores medianos desteparâmetro para ondas de corrente de descarga reaismedidas, as tensões poderiam ser mais eficientementemitigadas (~ 50 a 60 %).

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tempo (ms)

Dif

eren

ça d

e P

ote

nci

al (

kV /

kA) Ponto2

Ponto3

Ponto4

Ponto5

Ponto6

Ponto7

FIGURA 10 – RESULTADOS CONSIDERNADO ABARRA DE EQUALIZAÇÃO

6.2 Trecho subterrâneo de linha de distribuição

Esta solução objetiva especificamente a redução dosefeitos das descargas que incidem na linha dedistribuição de 13,8 kV. A proposição foi modificar umtrecho da linha para uma configuração subterrânea einstalação de pára-raios nas extremidades destetrecho. A Figura 11 ilustra tal proposição. O caboneutro e as blindagens dos cabos fase, no trechosubterrâneo, devem ser aterrados regularmente.

SUBES-TAÇÃOCubículoSOLOLinha subterrânea

FIGURA 11 – ILUSTRAÇÃO DO TRECHO DA LINHASUBTERRÂNEA

Com o objetivo de investigar a performance dessanova configuração, foi simulado uma incidência dedescarga no final do trecho aéreo (último poste antesda transição aéreo-subterrâneo). Os resultados obtidosse referem aos potenciais desenvolvidos na malha deaterramento da subestação, nos pontos de interesse.Os resultados são apresentados na Figura 12 e sãodiretamente comparáveis àqueles da Figura 8.

0

0.2

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1

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tempo (ms)

Dif

eren

ça d

e P

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nci

al (

kV /

kA)

Ponto1

Ponto2

Ponto3

Ponto4

Ponto5

FIGURA 12 – RESULTADOS CONSIDERANDO ALINHA SUBTERRÂNEA

Pode-se notar que essa prática é capaz de mitigar astensões entre os pontos de interesse em mais de 70 %.Deve ser ressaltado que, nesta simulação, a barra deequalização apresentada anteriormente não foiconsiderada. Caso seja, uma redução adicional dospotenciais seria atingida.

6.3 Proteção aérea adicional

Esta solução é não convencional, requerendoconsiderações específicas para sua instalação, apesardos bons resultados que ela oferece. Ela é específicapara diminuir os danos causados por descargas queatingem diretamente a torre de telecomunicações dasubestação.

Esta solução foi elaborada pela consideração de que,para o caso de incidência direta de descarga na torrede telecomunicações, uma distribuição maisequilibrada do fluxo da corrente na malha deaterramento da subestação seria eficiente na mitigaçãodas diferenças de potencial resultantes. Desta forma, aproposição é interligar a parte superior da torre (ponto

6

da subestação mais exposto à incidência dedescargas) aos pórticos da subestação, os quais sãoestruturas aterradas, de forma a criar diversos pontosde injeção de corrente de descarga na malha deaterramento.

Várias configurações diferentes foram simuladas. Osmelhores resultados foram alcançados com a utilizaçãoda configuração apresentada na Figura 13.1236754

FIGURA 13 – SOLUÇÃO POR CABOS AÉREOSADICIONAIS

Os resultados da simulação da configuraçãoapresentada (neste caso, adicionalmente considerandoa barra de equalização) são apresentados na Figura14. Os resultados são diretamente comparáveisàqueles da Figura 6. Os níveis de tensão forammitigados em até 70% em comparação a seu valorinicial. Apesar das dificuldades inerentes àimplementação dessa solução, sua eficiência émarcante.

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0.2

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0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

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kV/k

A)

Ponto 2

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Ponto 7

FIGURA 14 – RESULTADOS COM A UTILIZAÇÃODE CABOS AÉREOS ADICIONAIS

6.4 Instalação de dispositivos de proteção contrasurtos

A utilização de protetores de surto para realização deproteções seletivas e específicas é um recurso eficaz.No caso em questão, para o circuito C.A., sugeriu-se acolocação de um protetor principal no quadro dedistribuição de energia da sala de controle, que é olocal de chegada dos cabos oriundos do transformador13,8 / 380 kV (serviços auxiliares). Além disso, sugeriu-se também a colocação de protetores junto aosequipamentos sensíveis, como os retificadores e rádiosde comunicação.

Com relação ao circuito C.C., a recomendação foi deprover proteção diferencial e de modo comum aospontos que se mostraram mais susceptíveis à queima,que foram alguns grupos de dispositivos situados no

quadro de controle local dos disjuntores e em painéisna sala de controle.

7.0 - CONCLUSÕES

Este trabalho apresentou algumas soluções paraproteção da subestação de uma usina hidrelétricacontra incidência de descargas. Danos a equipamentoseletro-eletrônicos da subestação motivaram estainvestigação.

As duas fontes mais importantes de estresse nosisolamentos das instalações da subestação devido adescargas atmosféricas foram detectados como sendoa incidência direta de descargas na torre detelecomunicações e na linha de distribuição de 13,8 kV(que alimenta os serviços auxiliares da usina). Ambosos tipos de incidência são capazes de causarelevações de potencial significativas na malha deaterramento, representando assim fontes em potencialde disrupções elétricas locais no isolamento e,consequentemente, causa de circulação de correntesindesejadas e de queima de equipamentos.

As soluções propostas consistiram em três práticas.Primeiramente, a instalação de barra de equalizaçãointerconectando pontos específicos na malha deaterramento. Estes pontos correspondem à localizaçãoda sala de controle e dos disjuntores. A segundasolução compreendeu a modificação de parte da linhade 13,8 kV para a configuração enterrada e ainstalação de dispositivos pára-raios. A últimaproposição, menos convencional, mostrou a efetividadede um sistema alternativo para distribuir a injeção dacorrente de descarga na malha de aterramento devidoa incidências na torre de telecomunicações. Taissoluções foram capazes de mitigar aos potenciaisdesenvolvidos em até 70%.

Além disso, a proteção de equipamentos e dispositivoseletro-eletrônico nos circuitos de C.A. e C.C., atravésda instalação de protetores de surto, foi sugerida com oobjetivo de ajustar sua operação ao nível desobretensões estimadas para as novas práticas.

8.0 - REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

(1) S. Visacro, F., A. Soares Jr., M.A.O. Schroeder. AnInteractive Computational Code for Simulation ofTransient Behavior of Electric System Componentsfor Lightning Currents; Anais do 26o ICLP(International Conference on Lightning Protection),Cracóvia, Polônia, 2002.

(2) S. Visacro F., A. Soares Jr., M.H.M. Vale, M.A.O.Schroeder, Evaluation of Current and PotentialDistribution for Lightning Protection SystemIncluding the Behavior of Grounding Electrodes;Anais do 25o ICLP (International Conference onLightning Protection), Rodes, Grécia, 2000.

(3) M.A.O. Schroeder, A. Soares Jr., S. Visacro, F.Lightning Current Stat ist ical Analysis:Measurements of Morro do Cachimbo Station;Anais do 26o ICLP (International Conference onLightning Protection), Cracóvia, Polônia, 2002.