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Técnicas Laboratoriais de análise da fragilização pelo H e Simulação Computacional da Interação H-Metal
DILSON S. DOS SANTOS
P R O G R A M A D E E N G E N H A R I A M E TA LÚ R G I C A E D E M AT E R I A I S - P E M M
P R O G R A M A D E E N G E N H A R I A D A N A N OT E C N O LO G I A - P E N T
C O P P E - U N I V E RS I DA D E F E D E R A L D O R I O D E J A N E I R O
D I L S O N @ M E TA L M AT. U F R J . B R
PEMM-PENT-COPPE/UFRJ
Equipe ( Alunos do PEMM-PENT):
ALUNOS DSc
Angela Manosalva
Amanda V. Castilho
Debora Lima Molter
Filipe C. Salvio
Leandro Martins de Oliveira
Léo Roberto O. Costa
Mario Castro
Pedro S. Craidy
Renata Silva
Tabatta R. B. Martins
Thais Pereira Sequeira
ALUNOS MSc
Carlos H. F. Marques
Ligia Yassuda Mattos
Sara Correa Marques
AlUNOS TCC
Erica Wirth
Isabela Teles
Paulo Cysne
Conteúdo:
◦ Facilidades Laboratoriais no PEMM- COPPE/ UFRJ
◦ Difusão e Interação Hidrogênio microestrutura
◦ Hidrogênio em Ligas de elevada entropia configuracionalHydrogen in high entropy alloys HEA
◦ Hidrogênio em aços inoxidáveis supermartensíticos e aços 9 Ni
◦ Hidrogênio em aços inoxidáveis superduplex
◦ Simulação Multiscala da interação Hidrogenio- metal
Estrutura de preparação de ligas Preparação de ligas
Simulação- ( termodinâmica, usando Thermocalc)
Fusão- ( fornos VAR, VIM e Arco)
Processamento- moagem mecânica , laminação …
Facilidades Laboratoriais no PEMM- COPPE/ UFRJ
Arc melting furnace up to 100 g
High- frequency furnace
From 50g to 1 kg.
Temperature up to 2800ºC
Vacuum Arc-Remelt Furnace ( VAR)
Capacity up to 200 Kg
VAR melting and remelting of alloys Melting and remelting of special alloys:
◦ Zirconium alloys;
◦ Titanium alloys;
◦ Specialty steels;
◦ Nickel base superalloys;
Insulating plate Power
cables
Ram drive
vacuum
Insulating plate
Vacuum chamber
Electrode
Ingot
Crubible base
Copper crucible
Melting pool
Electric arc
Cooling water
Fornecimento global de hydrogênio e demanda (M.ton)
Maior uso do Hidrogênio: na indústria do petróleo e produção de fertilizantes amônia
• Motivation:
Humber Estuary Killingholme UK – April 16, 2001
• Motivation:
Texas City, Texas US – March 23, 2005
◦Difusão e Interação Hidrogênio-microestrutura
Gas Hydrogen permeation test apparatus
Hydrogen Permeation cell
+ Furnace
Capacitive Pressure Transducers
Flow meter 0.5 SCCM
Time (s)
H flux Up to 1000ºC Up to 100 bar
Thermal Desorption System (TDS) with mass spectrometer
Hydrogen trapped (bind energy) related with the microstructure
Electrochemical Hydrogen Permeation test apparatus
High Pressure DSC
High Pressure Differential Scanning Calorimeter
(DSC-HP)
Phase transformation under high gas pressure
(800oC – 500bar)
PCT equipment
Isothermal Measurements (PCT Pressure – Composition -Temperature)
Hydrides formation
background
Hydrogen in metals and alloys
Hydrogen can diffuse through metallic materials
Solid solution (tetrahedral and octahedral sites )
Segregated in defects Hydrogen embrittlement
As Hydride energy generation
Hydrogen production & storage
Hydride Magnesium based alloy Mcphy Co.
H2 fuel and power station
Technology of Hydrogen cars
Toyota
Hydride
Effects of Nb2O5 and (Niobate)Na2Nb2O5H20 addition on the MgH2
August 2017 • © 2017 IOP Publishing Ltd Journal of Physics D: Applied Physics, Volume 50, Number 37
Ligas de elevada entropia configuracional
High Entropy Alloys- HEA
(Alunas MSc: Sara Marques e Ligia Yassuda)
(a) (b)
(c) (d)
(e)
(c) (d)
HEA phase diagram
absortion
Fragilização pelo Hidrogênio
H2
Hidrogênio em 2.25Cr-1Mo-0.25V T= 450°C
t- 20 a 30 anos
ataque pelo hidrogênio
Hydrocracking reactor for Petrochemical Industry
T= 450 to 550ºC, 200 bar (H2) Oil + H2
2 ¼ Cr-1Mo V steel (300 mm thickness)
Hydrogen permeation through CrMo(V) steels
H
Stainless steel Coating ( cladding) 6 to 10 mm thickness
2 1/4Cr -1Mo (V) steel
H2
25°C Dϒ=10-16 m2/s 450°C Dϒ=10-13-10-12 m2/s
H H
300 mm thickness CrMoV
2,25Cr-1Mo Heat treated
a) As-received sample
(b) Heat treated under Ar (1bar- 600°C) 2000 h
c) Heat treated under H2 ( 10bar – 600°C) 2000h
SEM & TEM - Analysis
SEM TEM
SEM TEM
SEM TEM
X- Ray Diffraction in the of Syncrotron Radiation in the Lab. ,LNLS Brazil
LNLS – Brazil XRD beam line
Stress-Strain curves with hydrogen
Fracture surface of 2 ¼ Cr -1Mo-0.25V
Effects of inclusion on the fracture in samples hydrogenated
Ni superalloy
Hydrogen diffusion Ni-base superalloys
0 1000 2000 3000 4000 5000
0
20
40
60
80F
low
(m
ol_
H2/s
m2)
x 1
0-7
Time (s)
Attribute 718 SA 718 A 718 OA 625 SA 625 A
D0 (m2/s) 5,38 x 10-8 1,20 x 10-8 4,52 x 10-8 9,62 x 10-9 2,37 x 10-8
ED (kJ/mol K) 36,92 31,36 37,32 32,81 29,95
F0 (mol H/m s
MPa½)4,94 x 10-4 9,34 x 10-5 8,80 x 10-5 5,54 x 10-7 8,51 x 10-4
EF (kJ/mol K) 59,75 55,24 55,28 32,28 68,91
1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,11E-12
1E-11
1E-10
IN718-Solution Annealed
IN718-Aged
IN718-Overaged
IN625-Solution annealed
IN625-Aged
Dif
fusi
vit
y (
m2s-1
)
1000/T(K)
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
MedeA
Interação H- Defeitos Discordâncias: emaranhadas, livres subgrãos, discordancias geometricamnte necessárias…
lacunas, vazios poros
Contornos de grãos: aleatórios e coincidentes
Hydrogen induced superabundant vacancies
Hydrogen induced dislocations & vacancies
Pure Pd at 450C, 3.5GPa Pure Pd at 600C, 3.5GPa SEM for Pure Pd at 800C, 3.5GPa
surface
Gb
Diffusion equal in whole volume sample
Increasing temperature more vacancies are formed
D. S dos Santos; S. Miraglia and Daniel Fruchart Jalcom 1999
High Pressure Hydrogenation Pure Ni at 800 °C - 3.5GPa
Diffusion in grain boundaries is faster In this case vacancies are generated in Grain boundaries
palladium Difusivity m2/s
Solubility molH/m3
Heat treat 5 x 10-11 310
Cold work 2 x 10-11 400
HHP 500 C 6 x 10-12 900
HHP 800C 1x 10-12 2800
Hydrogen permeation through Defective Palladium
Hydrogen in supermartensitic stainless steels
Supermatensitic steel (optical microscopy)
HT 1000ºC and Quenched in water b
Martensita
Ferrita δ
a
Martensita
Ferrita δ
c
Thermocal simulationFe-Cr-Ni-C-Mo-Cu-Mn-Si
Hydrogen permeation through composite alloy
Pre-existing two phases
0,0 5,0x103
1,0x104
1,5x104
2,0x104
2,5x104
3,0x104
0,0
5,0x10-7
1,0x10-6
1,5x10-6
2,0x10-6
Hy
dro
ge
n F
lux
(m
ol H
.m-2 s
-1)
time (s)
+ M
M
as-quenched
Mechanism
Effect of cathodic charging on the H- Permeation curves ( H2SO4 0.1M)
0 20000 40000 60000 80000
0,0
5,0x10-7
1,0x10-6
1,5x10-6
Hyd
rog
en
Flu
x (m
ol H
/m2.s
)
time (s)
I= 20 mA
0 50000 100000 150000 200000 250000
0,0
2,0x10-7
4,0x10-7
6,0x10-7
8,0x10-7
1,0x10-6
1,2x10-6
1,4x10-6
1,6x10-6
1,8x10-6
Flu
xo
(m
ol H
/m2.s
)
time (s)
07-10-2013
I= 10 mA
0 20000 40000 60000
0,0
2,0x10-7
4,0x10-7
6,0x10-7
8,0x10-7
1,0x10-6
1,2x10-6
1,4x10-6
1,6x10-6
1,8x10-6
2,0x10-6
Flu
x (
mo
l H
/m2.s
)
time (s)
I= 50 mA
0 50000 100000 150000 200000 250000 300000 350000
0,0
2,0x10-7
4,0x10-7
6,0x10-7
8,0x10-7
1,0x10-6
1,2x10-6
1,4x10-6
1,6x10-6
Flu
x (
mo
l H
/m2.s
)
time (s)
I= 15 mA
Fe-9Ni-C steel
Bainite-Martensite + Retained Austenite Structure
40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90
0
200
400
600
Inte
nsid
ade
(u.a
.)
2
Fe-9Ni-C
steel
Electrochemical Hydrogen permeation curve (room temperature)
0 2000 4000 6000 8000 10000
0,0
1,0x10-7
2,0x10-7
Hyd
rog
en
Flu
x (
mo
lH.m
-2.s
-1)
time(s)
0 20000 40000 60000 80000 100000 120000 140000
0,0
5,0x10-7
1,0x10-6
1,5x10-6
2,0x10-6
2,5x10-6
3,0x10-6
3,5x10-6
4,0x10-6
Hyd
rog
en
Flu
x (
mo
lH.m
-2.s
-1)
time(s)
◦ Hydrogen diffusion and interaction with defects
◦ Hydrogen in duplex stainless steels
Duplex Stainless Steels
Ferrite () BCC
High H difusivity
Low H solubility
Austenite () FCC
Low H difusivity
High H solubility
Duplex Structure
Austenite - Ferrite
Hydrogen diffusion in multi-phase steels
Super duplex stainless steel
As cast forged HIP Hot isostatic pressed
D= 5 x 10-15 m2/s 25 C
D= 9 x 10-15 m2/s 25 C
D= 6 x 10-14 m2/s 25 C
D= 8 x 10-14 m2/s 25 C
Cold rolled
Electrochemical cathodic charging Hydrogen transport by dislocations in SSDS
TOF SIMS Test in cryogenic condition ( -100C)
250
200
150
100
50
0
2001000μm
totalMC: 1827; TC: 6.981e+007
1800
1600
1400
1200
1000
800
γ γ
γ
γ
γ
γ
γ
γ
α
α
α
α
α
Collaboration with L. Briottet CEA- Grenoble P. Craidy Thesis
Super duplex stainless steel Hot isostatic pressed ( Hydrogenated)
SDSS- HIP
HYDROGEN GAS PERMEATION TEST
TDS Super duplex HIP
Hydrogenated eletrolitivally Hydrogenated H pressure high T
Figure 5 - Lateral view of welded tensile specimen
rupture: (a) H-free condition; (b) H-charged condition; (c) H-charged under stress condition
Figure 4 - Lateral view of as-received tensile specimen rupture: (a) H-free condition;
(b) H-charged condition; (c) H-charged under stress condition
Superduplex tubing welded
superduplex 2507
Detalhe da microestrutura do aço superduplex pós-soldado (a) metal de base, (b) metal de solda e c) ZTA
Hydrogen Diffusivity x Temperature Hyperduplex stainless steel
SAF 3207
AISI316
AISI 304
Hyperduplex Pres. work
Hydrogenation under elastic stress (75 % yield strength ) (150h )
As rec. 0.05A 0.1A 1A 2A
hydrogenation surface
Near surface
middle
Quem é quem?
1C 3C
1C-ENV600
ENV600
1C-ENV1000
1C+ENV1000-PWHT
Efeitos do H no aço 2,25Cr-1Mo-0,25V
Angela Lorena Cardenas M.
Estudante DSc
0 100 200 300 400
0,00E+000
1,00E-011
2,00E-011
3,00E-011
4,00E-011
5,00E-011
Sin
al d
e H
ta
xa
9 (
sin
al d
e H
/gr)
temperatura (°C)
sinal de H taxa 10°C/min
Peak1
Peak2
Peak3
PeakSum
0 100 200 300 4000,00E+000
2,00E-011
4,00E-011
6,00E-011
8,00E-011
1,00E-010
1,20E-010
Sin
al d
e H
/gr
Temperatura (°C)
sinal de H taxa 10°C/min
Peak1
Peak2
PeakSum
0 2 4 6 8 10
0 100 200 300 400 500
0,00E+000
2,00E-011
4,00E-011
6,00E-011
8,00E-011
1,00E-010
1,20E-010
1,40E-010
sin
al d
e H
/gr
Temperatura (°C)
10°C/min
Peak1
Peak3
PeakSum
% (5)
0 100 200 300
0,00E+000
3,00E-011
6,00E-011
9,00E-011
1,20E-010
1,50E-010
Temperatura (°C)
original
Peak2
Peak3
PeakSum
10°C/min
1C-ENV600
0 2 4 6 8 10
0 100 200 300 400
0,00E+000
3,00E-011
6,00E-011
9,00E-011
1,20E-010
1,50E-010
1,80E-010
2,10E-010
sin
al d
e H
/gr
Temperatura (°C)
Original
Peak1
Peak2
PeakSum
10°C/min
1C-ENV1000
0 2 4 6 8 10
0 100 200 300 400 500
0,00E+000
5,00E-011
1,00E-010
1,50E-010
sin
al d
e H
/gr
temperatura
sinal de H taxa 10
Peak1
Peak2
PeakSum
1C 3C Env 600°C/600h
1C.Env600°C/600h 1C.env600°C/1000h 1C.env 600°C/1000h.PWHT
Curvas comparativas TDS na taxa 10°C/min
0 2 4 6 8 10 12 14
0
100
200
300
400
500
600
700
3C
Env600
1C.env600
1C
1C.env1000
1C.env1000.PWHT
Com H por 72h
Tensão (
MP
a)
Deformação (%)
Env600
3C
1C.Env6001C.Env1000.PWHT
1C.Env1000
1C
0 2 4 6 8 10
0 5 10 15 20 25
0
100
200
300
400
500
600
700
3C1CENV600
1CENV1000-PWHT
1C1C 1C
3C
ENV600
1CENV600
1CENV1000
1CENV1000PWHT
Sem hidrogênio
Te
nsã
o (
MP
a)
Deformação (%)
1C
1CENV1000
ENV600
Condições de
tratamento térmico
Horas a
600°C
Holloman
Não hidrogenado
σMAX σLE ɛ(%)
ENV600 600 605 503 16,4
1C 2672 667 567 14,1
1CENV600 3272 643 515 20,4
1CENV1000 3672 643 534 14,2
1CENV1000PWHT 6283 597 468 18,0
3C 8016 565 454 26,5
Condições de
tratamento térmico
Hidrogenado por 72h Perda de
ductilidade σMAX σLE ɛ(%)
ENV600 611 512 8,2 50%
1C 616 540 4,4 68,7%
1CENV600 666 557 12,6 38,2%
1CENV1000 625 538 6,0 57,7%
1CENV1000PWHT 613 516 7,6 57,7%
3C 615 509 10 62,3%
Caracterização microestrutural e termodinâmica da evolução da precipitação no aço 2,25Cr-1Mo-0,25V durante envelhecimento
0 100 200 300 400 500 600
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
Flu
xo
de
H (
no
rma
liza
do
)
Temperatura
Amostra envelhecida a 500°C
Taxa de Aquecimento
5°C/min
10°C/min
15°C/min
20°C/min
0 100 200 300 400 500 600
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
Flu
xo
de
H (
no
rma
liza
da
)
Temperatura (°C)
Amostra envelhecida a 600°C
Taxa de Aquecimento
5°C/min
10°C/min
15°C/min
20°C/min
0 100 200 300 400 500 600
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
Flu
xo
de
H (
no
rma
liza
da
)
Temperatura
Amostra envelhecida a 700°C
Taxa de Aquecimento
5°C/min
10°C/min
15°C/min
20°C/min
0 10000 20000 30000 40000
0,0
1,0x10-6
2,0x10-6
3,0x10-6
4,0x10-6
envelhecida a 500°C
envelhecida a 600°C
envelhecida a 700°C
J (
mo
l H
/ m
2 s
)
Tempo (s)
Comparação entre a permeação das amostras envelhecidas a 500°C (azul), 600°C (vermelha) e 700°C (verde).
TDS das amostras envelhecidas a: a) 500°C, b) 600°C e c) 700°C.
a) b) c)
Micrografias das amostras envelhecidas a a) 500°C, b) 600°C e c) 700°C. a) b) c)
Renata Oliveira aluna DSc
500°C 600°C 700°C
500°C
600°C
700°C
Electrochemical cathodic charging Hydrogen transport by dislocations in SSDS
Hydrogen in superduplex forjed
Pedro Cridy
Aluno DSc
Coeficientes de difusão de Hidrogênio (AISD HIP)
Permeação Gasosa
Temperatura (°C) DH (m2/s)
350 9,5*10-11
400 2,4*10-10
450 6,1*10-10
500 2,6*10-9
𝐋𝐧 𝐃 = 𝐋𝐧 𝐃𝐨 + −𝐄𝐃
𝐑∗
𝟏
𝐓
0,0013 0,0014 0,0015 0,0016
-24
-23
-22
-21
-20
-19
450°C
400°C350°C
500°C
Temperatura
Ajuste Linear
LnD
(m
2 /s)
1/T (K-1)
Do (m2/s) Energia de Ativação
ED (kJ/mol)
1,5*10-3 86,4
D aumenta
com T
Constante Do e Ed - AISD HIP
AISD HIP ↓ H difusível (alta ED)
↑ Tolerância à fragilização por H
1° patamar de estado estacionário
Comportamento Bi-sigmoidal
Thais P. Sequeira, aluna DSc
Technip
H em aços super duplex HIP
Difusão de Hidrogênio pela Austenita
- AISD HIP: significante apenas em elevadas temperaturas (a partir de 450°C)
- Baixas temperaturas → Difusão começa na α e continua na interface α/γ
Dα >>> Dγ
Solubilidadeα <<< Solubilidadeγ
Aços Bifásicos → Difusão
influenciada por ambas as fases
100 200 300 400 500 600
0,0
5,0x10-11
1,0x10-10
1,5x10-10
2,0x10-10
2,5x10-10
3,0x10-10
3,5x10-10
206,9°C
299,4°C
577,5°C
10°C/min
Alta Temperatura
H
Pico 1
Pico 2
Pico 3
Sin
al (m
A/g
)
Temperatura(°C)
Sítios reversíveis de H
- Discordâncias
- Contornos de Grão
H difusível na γ
- Poros/Vazios
- Interface Serrilhada
Condições de teste:
- Taxa: 10°C/min
- Amostra hidrogenada
em ↑T
Espectroscopia de Dessorção Térmica - TDS
Hydrogenation under elastic stress (75 % yield strength ) (150h )
As rec. 0.05A 0.1A 1A 2A
hydrogenation surface
Near surface
middle
Filipe Salvio aluno DSc SubSea 7
91
Ligas de Zr para aplicações nucleares Leandro Martins – Aluno DSc Engenheiro Metalúrgico
Tração com H • Liga Zr-1Nb – maior ductilidade média e
resistência à tração • Perda de ductilidade:
• ZB-2 – 36,2% • Zr-1Nb-1Sn-0,1Fe – 4,7% • Zr-1Nb – 1,6%
Propriedades Mecânicas com hidrogênio
Liga sLE
(MPa)
sLR
(MPa)
Alongamento
(%)
ZB-2 328 ± 4 410 ± 12 22 ± 0
Zr-1Nb 403 ± 9 479 ± 2 25 ± 4
Zr-1Nb-1Sn-0,1Fe 405 ± 23 479 ± 17 19 ± 0
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
ZB2
Zr-1Nb
Zr-1Nb-1Sn-0,1Fe
Com H
Tensã
o (
MP
a)
Deformação (%)
(Chu, 2007)
• HE close related to H diffusion:
Second Fick’s Law
Grain Boundary Temperature Triaxiality Plasticity Etc.
Mario Castro Technip/FMC
5. Role of Phases Anisotropy
• FEA simulation: Aims to investigate preliminarly small anisotropy between two comercial inox materials:
Mesh:
334.232 Elements
167.531 Nodes
Tetrahedral 2D elements
Cálculo por Elementos Finitos da difusibilidade do H em ligas multifásicas
Léo Roberto Costa Aluno DSc Engenheiro Metalúrgico
Modelos e resultados
PHYSICAL REVIEW B 77, 134305 (2008) Amanda Ventura Castilho Aluna DSc do PENt
Simulação da interação H- interfaces
Interface (110) ferrita (branco)/ (110) martensita (roxo)
Segregação de Mg em contornos de alumínio Noguebouer et al, Acta Materialia 132 (2017) 138-148
Hidrogênio em sítio intersticial próximo a lacuna de carbono em TiC rosa: H preto: C azul : Ti
0 100 200 300 400 500
0.0
1.0x10-7
2.0x10-7
3.0x10-7
4.0x10-7
5.0x10-7
6.0x10-7
7.0x10-7
Hy
dro
gen
sig
n
Temperature (ºC)
Pd
Pd0.97
Y0.03
vacuum annealed
Pd0.97
Y0.03
cold worked
Pd0.97
Y0.03
internally oxidized
0 750 1500 2250 3000 3750
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Pd0.97
Y0.3
vacuum annealed
Pd0.97
Y0.3
cold worked
Pd0.97
Y0.3
internally oxidized
J L(t
)/J o
o
Time (s)
Tabatta Regina Martins Aluna DSc do PENt
Permeção do H em aços e ligas de Ni com óxidos nanometricos
Teste de permeação e TDS no Pd-Y
MEV e MET do Pd2YO3 na matriz de Pd
Chemomechanical effect of Hydrogen in 13Cr SS jul 2017
- Debora Molter Aluna DSc
From chemomechanical
MSc- Debora Molter Chemomechanical effect of Hydrogen in 13Cr SS jul 2017
Ligia Yassuda de Mattos MSc. Metalurgia Física
Teoria Mecanoquímica de Fragilização pelo Hidrogênio Material: Aço X60
Permeação eletroquímica Diminuição da energia de superfície
Sara Corrêa Marques
Mestrado: Engenharia Metalúrgica e de Materiais (COPPE/UFRJ)
Desenvolvimento de ligas de alta entropia a base de Fe-Mn-Ni resistentes à
fragilização pelo hidrogênio
MEV, referente a uma amostra de composição Mn40Ni30Fe22Co6Cr2 . A: aumento de 500x. B:
Aumento de 1000x. TDS referente à liga de alta entropia de
composição Mn40Ni30Fe22Co6Cr2
1,3 1,4 1,5 1,61E-13
1E-12
1E-11
1E-10
1E-9
1E-8
Recozida
Laminada
Interpolação Recozida
Interpolção Laminada
Dif
usi
vid
ade
(m²/
s)
Temperatua 1000/T (K)
Difusividade do H na liga HEA em função
da T Jardel Belo MSc 2017
Carlos Henrique da Fonseca Marques Aluno MSc
Estudo e simulação numérica do ensaio de flexão quatro pontos no
aço inoxidável Super 13
Solubilizado
Envelhecido
1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8-26,0
-25,5
-25,0
-24,5
-24,0
-23,5
-23,0
-22,5
-22,0
-21,5
-21,0
envelhecido
solubilizado
1000/T (K-1)
ln (
D)
(m2/s
)
-26,0
-25,5
-25,0
-24,5
-24,0
-23,5
-23,0
-22,5
-22,0
-21,5
-21,0
Difusividade - Inconel 725
(T = 25oC)
D = 1,86 x 10-15 m2/s
(T = 25oC)
D = 3,69 x 10-16 m2/s
Permeação Gasosa de Hidrogênio Inconel 725
0 250 500 750 1000 1250
0,00000
0,00005
0,00010
0,00015
0,00020
0,00025
0,00030
0,00035
0,00040
Flu
xo
(m
ol/m
2s)
Tempo (s)
Inconel 725 solubilizado 20 bar 500oC
Érica Wirth Aluna tcc/MSc
Primeiros princípios, DFT
Multi-scale Simulation (Propmec Lab. PEMM-COPPE/UFRJ)
Thermocalc prisma+DICTRA
Phase Field Micress
Deform PROPMEC
Forja
Laminação extrusão
Requisitos: Mecânica quântica + Metalurgia física e mecânica + Solidificação + kUS$
Apoio financeiro
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