DATA BOOK reservatorio ar 3M³ - 10KGF.CM² _102798

RQ.188 Rev. A Página :1: 41

NÚMERO DE SÉRIE: N55965 MODELO: 102798 DATA: 30/04/2010

SUMÁRIO

1. APRESENTAÇÃO

2. GUIA DE INSTALAÇÃO, UTILIZAÇÃO E MANUTENÇÃO.

3. FOLHA DE DADOS.

4. MEMÓRIA DE CÁCULO

5. CERTIFICADO DE QUALIDADE.

6. CERTIFICADO DE GARANTIA.

Anexos:

ANOTAÇÃO DE RESPONSÁBILIDADE TÉCNICA (ART). DESENHO TÉCNICO DE IDENTIFICAÇÃO. CERTIFICADOS DE MATÉRIA PRIMA. CERTIFICADO DE TESTE HIDROSTÁTICO.

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1 - APRESENTAÇÃO

Para cumprir a determinação da portaria de Segurança e

Saúde no Trabalho N° 23 de 27/11/1994, Portaria 57 de 19/06/2008, estamos encaminhando o prontuário do vaso de pressão, que deverá ser arquivado para apresentação á fiscalização quando o mesmo for solicitado.

Este vaso de pressão foi calculado e projetado baseado na Norma ASME Seção VIII – Divisão I. Edição 2007.





2 - GUIA DE INSTALAÇÃO, UTILIZAÇÃO E MANUTENÇÃO

RESERVATÓRIO PARA AR COMPRIMIDO.

2.1 - INFORMAÇÕES GERAIS. O reservatório para ar comprimido Arxo é um vaso de pressão construído

baseado na Norma ASME Seção VIII – Divisão I. Edição 2007, visando utilização segura durante toda sua vida útil. Embora sua operação e manutenção sejam simples e convencionais é importante atender as recomendações deste guia.

2.2 - RESPONSABILIDADE DO USUÁRIO. Antes da instalação e operação do vaso de pressão, deverão ser

atendidas as exigências estabelecidas pela NR 13 do Ministério do Trabalho Brasileiro item 13.6 ao item 13.10.

2.3 - INSTALAÇÃO. Antes de instalar seu vaso de pressão deverá ser atendido o item

13.7 da NR 13 MTB. Este reservatório foi projetado e construído para armazenar ar

comprimido industrial para diversos tipos de aplicações. Para a utilização de outros gases ou ar comprimido para respiração

humana deverão ser feitas adequações de projeto e construção do equipamento.

Instale um purgador no dreno de saída inferior do vaso. O local para instalação do vaso deve prever meio adequado para que o jato de ar na abertura da válvula de segurança e do purgador, não venha causar perigo ou incomodo.

Verifique se a vazão da válvula de segurança é compatível com a vazão do compressor de ar comprimido.

Nivele e fixe o vaso corretamente para evitar a sua queda e possibilitar drenagem suficiente. O vaso deve ser instalado em uma superfície que suporte seu peso cheio de água durante o teste hidrostático.

Instale a tubulação com suportes de maneira que a mesma não exerça forças no casco e bocais do vaso. Não conecte o vaso a tubulações que apresente vibrações. Caso isto ocorra utilize acoplamentos flexíveis.

A pintura do vaso deve ser feita de acordo com a especificação do fluido de operação, no caso do ar comprimido utilizar a cor azul Munsell 2,5 PB 4/10 atendendo a Norma NBR 6493/1994.





2.4 OPERAÇÃO.

Antes de colocar o vaso em operação deverão ser atendidos os itens 13.8 e 13.10 da NR 13MTB. Purgue o condensado com freqüência para que não acumule quantidade superior a meio litro. Verifique se a pressão de operação esta dentro da especificada na placa de identificação. Antes de remover qualquer conexão do vaso, verifique se o mesmo esta despressurizado, desconfie do manômetro e abra alguma válvula de purga para ter certeza.

2.5 - MANUTENÇÃO. Mantenha o vaso sempre pintado na cor atual. Antes de efetuar qualquer manutenção no vaso, devera ser atendido o item 13.9 da NR 13 MTB. Jamais solde qualquer peça diretamente na parte pressurizada do vaso sem consultar o fabricante. Ao presenciar trincas em chapas ou nas soldas no corpo do vaso, esvazie-o rapidamente e não recoloque em operação sem antes efetuar um teste hidrostático.

2.6 - ATENDIMENTO AO CLIENTE

01 – Dúvidas relacionadas às características Técnicas do equipamento, deverão ser tratadas diretamente com nosso – WEB SITE: www.arxo.com

“A ruptura de um vaso de pressão pode causar acidentes de graves conseqüências.”


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3 - FOLHA DE DADOS. SERVIÇO Nº. DE SÉRIE DATA

RESERVATÓRIO PARA AR COMPRIMIDO N55965

30/04/2010 DADOS OPERACIONAIS

Armazenamento / Fluído AR COMPRIMIDO

Pressão de Operação 10,0 Kgf/cm² Instalação AÉREO

Pressão Máxima de trabalho admissível (PMTA) 11,7 Kgf/cm² Posição VERTICAL

Pressão Externa ATMOSFÉRICA Kgf/cm² Temperatura de Operação Máxima 50° C

Temperatura de Operação Mínima 0º C

-------------------------------------------

DADOS DO PROJETO Norma de Construção / Ano BASEADO ASME SEC.VIII DIV.1 ED. 2007

Capacidade Nominal 3.000 LITROS

Temperatura mínima de projeto -10° C

Capacidade volumétrica 3082,9 LITROS

Temperatura máxima de projeto 200° C

Diâmetro Interno 1.080 mm

Comprimento Total Cilíndrico 2.944 ±20 mm

Compartimentação PLENO

Comprimento Total Externo (Maior Altura / Comprimento)

3.804 ±20 mm

Pressão de Projeto 11,0 Kgf/cm² Espessura mínima requerida 6,4 mm

Eficiência de Solda 0,85

Sobre espessura para corrosão 1,5

PROCESSO DE PINTURA

Tratamento Superficial Externo

JATEAMENTO PADRÃO COMERCIAL SA2; FUNDO UMA DEMÃO DE EPÓXI DE ALTA ESPESSURA COM 100µ; ACABAMENTO UMA DEMÃO DE POLIURETANO ACRÍLICO NA COR AZUL MUNSELL 2,5PB 4/10 COM 30µ; TEMPERATURA MÁXIMA DE OPERAÇÃO DA TINTA 100 ºC.

Tratamento Superficial Interno SOMENTE LIMPEZA MANUAL

Pintura Aprovado por: ODÍLIO BURG Data: 27/04/2010

CONFORME DESENHO 102798

PROCESSO DE SOLDAGEM Processo de Soldagem Interna SEMI-AUTOMÁTICA MAG

EPS 005.06 E 001.06 RQPS 005.06 E 001.06

Processo de Soldagem Externa AUTOMÁTICA ARCO SUBMERSO

EPS 005.06 E 001.06 RQPS 005.06 E 001.06

CERTIFICADO DE QUALIFICAÇÃO DE SOLDAGEM / OPERADORES ENVOLVIDOS NO PROCESSO Nº RQS: 04/08 Nome: ADAM WILLIAN PEREIRA Sinete: S35

Nº RQS: 03/07 Nome: JACKSON LUIZ BURG Sinete: S10

Nº RQS: Nome: Sinete:

ENSAIO NÃO DESTRUTIVOS (END) Ultra-som 100% DAS SOLDAS DE TOPO

PROCEDIMENTO PR 035 Nº RELATÓRIO 55965

Aprovado por: AGNALDO FAGUNDES Data:

Ensaio Visual de Solda 100% DAS SOLDAS

PROCEDIMENTO EV-01/B Nº RELATÓRIO 55965

Aprovado por: ISRAEL CAMARGO ROSA Data: 26/04/2010

Líquido Penetrante 100% DAS CONEXÕES

PROCEDIMENTO LP-01/B Nº RELATÓRIO 55965

Aprovado por: JACKSON VARGAS Data: 26/04/2010

Radiografia 20% DAS SOLDAS DE TOPO

PROCEDIMENTO SCAN RG 01 REV 06 Nº RELATÓRIO 107/2010

Executante : NDT BRASIL Data: 12/04/2010

Aprovado por: JOSÉ N. B. ARAÚJO

Anotação de Responsabilidade Técnica (ART)

3669963-4

Engº Carlos Maciel CREA-SC Nº042989-2

Engenheiro Mecânico Responsável





SERVIÇO Nº. DE SÉRIE DATA

RESERVATÓRIO PARA AR COMPRIMIDO N55965 30/04/2010

TESTE HIDROSTÁTICO Pressão Aplicada 15,2 Kgf/cm² Tempo de Aplicação 60 Minutos

Operador ENIO MANOEL FELISMINO Data 12/04/2010

CARGAS SOBRE A BASE Peso Vazio 933

Kg Peso em Teste 3.933

Kg

Peso Máximo em Operação 3.933

Kg - Kg

MATERIAIS DESCRIMINAÇÃO MATERIAL BITOLA LOTE / Nº NF FABRICANTE SINTE Nº CERTIFICADO

Tampo Superior ASTM A-36 8,0mm 664610602 Frefer S/A 35/10 0770de08

Tampo Inferior ASTM A-36 8,0mm 664610602 Frefer S/A 35/10 0770de08

Costado ASTM A-36 8,0mm 664610602 Frefer S/A 35/10 0770de08

Luva ASTM A-105 4” 40312 Flanjaço Indústria 35/10 14692

Luva ASTM A-105 1/2” 123309 Oranio Domingues Ltda 35/10 202252

Luva ASTM A-105 2” 0854 Alta Pressão Conexões 35/10 26.616

Parafuso ASTM A-307 ¾” 467 Industrial Rex Ltda 35/10 216.404

CATEGORIA DO VASO SEGUNDO PORTARIA Nº 23 / NR13

CLASSE CATEGORIA GRUPO POTÊNCIAL DE RISCO

C

III

3

ACESSÓRIOS QUE ACOMPANHAM O RESERVATÓRIO Qtde Conforme Tabela 4 – Acessórios do desenho.

Anotação de Responsabilidade Técnica (ART)

3669963-4

Engº Carlos Maciel CREA-SC Nº042989-2

Sideraço Industrial Do Brasil Ltda Engenheiro Mecânico Responsável





4 - Memória de Cálculo

Projeto: VASO PRESSÃO Vaso: RESERVATÓRIO PARA AR COMPRIMIDO 3,0 m³ 10 kgf/cm² Data: 30/04/2010 Projetista: FABRÍCIO W. PEREIRA Eng. Responsável: CARLOS MACIEL Número de Série: N55965

BASEADO ASME SEC.VIII DIV.1 ED. 2007





1 - Dados de Entrada Tipo de Vaso .................................................................................................... Vertical Material do costado ............................................................................................ SA-36 Material do Tampo Superior ............................................................................... SA-36 Material do tampo inferior ................................................................................... SA-36 Tampo Superior..................................................... Semi-Elíptico 2:1 R/D=0.9 r/D=0.17 Tampo Inferior ....................................................... Semi-Elíptico 2:1 R/D=0.9 r/D=0.17 Diâmetro Interno ................................................................................................ 1080,0 mm Comprimento do Costado .................................................................................. 2950,0 mm Pressão Interna ................................................................................................. 11,000 kgf/cm2 Pressão Externa ................................................................................................ 0,0000 kgf/cm2 Vácuo ................................................................................................................ 0,0000 kgf/cm2 Temperatura de Projeto ..................................................................................... 200,00 °C Densidade do Produto ....................................................................................... 1,2200 kg/m3





2 - Cálculo do Costado Material .............................................................................................................. SA-36 Pressão Interna de Projeto (PD) ......................................................................... 11,000 kgf/cm2 Temperatura Interna de Projeto (TD) .................................................................. 200,00 °C Diâmetro Interno (D) .......................................................................................... 1080,0 mm Sobreespessura Interna de Corrosão (tic) .......................................................... 1,5000 mm Sobreespessura de Corrosão Externa (tec)......................................................... 0,0000 mm Junta Longitudinal ............................................. Categoria A - Parcial UW-11(b) Tipo 1 Junta Circunferencial ......................................... Categoria B - Parcial UW-11(b) Tipo 1 Junta Costado x Tampo Superior.............. Categoria B - Parcial UW-11(a)(5)(b) Tipo 1 Junta Costado x Tampo Inferior ................ Categoria B - Parcial UW-11(a)(5)(b) Tipo 1 Eficiência da Junta Longitudinal (El)................................................................. 0,85000 Eficiência da Junta Cirunferencial (Ec) ............................................................. 0,85000 Densidade do Produto (ρ) .................................................................................. 1,2200 kg/m3 Densidade do Produto de Teste (ρT) .................................................................. 1000,0 kg/m3 2.1 - Seção Cilíndrica 1 Comprimento (Ls) .............................................................................................. 1500,0 mm 2.1.1 - Cálculo da Coluna de Líquido Altura da Coluna de Líquido (HS) ....................................................................... 3245,3 mm Coluna de Líquido de Operação (PS) ............................................................3,9592E-4 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Hth) ................................. 1080,0 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Pth) .............................. 0,10800 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Htv) .................................. 3243,8 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Ptv) .............................. 0,32438 kgf/cm2 2.1.2 - Cálculo da Pressão Interna Raio Interno da Seção do Costado Corroída (R) ................................................ 541,50 mm Pressão Interna de Projeto (P = PD + PS) ........................................................... 11,000 kgf/cm2 Espessura Mínima sob Pressão Interna (tD) ....................................................... 6,0448 mm Tensão circunferencial governa para pressão interna. Espessura para tensão circunferencial é dada por UG-27(c)(1), como segue:

tDP R

S E 0,6 P=

tD11 541,5×

1167,1 0,85× 0,6 11×=

∴tD = 6,0448mm Espessura para tensão longitudinal é dada por UG-27(c)(2), como segue:

tDP R

2 S E 0,4 P+=

tD11 541,5×

2 1167,1× 0,85× 0,4 11×+=

∴tD = 2,9956mm





2.1.3 - Tensão de Compressão Admissível por UG-23(b)

Condição Ro mm

t mm Fator A Fator B

kgf/cm2 S

kgf/cm2 SC

kgf/cm2 Temperatura de Projeto/Corroído 548,00 6,5000 0,001483 866,26 1167,1 866,26

Temperatura de Projeto/Novo 548,00 8,0000 0,001825 911,68 1167,1 911,68 Temperatura de Teste/Corroído 548,00 6,5000 0,001483 968,00 1167,1 968,00

Temperatura de Teste/Novo 548,00 8,0000 0,001825 1027,3 1167,1 1027,3 a) Ro = raio externo b) t = espessura c) A = 0,125/(Ro/t) - UG-23(b) Step 1 d) S = tensão máxima admissível de tração - UG-23(a) e) Sc = menor entre S e B 2.1.4 - Cálculo da Espessura Nominal Mínima Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 6,0448 mm Mínima espessura incluindo a Sobreespessura de Corrosão (tc) ........................ 7,5448 mm Espessura Nominal (tn) ...................................................................................... 8,0000 mm Como tn ≥ tc, a espessura nominal é adequada. 2.1.5 - UCS-79(d) Elongação da Fibra Externa Alongamento da Fibra Externa (ε).................................................................... 0,73529 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 8,0000 mm Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 544,00 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 50 tRf

1 Rf

Ro=

ε 50 8×544

1 544∞

×=

∴ε = 0,73529 2.1.6 - Cálculo da PMTA Máxima Tensão Admissível na Temperatura de Projeto (S) ............................... 1167,1 kgf/cm2 Espessura Corroída da Seção do Costado (t) .................................................... 6,5000 mm Raio Interno da Seção do Costado Corroída (R) ................................................ 541,50 mm Pressão Máxima de Trabalho Admissível (MAWP) ............................................ 11,823 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A PMTA para pressão interna, na temperatura de projeto (200,00 °C), é (ver UG-27(c)(1)):

MAWP S E tR 0,6 t+

=

MAWP 1167,1 0,85× 6,5×541,5 0,6 6,5×+

= ∴MAWP = 11,823kgf/cm2 2.2 - Seção Cilíndrica 2 Comprimento (Ls) .............................................................................................. 1450,0 mm





2.2.1 - Cálculo da Coluna de Líquido Altura da Coluna de Líquido (HS) ....................................................................... 1745,3 mm Coluna de Líquido de Operação (PS) ............................................................2,1292E-4 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Hth) ................................. 1080,0 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Pth) .............................. 0,10800 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Htv) .................................. 1743,8 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Ptv) .............................. 0,17438 kgf/cm2 2.2.2 - Cálculo da Pressão Interna Raio Interno da Seção do Costado Corroída (R) ................................................ 541,50 mm Pressão Interna de Projeto (P = PD + PS) ........................................................... 11,000 kgf/cm2 Espessura Mínima sob Pressão Interna (tD) ....................................................... 6,0447 mm Tensão circunferencial governa para pressão interna. Espessura para tensão circunferencial é dada por UG-27(c)(1), como segue:

tDP R

S E 0,6 P=

tD11 541,5×

1167,1 0,85× 0,6 11×=


tDP R

2 S E 0,4 P+=

tD11 541,5×

2 1167,1× 0,85× 0,4 11×+=

∴tD = 2,9956mm 2.2.3 - Tensão de Compressão Admissível por UG-23(b)

Condição Ro mm


kgf/cm2 S

kgf/cm2 SC



Temperatura de Teste/Novo 548,00 8,0000 0,001825 1027,3 1167,1 1027,3 a) Ro = raio externo b) t = espessura c) A = 0,125/(Ro/t) - UG-23(b) Step 1 d) S = tensão máxima admissível de tração - UG-23(a) e) Sc = menor entre S e B 2.2.4 - Cálculo da Espessura Nominal Mínima Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 6,0447 mm Mínima espessura incluindo a Sobreespessura de Corrosão (tc) ........................ 7,5447 mm Espessura Nominal (tn) ...................................................................................... 8,0000 mm Como tn ≥ tc, a espessura nominal é adequada. 2.2.5 - UCS-79(d) Elongação da Fibra Externa Alongamento da Fibra Externa (ε).................................................................... 0,73529 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 8,0000 mm





Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 544,00 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 50 tRf

1 Rf

Ro=

ε 50 8×544

1 544∞

×=

∴ε = 0,73529 2.2.6 - Cálculo da PMTA Máxima Tensão Admissível na Temperatura de Projeto (S) ............................... 1167,1 kgf/cm2 Espessura Corroída da Seção do Costado (t) .................................................... 6,5000 mm Raio Interno da Seção do Costado Corroída (R) ................................................ 541,50 mm Pressão Máxima de Trabalho Admissível (MAWP) ............................................ 11,823 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A PMTA para pressão interna, na temperatura de projeto (200,00 °C), é (ver UG-27(c)(1)):

MAWP S E tR 0,6 t+

=

MAWP 1167,1 0,85× 6,5×541,5 0,6 6,5×+

= ∴MAWP = 11,823kgf/cm2





3 - Cálculo do Tampo Superior 3.1 - Especificações do Tampo Tampo ................................................................... Semi-Elíptico 2:1 R/D=0.9 r/D=0.17 Material .............................................................................................................. SA-36 Espessura Nominal (tn) ...................................................................................... 8,0000 mm Pressão Interna (PD) .......................................................................................... 11,000 kgf/cm2 Temperatura Interna (Ti) .................................................................................... 200,00 °C Temperatura de Projeto (TD) .............................................................................. 200,00 °C Tensão Admissível na Temperatura de Projeto (S) ............................................ 1167,1 kgf/cm2 Tensão Admissível na Temperatura de Teste (ST) ............................................. 1167,1 kgf/cm2 Corrosão Interna (tic).......................................................................................... 1,5000 mm Corrosão Externa (tec) ........................................................................................ 0,0000 mm Esmagamento ................................................................................................... 1,0500 mm Comprimento da saia (hs) .................................................................................. 25,000 mm 3.2 - Cálculo da Coluna de Líquido 3.2.1 - Seção da Saia Altura da Coluna de Líquido (HS) ....................................................................... 295,25 mm Coluna de Líquido de Operação (PS) ............................................................3,6021E-5 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Hth) ................................. 1080,0 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Pth) .............................. 0,10800 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Htv) .................................. 293,75 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Ptv) .............................. 0,02938 kgf/cm2 3.3 - Seção Abaulada Altura da Coluna de Líquido (HS) ....................................................................... 270,25 mm Coluna de Líquido de Operação (PS) ............................................................3,2971E-5 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Hth) ................................. 1080,0 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Pth) .............................. 0,10800 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Htv) .................................. 268,75 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Ptv) .............................. 0,02688 kgf/cm2 3.4 - Cálculo da Pressão Interna 3.4.1 - Seção da Saia raio interno da seção da saia corroída (R) ......................................................... 541,50 mm Pressão Interna de Projeto (P = PD + PS) ........................................................... 11,000 kgf/cm2 Espessura Mínima sob Pressão Interna (tD) ....................................................... 5,1327 mm Tensão circunferencial governa para pressão interna. Espessura para tensão circunferencial é dada por UG-27(c)(1), como segue:

tDP R

S E 0,6 P=

tD11 541,5×

1167,1 1× 0,6 11×=






tDP R

2 S E 0,4 P+=

tD11 541,5×

2 1167,1× 0,85× 0,4 11×+=


Condição Ro mm


kgf/cm2 S

kgf/cm2 SC



Temperatura de Teste/Novo 548,00 8,0000 0,001825 1027,3 1167,1 1027,3 a) Ro = raio externo b) t = espessura c) A = 0,125/(Ro/t) - UG-23(b) Step 1 d) S = tensão máxima admissível de tração - UG-23(a) e) Sc = menor entre S e B Nota Segundo a UG-32(l), quando um tampo possui uma saia, a espessura da saia deve ser no mínimo igual à espessura requerida para um cilindro sem costura de mesmo diâmetro interno.: 3.4.3 - Seção Abaulada Eficiência de Junta (E) ....................................................................................... 1,0000 Pressão Interna de Projeto (PD = P + PS) ........................................................... 11,000 kgf/cm2 Espessura Mínima sob Pressão Interna (tD) ....................................................... 5,1210 mm A espessura mínima sob pressão interna é dada pelo Apêndice 1-4(c)(1):

tDPD D K

2 S E 0,2 PD=

tD11 1083× 1,0024×

2 1167,1× 1× 0,2 11×=

∴tD = 5,121mm 3.4.4 - Verificação de 1-4(f)(2) Espessura Mínima do Tampo (t) ........................................................................ 5,4500 mm Razão t/L ......................................................................................................5,5812E-3 É Necessário Verificar 1-4(f)(2) - 0,0005 ≤ t/L < 0,002 ....................................... Não 3.5 - Cálculo da Espessura Nominal Mínima 3.5.1 - Saia Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 5,1327 mm Mínima espessura incluindo a Sobreespessura de Corrosão (tc) ........................ 6,6327 mm 3.5.2 - Semi-elíptico Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 5,1210 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento (tf) ........................................................ 6,1710 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento e Corrosão (tc)...................................... 7,6710 mm





3.5.3 - Resultado Final Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 5,1327 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento (tf) ........................................................ 6,1710 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento e Corrosão (tc)...................................... 7,6710 mm Espessura Nominal (tn) ...................................................................................... 8,0000 mm Como tn ≥ tc, a espessura nominal é adequada. 3.5.4 - UCS-79(d) Elongação da Fibra Externa 3.5.4.1 - Saia Alongamento da Fibra Externa (ε).................................................................... 0,73529 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 8,0000 mm Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 544,00 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 50 tRf

1 Rf

Ro=

ε 50 8×544

1 544∞

×=

∴ε = 0,73529 3.5.4.2 - Abaulado Alongamento da Fibra Externa (ε)...................................................................... 3,2154 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 8,0000 mm Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 186,60 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 75 tRf

1 Rf

Ro=

ε 75 8×186,6

1 186,6∞

×=

∴ε = 3,2154 3.6 - Cálculo da PMTA 3.6.1 - Seção da Saia Máxima Tensão Admissível na Temperatura de Projeto (S) ............................... 1167,1 kgf/cm2 espessura corroída da saia (t) ........................................................................... 6,5000 mm raio interno da seção da saia corroída (R) ......................................................... 541,50 mm Pressão Máxima de Trabalho Admissível (MAWP) ............................................ 13,909 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A PMTA para pressão interna, na temperatura de projeto (200,00 °C), é (ver UG-27(c)(1)):

MAWP S E tR 0,6 t+

=





MAWP 1167,1 1× 6,5×541,5 0,6 6,5×+

= ∴MAWP = 13,909kgf/cm2 3.6.2 - Seção Abaulada Espessura após Corrosão (t) ............................................................................. 5,4500 mm Fator K após Corrosão (K) ................................................................................. 1,0024 Eficiência de Junta (E) ....................................................................................... 1,0000 Pressão Máxima de Trabalho Admissível (MAWP) ............................................ 11,706 kgf/cm2 PMTA é dada por Apêndice 1-4(c)(1):

MAWP 2 S E tK D 0,2 t+

=

MAWP 2 1167,1× 1× 5,45×1,0024 1083× 0,2 5,45×+

= ∴MAWP = 11,706kgf/cm2 3.7 - Adelgaçamento da Transição e Comprimento da Saia Comprimento da redução exigida por UW-13(b)(3) ................................................ Não Espessura do Tampo Conformado (th) ............................................................... 8,0000 mm Espessura Nominal do Costado (ts) ................................................................... 8,0000 mm Excentricidade entre Costado e Tampo (y) ........................................................ 0,0000 mm Diferença na Espessura entre Costado e Tampo (∆).......................................... 0,0000 mm Razão: Diferença na Espessura / Espessura da Seção mais Fina (∆r) ............... 0,0000

Segundo UW-13(b)(3) se a transição de adelgaçamento tiver um comprimento não menor do que três vezes a excentricidade entre as superfícies adjacentes de encontro de seções na de acordo com a Fig. UW013.1 croquis (l) e (m), deve-se prover juntas entre tampos conformados e costados que diferem na espessura mais de 1/4 da espessura da seção mais fina ou mais de 1/8 in.(3,2mm), o quê for menor.





4 - Cálculo do Tampo Inferior 4.1 - Especificações do Tampo Tampo ................................................................... Semi-Elíptico 2:1 R/D=0.9 r/D=0.17 Material .............................................................................................................. SA-36 Espessura Nominal (tn) ...................................................................................... 8,0000 mm Pressão Interna (PD) .......................................................................................... 11,000 kgf/cm2 Temperatura Interna (Ti) .................................................................................... 200,00 °C Temperatura de Projeto (TD) .............................................................................. 200,00 °C Tensão Admissível na Temperatura de Projeto (S) ............................................ 1167,1 kgf/cm2 Tensão Admissível na Temperatura de Teste (ST) ............................................. 1167,1 kgf/cm2 Corrosão Interna (tic).......................................................................................... 1,5000 mm Corrosão Externa (tec) ........................................................................................ 0,0000 mm Esmagamento ................................................................................................... 1,0500 mm Comprimento da saia (hs) .................................................................................. 25,000 mm 4.2 - Cálculo da Coluna de Líquido 4.2.1 - Seção da Saia Altura da Coluna de Líquido (HS) ....................................................................... 3270,3 mm Coluna de Líquido de Operação (PS) ............................................................3,9897E-4 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Hth) ................................. 1080,0 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Pth) .............................. 0,10800 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Htv) .................................. 3268,8 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Ptv) .............................. 0,32688 kgf/cm2 4.3 - Seção Abaulada Altura da Coluna de Líquido (HS) ....................................................................... 3540,5 mm Coluna de Líquido de Operação (PS) ............................................................4,3194E-4 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Hth) ................................. 1080,0 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Fábrica (Pth) .............................. 0,10800 kgf/cm2 Altura do Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Htv) .................................. 3537,5 mm Coluna de Líquido para Teste Hidrostático de Campo (Ptv) .............................. 0,35375 kgf/cm2 4.4 - Cálculo da Pressão Interna 4.4.1 - Seção da Saia raio interno da seção da saia corroída (R) ......................................................... 541,50 mm Pressão Interna de Projeto (P = PD + PS) ........................................................... 11,000 kgf/cm2 Espessura Mínima sob Pressão Interna (tD) ....................................................... 5,1329 mm Tensão circunferencial governa para pressão interna. Espessura para tensão circunferencial é dada por UG-27(c)(1), como segue:

tDP R

S E 0,6 P=

tD11 541,5×

1167,1 1× 0,6 11×=






tDP R

2 S E 0,4 P+=

tD11 541,5×

2 1167,1× 0,85× 0,4 11×+=


Condição Ro mm


kgf/cm2 S

kgf/cm2 SC



Temperatura de Teste/Novo 548,00 8,0000 0,001825 1027,3 1167,1 1027,3 a) Ro = raio externo b) t = espessura c) A = 0,125/(Ro/t) - UG-23(b) Step 1 d) S = tensão máxima admissível de tração - UG-23(a) e) Sc = menor entre S e B Nota Segundo a UG-32(l), quando um tampo possui uma saia, a espessura da saia deve ser no mínimo igual à espessura requerida para um cilindro sem costura de mesmo diâmetro interno.: 4.4.3 - Seção Abaulada Eficiência de Junta (E) ....................................................................................... 1,0000 Pressão Interna de Projeto (PD = P + PS) ........................................................... 11,000 kgf/cm2 Espessura Mínima sob Pressão Interna (tD) ....................................................... 5,1212 mm A espessura mínima sob pressão interna é dada pelo Apêndice 1-4(c)(1):

tDPD D K

2 S E 0,2 PD=

tD11 1083× 1,0024×

2 1167,1× 1× 0,2 11×=

∴tD = 5,1212mm 4.4.4 - Verificação de 1-4(f)(2) Espessura Mínima do Tampo (t) ........................................................................ 5,4500 mm Razão t/L ......................................................................................................5,5812E-3 É Necessário Verificar 1-4(f)(2) - 0,0005 ≤ t/L < 0,002 ....................................... Não 4.5 - Cálculo da Espessura Nominal Mínima 4.5.1 - Saia Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 5,1329 mm Mínima espessura incluindo a Sobreespessura de Corrosão (tc) ........................ 6,6329 mm 4.5.2 - Semi-elíptico Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 5,1212 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento (tf) ........................................................ 6,1712 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento e Corrosão (tc)...................................... 7,6712 mm





4.5.3 - Resultado Final Espessura Mínima (t) ........................................................................................ 5,1329 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento (tf) ........................................................ 6,1712 mm Espessura Mínima Mais Esmagamento e Corrosão (tc)...................................... 7,6712 mm Espessura Nominal (tn) ...................................................................................... 8,0000 mm Como tn ≥ tc, a espessura nominal é adequada. 4.5.4 - UCS-79(d) Elongação da Fibra Externa 4.5.4.1 - Saia Alongamento da Fibra Externa (ε).................................................................... 0,73529 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 8,0000 mm Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 544,00 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 50 tRf

1 Rf

Ro=

ε 50 8×544

1 544∞

×=

∴ε = 0,73529 4.5.4.2 - Abaulado Alongamento da Fibra Externa (ε)...................................................................... 3,2154 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 8,0000 mm Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 186,60 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 75 tRf

1 Rf

Ro=

ε 75 8×186,6

1 186,6∞

×=

∴ε = 3,2154 4.6 - Cálculo da PMTA 4.6.1 - Seção da Saia Máxima Tensão Admissível na Temperatura de Projeto (S) ............................... 1167,1 kgf/cm2 espessura corroída da saia (t) ........................................................................... 6,5000 mm raio interno da seção da saia corroída (R) ......................................................... 541,50 mm Pressão Máxima de Trabalho Admissível (MAWP) ............................................ 13,909 kgf/cm2





Tensão circunferencial governa para pressão interna. A PMTA para pressão interna, na temperatura de projeto (200,00 °C), é (ver UG-27(c)(1)):

MAWP S E tR 0,6 t+

=

MAWP 1167,1 1× 6,5×541,5 0,6 6,5×+

= ∴MAWP = 13,909kgf/cm2 4.6.2 - Seção Abaulada Espessura após Corrosão (t) ............................................................................. 5,4500 mm Fator K após Corrosão (K) ................................................................................. 1,0024 Eficiência de Junta (E) ....................................................................................... 1,0000 Pressão Máxima de Trabalho Admissível (MAWP) ............................................ 11,706 kgf/cm2 PMTA é dada por Apêndice 1-4(c)(1):

MAWP 2 S E tK D 0,2 t+

=

MAWP 2 1167,1× 1× 5,45×1,0024 1083× 0,2 5,45×+

= ∴MAWP = 11,706kgf/cm2 4.7 - Adelgaçamento da Transição e Comprimento da Saia Comprimento da redução exigida por UW-13(b)(3) ................................................ Não Espessura do Tampo Conformado (th) ............................................................... 8,0000 mm Espessura Nominal do Costado (ts) ................................................................... 8,0000 mm Excentricidade entre Costado e Tampo (y) ........................................................ 0,0000 mm Diferença na Espessura entre Costado e Tampo (∆).......................................... 0,0000 mm Razão: Diferença na Espessura / Espessura da Seção mais Fina (∆r) ............... 0,0000

Segundo UW-13(b)(3) se a transição de adelgaçamento tiver um comprimento não menor do que três vezes a excentricidade entre as superfícies adjacentes de encontro de seções na de acordo com a Fig. UW013.1 croquis (l) e (m), deve-se prover juntas entre tampos conformados e costados que diferem na espessura mais de 1/4 da espessura da seção mais fina ou mais de 1/8 in.(3,2mm), o quê for menor.





5 - Boca de Visita - N1 5.1 - Dados Gerais Localizado em ................................................................................. Seção Cilíndrica 1 Descrição do Bocal............................................................ BOCA DE VISITA 482X382 Material do Bocal ................................................................................................ SA-36 Orientação do Bocal (θ) ..................................................................................... 0,0000 ° Espessura Mínima Local da Casca (ts) .............................................................. 8,0000 mm Projeção Externa da Casca (LN) ........................................................................ 102,00 mm Linha de Centro do Bocal à Referência (LB) ....................................................... 500,00 mm Final do Bocal à Referência (RE)........................................................................ 650,00 mm Diâmetro Externo do Pescoço (Novo) ................................................................ 482,00 mm Diâmetro Interno do Pescoço (Novo) ................................................................. 450,00 mm Espessura Nominal do Pescoço (Novo) ............................................................. 16,000 mm Sobreespessura do Pescoço ........................................................................... 0,80000 mm Projeção Interna do Bocal (h) ............................................................................ 25,000 mm Largura do Reforço (Wp) .................................................................................... 100,00 mm Espessura do Reforço (Novo) (tp) ...................................................................... 6,3000 mm Material do Reforço ............................................................................................ SA-36 5.2 - Abertura - Limites do Reforço

451,6d max. UG-37

(§) Limite de Reforço Externo : 16,250 mmLimite de Reforço Interno : 16,250 mm

903,2

40,5

(§)

OD = 482

683,6





5.3 - Sketch de Solda

8

16

6,3

5

825

100

6,3

6,3

UG-76(c): Os cantos internos devem ser chanfrados ou arredondados.





Cálculo do Reforço sob Pressão Interna : PMTA Resumo da Espessura do Bocal por UG-45 (mm)

O bocal é aceitável de acordo com a UG-45. Para P = 12,253 kgf/cm² a 200,00 °C.

t Requerida

tmin (Novo)

t UG-45(a)

t UG-45(b)(1)

t UG-45(b)(4)

4,2174 16,000 4,2174 Não é Necessário Não é Necessário

Resumo do Dimensionamento das Soldas por UW-16

Descrição da Solda Solda Requerida

Garganta (mm)

Solda Atual Garganta

(mm) Estado

Solda Filete Bocal x Casca (tL41) 4,4100 4,4100 Tamanho é adequado Solda de Filete entre o Reforço Externo e a

Casca (tL42) 3,1500 4,4100 Tamanho é adequado

UG-37 Resumo do Cálculo de Áreas (mm²) A abertura está adequadamente reforçada.

A Requerida

A Disponível A1 A2 A3 A41 A42 A43 A5

2583,7 2583,7 351,70 416,47 468,00 39,690 39,690 8,1633 1260,0

Resumo da Análise de Resistência das Soldas (kgf) Caminhos de Falha são mais Resistentes que as Cargas Aplicadas nas Soldas.

Carga na Solda W

Carga na Solda W1-1

Caminho 1-1 Resistência

Carga na Solda W2-2


Carga na Solda W3-3


26326 20492 129650 13187 82152 28356 93470 5.4 - Geometria do Sketch Corroído 5.4.1 - Casca do Vaso Espessura (descontada a folga para conformação) : tshell ................................... 8,0000 mm Corrosão Interna : Ci.......................................................................................... 1,5000 mm Corrosão Externa : Ce ........................................................................................ 0,0000 mm





Sobreespessura de Corrosão : C = Ci + Ce ........................................................ 1,5000 mm Espessura da Parede : t = tshell - C ..................................................................... 6,5000 mm 5.4.2 - Bocal Raio Interno : Rn ................................................................................................ 225,80 mm Espessura da Parede : twall ................................................................................ 16,000 mm Sobreespessura de Corrosão : Cn ................................................................... 0,80000 mm Espessura Fornecida da Parede : tn = twalll - Cn .................................................. 15,200 mm Espessura da Parede da Projeção Interna : ti = tn - Cn ....................................... 14,400 mm Projeção Interna : h = hnew - Cn + Ci ................................................................... 25,700 mm 5.4.3 - Reforço Largura : Wp ...................................................................................................... 100,00 mm Espessura : tp .................................................................................................... 6,3000 mm Projection : h ..................................................................................................... 25,000 mm 5.4.4 - Abertura Diâmetro - UG-40 : d ......................................................................................... 451,60 mm 5.5 - Limites do Reforço pela UG-40 Limite Paralelo à Parede do Vaso: d .................................................................. 451,60 mm Externo: Limite Normal à Parede do Vaso: 2,5t .................................................. 16,250 mm Interno: Limite Normal à Parede do Vaso: 2,5t ................................................... 16,250 mm 5.6 - Espessura da Parede Requerida 5.6.1 - Espessura Requerida por UG-37(a) Espessura Requerida : tr ................................................................................... 5,7212 mm

trP R

S E 0,6 P=

tr12,253 541,5×

1167,1 1× 0,6 12,253×=

∴tr = 5,7212mm 5.6.2 - Espessura Requerida do Pescoço por UG-27(c)(1) Espessura Requerida : trn .................................................................................. 2,3857 mm

trnP Rn

Sn E 0,6 P=

trn12,253 225,8×

1167,1 1× 0,6 12,253×=

∴trn = 2,3857mm 5.7 - Espessura Mínima da Parede do Bocal pela UG-45 5.7.1 - Espessura da Parede: UG-45(a) Espessura Mínima por UG-27(c)(1) : tUG27 ......................................................... 3,4174 mm





tUG27P Rn

Sn E 0,6 P=

tUG2712,253 225,8×

1167,1 0,7× 0,6 12,253×=

∴tUG27 = 3,4174mm Espessura da Parede pela UW-16(b) : tUW-16(b) + Cn ........................................... 3,3000 mm Espessura Mínima por UG-45(a) : tUG27 + Cn ...................................................... 4,2174 mm 5.7.2 - Espessura Mínima da Parede do Bocal Espessura da Parede: UG-45(a) : tUG-45(a) .......................................................... 4,2174 mm Espessura do Pescoço Disponível (Novo) : tn = twall ........................................... 16,000 mm A espessura do pescoço do bocal é adequada ? ....................................................Sim 5.8 - Dimensões Requeridas para as Soldas 5.8.1 - Solda de Filete Externa: Entre o Bocal e a Casca tmin = menor de 19 mm ou tn ou te ....................................................................... 6,3000 mm tw (mínimo) = 0,7tmin ........................................................................................... 4,4100 mm tw = 0,7tL41 ......................................................................................................... 4,4100 mm Tamanho da Solda de Filete Adequado ................................................................. Sim 5.8.2 - Solda de Filete Externa : Entre o Reforço e a Casca tmin = menor de 19 mm ou t ou te ........................................................................ 6,3000 mm tw (mínimo) = 0,5tmin ........................................................................................... 3,1500 mm tw = 0,7tL42 ......................................................................................................... 4,4100 mm Tamanho da Solda de Filete Adequado ................................................................. Sim 5.9 - Fatores de Redução da Resistência Tensão Admissível do Material do Bocal : Sn ..................................................... 1167,1 kgf/cm2 Tensão Admissível do Material da Casca : Sv .................................................... 1167,1 kgf/cm2 Tensão Admissível do Material do Reforço : Sp.................................................. 1167,1 kgf/cm2 Fator de Redução de Resistência : fr1 = menor entre 1,0 e Sn/Sv......................... 1,0000 Fator de Redução de Resistência : fr2 = menor entre 1,0 e Sn/Sv ........................ 1,0000 Fator de Redução de Resistência : fr3 = menor entre 1,0, Sn/Sv e Sp/Sv .............. 1,0000 Fator de Redução de Resistência : fr4 = menor entre 1,0 e Sp/Sv ........................ 1,0000 5.10 - E1 definido em UG-37(a) Parte da Abertura Atravessa qualquer outra Junta Soldada ................................... Não E1 ...................................................................................................................... 1,0000 5.11 - Área de Reforço Requerida por UG-37(c) Área de Reforço Requerida : Ar ......................................................................... 2583,7 mm2

A d tr F 2 tn tr F 1 fr1+=

A 451,6 5,7212× 1× 2 15,2× 5,7212× 1× 1 1×+=

∴A = 2583,7mm2





5.12 - Área de Reforço Disponível da Fig. UG-37.1 5.12.1 - Área Disponível na Casca A1 Área A11 ............................................................................................................ 351,70 mm2 Área A12 ............................................................................................................ 33,799 mm2 Área A1 = maior entre A11 e A12 ......................................................................... 351,70 mm2

A11 d E1 t F tr 2 tn E1 t F tr 1 fr1=

A11 451,6 1 6,5× 1 5,7212×× 2 15,2× 1 6,5× 1 5,7212×× 1 1×=

∴A11 = 351,7mm2

A12 2 t tn+ E1 t F tr 2 tn E1 t F tr 1 fr1=

A12 2 6,5 15,2+× 1 6,5× 1 5,7212×× 2 15,2× 1 6,5× 1 5,7212×× 1 1×=

∴A12 = 33,799mm2 5.12.2 - Área Disponível na Projeção Externa do Bocal - A2 Área A21 ............................................................................................................ 416,47 mm2 Área A22 ............................................................................................................ 1135,3 mm2 Área A2 = mínimo entre A21 e A22 ....................................................................... 416,47 mm2

A21 5 tn trn fr2 t=

A21 5 15,2 2,3857× 1× 6,5×=

∴A21 = 416,47mm2

A22 2 tn trn 2,5 tn te+ fr2=

A22 2 15,2 2,3857× 2,5 15,2× 6,3+× 1×=

∴A22 = 1135,3mm2 5.12.3 - Área Disponível na Projeção Interna do Bocal - A3 Área A31 ............................................................................................................ 468,00 mm2 Área A32 ............................................................................................................ 1036,8 mm2 Área A33 ............................................................................................................ 925,20 mm2 Área A3 = menor entre A31, A32 e A33 .................................................................. 468,00 mm2

A31 5 t ti fr2= A31 5 6,5× 14,4× 1×=

∴A31 = 468mm2

A32 5 ti ti fr2=





A32 5 14,4× 14,4× 1×= ∴A32 = 1036,8mm2

A33 2,5 h ti fr2= A33 2,5 25,7× 14,4× 1×=

∴A33 = 925,2mm2 5.12.4 - Área da Solda A41 Área A41 ............................................................................................................ 39,690 mm2

A41 tL41

2

fr3=

A41 6,32

1×=


A42 tL42

2

fr4=

A42 6,32

1×=


A43 tL43

2

fr2=

A43 2,85712

1×=

∴A43 = 8,1633mm2 5.12.7 - Área Disponível no Elemento de Reforço A5 Área A5 .............................................................................................................. 1260,0 mm2

A5 Dp d 2 tn te fr4=

A5 682 451,6 2 15,2× 6,3× 1×=

∴A5 = 1260mm2 5.12.8 - Área de Reforço Disponível. Área Disponível : Aa = A1 + A2 + A3 + A41 + A42 + A43 + A5 .................................. 2583,7 mm2





Reforço Adequado ? .............................................................................................. Sim Como a área de reforço disponível, Aa, é maior ou igual do que a área de reforço requerida, Ar, a abertura está adequadamente reforçada. 5.13 - Esforço a ser Suportado pelas Soldas [Fig. UG-41.1 Sketch (a)] Esforço Total na Solda : W ................................................................................. 26326 kgf Esforço da Solda para Caminho 1-1 : W1-1 .......................................................... 20492 kgf Esforço da Solda para Caminho 2-2 : W22-1......................................................... 13187 kgf Esforço da Solda para Caminho 3-3 : W33-1......................................................... 28356 kgf A área da Fig. UG-41.1 (a) para cálculo dos esforços de conexão nas soldas é dada por:

W Ku A A1 2 tn fr1 E1 t F tr+ Sv=

W 0,01 2583,7 351,7 2 15,2× 1× 1 6,5× 1 5,7212××+× 1167,1×=

∴W = 26326kgf

W1-1 Ku A2 A5+ A41+ A42+ Sv=

W1-1 0,01 416,47 1260+ 39,69+ 39,69+× 1167,1×=

∴W1-1 = 20492kgf

W2-2 Ku A2 A3+ A41+ A43+ 2 tn t fr1+ Sv=

W2-2 0,01 416,47 468+ 39,69+ 8,1633+ 2 15,2× 6,5× 1×+× 1167,1×=

∴W2-2 = 13187kgf

W3-3 Ku A2 A3+ A5+ A41+ A42+ A43+ 2 tn t fr1+ Sv=

W3-3 0,01 416,47 468+ 1260+ 39,69+ 39,69+ 8,1633+ 2 15,2× 6,5× 1×+× 1167,1×=

∴W3-3 = 28356kgf 5.14 - Tensões Unitárias [UW-15(c) e UG-45(c)] (1) Solda de Filete Externa sob Cisalhamento : S1 = 0,49×Menor(Sn,Sp) ............ 571,88 kgf/cm2 (2) Solda de Filete no Reforço Externo sob Cisalhamento : S2 = 0,49×Menor(Sv,Sp) 571,88 .............................................................................................................. kgf/cm2 (3) Parede do Bocal sob Cisalhamento : S3 = 0,7×Sn ......................................... 816,97 kgf/cm2 (4) Solda de Chanfro na Casca sob Tração : S4 = 0,74×Sv ................................. 863,65 kgf/cm2 (6) Filete Interno ao Cisalhamento : S6 = 0,49×Menor(Sv,Sn) .............................. 571,88 kgf/cm2 5.15 - Resistência dos Elementos da União (1) Solda de Filete Externa sob Cisalhamento .................................................... 27278 kgf (2) Solda de Filete no Reforço Externo sob Cisalhamento .................................. 38596 kgf (3) Parede do Bocal sob Cisalhamento ............................................................... 91054 kgf (4) Solda de Chanfro na Casca sob Tração ........................................................ 42503 kgf (6) Filete Interno ao Cisalhamento ...................................................................... 12371 kgf (1) Solda de Filete Externa sob Cisalhamento





F1 Kuπ2

Do tL41 S1=

F1 0,01 π2

482 6,3× 571,88×××= ∴F1 = 27278kgf (2) Solda de Filete no Reforço Externo sob Cisalhamento

F2 Kuπ2

ODpad tL42 S2=

F2 0,01 π2

682 6,3× 571,88×××= ∴F2 = 38596kgf (3) Parede do Bocal sob Cisalhamento

F3 Kuπ2

Dm tn S3=

F3 0,01 π2

466,8 15,2× 816,97×××= ∴F3 = 91054kgf (4) Solda de Chanfro na Casca sob Tração

F4 Kuπ2

Do tG S4=

F4 0,01 π2

482 6,5× 863,65×××= ∴F4 = 42503kgf (6) Filete Interno ao Cisalhamento

F6 Kuπ2

Do tL43 S6=

F6 0,01 π2

482 2,8571× 571,88×××= ∴F6 = 12371kgf 5.16 - Verificação da Resistência dos Caminhos - UG-41(b)(1)

Caminho 1-1

Elementos da Conexão Resistência dos

Elementos da Conexão (kgf)

(2) Solda de Filete no Reforço Externo sob Cisalhamento 38596 (3) Parede do Bocal sob Cisalhamento 91054 Resistência dos Elementos da União 129650

Carga para o Caminho 1-1 : W1 menor entre W e W1-1 20492 O Caminho pode Resistir às Cargas ? Sim

Caminho 2-2



(1) Solda de Filete Externa sob Cisalhamento 27278 (4) Solda de Chanfro na Casca sob Tração 42503

(6) Filete Interno ao Cisalhamento 12371 Resistência dos Elementos da União 82152





Caminho 2-2 Carga para o Caminho 2-2 : W2 menor entre W e W2-2 13187

O Caminho pode Resistir às Cargas ? Sim

Caminho 3-3



(2) Solda de Filete no Reforço Externo sob Cisalhamento 38596 (4) Solda de Chanfro na Casca sob Tração 42503

(6) Filete Interno ao Cisalhamento 12371 Resistência dos Elementos da União 93470

Carga para o Caminho 3-3 : W3 menor entre W e W3-3 26326 O Caminho pode Resistir às Cargas ? Sim

5.17 - UCS-79(d) Elongação da Fibra Externa Alongamento da Fibra Externa (ε)...................................................................... 3,4335 % Espessura da Chapa (t) ..................................................................................... 16,000 mm Raio da Linha de Centro Final (Rf) ..................................................................... 233,00 mm Raio Original da Linha de Centro (R0) ........................................................................ ∞ mm

ε 50 tRf

1 Rf

Ro=

ε 50 16×233

1 233∞

×=

∴ε = 3,4335





6 - Teste Hidrostático Horizontal - UG-99 6.1 - Teste Horizontal Baseados na PMTA por UG-99(b) PMTA para o Vaso ............................................................................................ 11,706 kgf/cm2 Pressão Hidrostática de Teste a 21,000 °C ........................................................ 15,217 kgf/cm2 Fator UG-99 da Pressão .................................................................................... 1,3000 Relação entre as Tensões - UG-99 .................................................................... 1,0000 6.1.1 - Cálculo do Costado 6.1.1.1 - Seção Cilíndrica 1 espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,325 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1227,8 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):

SP R 0,6 t+

E t=

S15,325 540 0,6 8×+×

0,85 8×=

∴S = 1227,8kgf/cm2 6.1.1.2 - Seção Cilíndrica 2 espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,325 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1227,8 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):

SP R 0,6 t+

E t=

S15,325 540 0,6 8×+×

0,85 8×=

∴S = 1227,8kgf/cm2 6.1.2 - Cálculo da Tensão no Tampo Superior 6.1.2.1 - Seção da Saia espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,325 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1043,6 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):





SP R 0,6 t+

E t=

S15,325 540 0,6 8×+×

1 8×=

∴S = 1043,6kgf/cm2 6.1.2.2 - Seção Abaulada Pressão de Teste com Coluna de Líquido.......................................................... 15,325 kgf/cm2 Espessura com Sobreespessura de Corrosão Incluída ...................................... 6,9500 mm Diâmetro Interno ................................................................................................ 1080,0 mm Eficiência de Junta ............................................................................................ 1,0000 Tensão em Condições de Teste ........................................................................ 1199,6 kgf/cm2 A tensão nas condições de teste é dada por 1-4(c)(1):

S P K D 0,2 P t+2 t E

=

S 15,325 1,0062× 1080× 0,2 15,325× 6,95×+2 6,95× 1×

= ∴S = 1199,6kgf/cm2 6.1.3 - Cálculo da Tensão para o Tampo Inferior 6.1.3.1 - Seção da Saia espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,325 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1043,6 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):

SP R 0,6 t+

E t=

S15,325 540 0,6 8×+×

1 8×=


S P K D 0,2 P t+2 t E

=

S 15,325 1,0062× 1080× 0,2 15,325× 6,95×+2 6,95× 1×

= ∴S = 1199,6kgf/cm2





7 - Teste Hidrostático de Campo - UG-99 7.1 - Teste de Campo Baseado na PMTA por UG-99(b) PMTA para o Vaso ............................................................................................ 11,706 kgf/cm2 Pressão Hidrostática de Teste a 21,000 °C ........................................................ 15,217 kgf/cm2 Fator UG-99 da Pressão .................................................................................... 1,3000 Relação entre as Tensões - UG-99 .................................................................... 1,0000 7.1.1 - Cálculo do Costado 7.1.1.1 - Seção Cilíndrica 1 espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,542 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1245,2 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):

SP R 0,6 t+

E t=

S15,542 540 0,6 8×+×

0,85 8×=

∴S = 1245,2kgf/cm2 7.1.1.2 - Seção Cilíndrica 2 espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,392 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1233,1 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):

SP R 0,6 t+

E t=

S15,392 540 0,6 8×+×

0,85 8×=

∴S = 1233,1kgf/cm2 7.1.2 - Cálculo da Tensão no Tampo Superior 7.1.2.1 - Seção da Saia espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,247 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1038,3 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):





SP R 0,6 t+

E t=

S15,247 540 0,6 8×+×

1 8×=


S P K D 0,2 P t+2 t E

=

S 15,244 1,0062× 1080× 0,2 15,244× 6,95×+2 6,95× 1×

= ∴S = 1193,3kgf/cm2 7.1.3 - Cálculo da Tensão para o Tampo Inferior 7.1.3.1 - Seção da Saia espessura com sobreespessura de corrosão incluída (t) .................................... 8,0000 mm Raio Interno (R) ................................................................................................. 540,00 mm pressão de teste com coluna de líquido (P) ....................................................... 15,544 kgf/cm2 Tensão em Condições de Teste (S) ................................................................... 1058,6 kgf/cm2 Tensão circunferencial governa para pressão interna. A tensão em condições de teste é dada por UG-27(c)(1):

SP R 0,6 t+

E t=

S15,544 540 0,6 8×+×

1 8×=


S P K D 0,2 P t+2 t E

=

S 15,571 1,0062× 1080× 0,2 15,571× 6,95×+2 6,95× 1×

= ∴S = 1218,9kgf/cm2





8 - Sumário do Cálculo do Vaso Temperatura de Projeto ..................................................................................... 200,00 °C Pressão Interna de Projeto ................................................................................ 11,000 kgf/cm2 Pressão Máxima de Trabalho Admissível (PMTA) por UG-98(a) ........................ 11,706 kgf/cm2 Pressão Máxima Externa Admissível(PMEA) ............................................. 1,01972E25 kgf/cm2 Pressão Máxima Admissível (PMA) por Apêndice 3-2 ........................................ 0,0000 kgf/cm2





9 - Resumo da Pressão

Componentes do Vaso Pressão Interna

(kgf/cm²)

Coluna de Líquido (kgf/cm²)

Pressão Externa

(kgf/cm²) Vácuo

(kgf/cm²) Sobreespessura Esmaga-

mento (mm)

Interno Externa (mm) (mm)

Tampo Superior Saia 11,000 3,6021E-5 0,0000 0,0000 1,5000 0,0000 0,0000 Semi-elíptico 11,000 3,2971E-5 0,0000 0,0000 1,5000 0,0000 1,0500

Costado Seção 2 11,000 2,1292E-4 0,0000 0,0000 1,5000 0,0000 --- Seção 1 11,000 3,9592E-4 0,0000 0,0000 1,5000 0,0000 ---

Tampo Inferior Saia 11,000 3,9897E-4 0,0000 0,0000 1,5000 0,0000 0,0000 Semi-elíptico 11,000 4,3194E-4 0,0000 0,0000 1,5000 0,0000 1,0500

Bocais N1 11,000 3,3187E-4 0,0000 0,0000 0,80000 0,0000 ---

Componentes do Vaso Pressão Interna

Total (kgf/cm²)

Pressão Externa Total

(kgf/cm²)

PMTA (*) UG-98(b) (kgf/cm²)

PMTA UG-98(a) (kgf/cm²)

Tampo Superior Saia 11,000 0,0000 13,909 13,909 Semi-elíptico 11,000 0,0000 11,706 11,706

Costado Seção 2 11,000 0,0000 11,823 11,823 Seção 1 11,000 0,0000 11,823 11,822

Tampo Inferior Saia 11,000 0,0000 13,909 13,909 Semi-elíptico 11,000 0,0000 11,706 11,706

Bocais N1 11,000 0,0000 12,253 12,253 (*) Pressão Máxima de Trabalho Admissível para a Parte do Vaso por UG-98(b) PMTA : Pressão Máxima de Trabalho Admissível no Topo do Vaso (UG-98(a)) PMTA é o menor dos valores encontrados para a Pressão Máxima de Trabalho Admissível para qualquer das partes essenciais de um vaso, ajustada para qualquer diferença na coluna de líquido que possa existir entre a parte considerada e o topo do vaso. Se o cálculo da PMTA é parte do relatório de cálculo do projeto do vaso pela Norma, então o teste hidrostático (ou pneumático) deve ser baseado no valor da PMTA e a PMTA calculada deve ser fornecida na placa de identificação e no relatório de dados. a) Pressão Máxima de Trabalho Admissível para o Vaso (UG-98(a)): 11,706 kgf/cm² a 200,00 °C





10 - Sumário de Espessuras

Componentes do Vaso Nominal (mm)

Projeto (mm)

Após Conformaçã

o (mm)

Eficiência da Junta Soldada

Carregamento

Tampo Superior Saia 8,0000 6,6327 6,6327 1,00 Pressão Interna Semi-elíptico 8,0000 7,6710 6,6210 1,00 Pressão Interna

Costado Seção 2 8,0000 7,5447 7,5447 0,85 Pressão Interna Seção 1 8,0000 7,5448 7,5448 0,85 Pressão Interna

Tampo Inferior Saia 8,0000 6,6329 6,6329 1,00 Pressão Interna Semi-elíptico 8,0000 7,6712 6,6212 1,00 Pressão Interna

a) Nominal : chapa comercial/espessura schedule b) Projeto : espessura mínima de projeto, inclui corrosão e tolerância de conformação. c) Após Conformação : espessura mínima do material após a conformação.





11 - Relatório do Teste Horizontal 11.1 - Teste Horizontal Baseados na PMTA por UG-99(b)

Componentes do Vaso Pressão

Local no Teste (kgf/cm²)


Razão de Tensões

Tensão no Teste

(kgf/cm²)

Tensão Máxima no Teste (kgf/cm²)

Tampo Superior Saia 15,325 0,10800 1,000 1043,6 2277,9 Semi-elíptico 15,325 0,10800 1,000 1199,6 2277,9

Costado Seção 2 15,325 0,10800 1,000 1227,8 2277,9 Seção 1 15,325 0,10800 1,000 1227,8 2277,9

Tampo Inferior Saia 15,325 0,10800 1,000 1043,6 2277,9 Semi-elíptico 15,325 0,10800 1,000 1199,6 2277,9

a) Pressão de Teste: 15,217 kgf/cm² a 21,000 °C b) Relação de Tensões - UG-99(b) : 1,000 c) Fator de Pressão - UG-99(b): 1,300 d) Pressão Local durante Teste = Pressão Teste + Pressão da Coluna de Líquido e) Máxima Tensão de Teste = 0,9 Tensão de Escoamento.





12 - Relatório do Teste de Campo 12.1 - Teste de Campo Baseado na PMTA por UG-99(b)

Componentes do Vaso Pressão

Local no Teste (kgf/cm²)


Razão de Tensões

Tensão no Teste

(kgf/cm²)

Tensão Máxima no Teste (kgf/cm²)

Tampo Superior Saia 15,247 0,02938 1,000 1038,3 2277,9 Semi-elíptico 15,244 0,02688 1,000 1193,3 2277,9

Costado Seção 2 15,392 0,17438 1,000 1233,1 2277,9 Seção 1 15,542 0,32438 1,000 1245,2 2277,9

Tampo Inferior Saia 15,544 0,32688 1,000 1058,6 2277,9 Semi-elíptico 15,571 0,35375 1,000 1218,9 2277,9

a) Pressão de Teste: 15,217 kgf/cm² a 21,000 °C b) Relação de Tensões - UG-99(b) : 1,000 c) Fator de Pressão - UG-99(b): 1,300 d) Pressão Local durante Teste = Pressão Teste + Pressão da Coluna de Líquido e) Máxima Tensão de Teste = 0,9 Tensão de Escoamento.





5 - Certificado de Qualidade do Reservatório de Ar Comprimido.

Certificamos que o tanque reservatório de ar comprimido;

Número de série N- N55965

foi fabricado baseado na Norma ASME VIII divisão 1 Edição 2007.

-Tanque Reservatório para ar comprimido, com casco cilíndrico e tampos semi-elipticos, aéreo, na posição vertical com todas as características de operação e projeto indicadas no prontuário. Tampo e Costado: Reservatório construído em chapas de aço-carbono estrutural classificada ASME. Solda: O Reservatório é soldado internamente por processo semi-automático MAG e externamente por processo automático de arco-submerso. Procedimentos e operadores qualificados de acordo com a norma internacional ASME IX Ano 2004. Revestimento externo: O Tanque Reservatório é jateado com granalha de aço, protegido com um fundo epóxi e pintura final em poliuretano, procedimento e cor indicada no prontuário. Ensaios: Todos os reservatórios produzidos pela Arxo passam por uma rigorosa bateria de ensaios sendo: Ensaio visual de solda, Ultra Som, Liquido Penetrante, Radiografia, dimensional, Ensaio hidrostático e ensaio de película seca na pintura final. Documentos: Acompanham o reservatório os seguintes documentos: desenhos, folha de dados, certificado de aprovação em teste hidrostático, certificados de matéria prima, relatório dos ensaios, memória de cálculo, certificado de garantia e de qualidade, ART de engenheiro mecânico. Qualidade: A Arxo é certificada por manter um sistema de gestão pela qualidade de acordo com a norma técnica ISO9001/2000. Os tanques construídos pela Arxo possuem rastreabilidade completa de produção, completamente informatizada, onde são armazenados os dados de matérias-primas utilizadas na construção, processos produtivos e operadores envolvidos. Válvulas: A válvula de segurança, manômetro, purgador, filtros e registros, quando não inclusos no processo comercial junto ao reservatório, é de completa responsabilidade do comprador.

Balneário Piçarras/SC, 30 de abril de 2010. _____________________________ Engº Carlos Maciel CREA-SC Nº042989-2 Arxo Industrial Do Brasil Ltda





6 - Certificados de Garantia do Reservatório de Ar Comprimido.

Número de série N- N55965 A Arxo Sideraço Indl. Do Brasil Ltda. garante seus reservatórios fabricados

sob a marca Arxo, por um período de: Três (03) anos a contar da data de emissão da nota fiscal, contra defeitos de

fabricação ou material. Um (01) ano a contar da data de emissão da nota fiscal, contra defeitos no

revestimento externo. Acessórios como válvulas de segurança, purgadores, manômetros, filtros e

registros, a garantia é de acordo com o fabricante. Estas garantias estão condicionadas ao pleno cumprimento do prontuário e a NR-13 do

Ministério do Trabalho Brasileiro.

- O cliente deverá, no ato do recebimento conferir a integridade do equipamento, bem como de suas conexões como: luvas, boca-de-visita, flanges e pintura. O comprador tem o prazo de 30 dias a contar da data de emissão da nota fiscal para reclamar de irregularidades aparentes.

- Em caso de não conformidade encontrada, a Arxo compromete-se reparar imediatamente o problema, ou na impossibilidade, e somente neste caso, a troca imediata do tanque por outro novo do mesmo modelo. A reclamação deverá ser feita por escrito à Arxo e enviado copia da “Ficha de Acompanhamento do Tanque” com todos os campos devidamente preenchidos e assinados pelos responsáveis.

- As condições acima se referem exclusivamente ao comprador efetivo do tanque ou seu proprietário. Os contatos sobre esta garantia devem acontecer somente entre a Arxo e o proprietário do equipamento, desconsiderando assim qualquer reclamação do detentor de sua posse em regime de comodato ou outra modalidade de empréstimo. O que esta garantia não cobre: 1. Problemas ocasionados pelo mau uso ou uso indevido do equipamento como: pressão

e/ou temperatura de trabalho diferente da indicada na folha de dados. 2. Problemas ocasionados por modificações ou alterações efetuadas no equipamento por

pessoal que não seja da Arxo ou expressamente autorizado por esta, tais como: troca de luvas, conexões, boca-de-visita, alteração de capacidade ou de compartimentação.

3. Problemas e avarias ocasionados durante a movimentação e transporte do equipamento. 4. Problemas ocasionados pela falta de cuidado na instalação. 5. Instalação de Acessórios.




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DATA BOOK reservatorio ar 3M³ - 10KGF.CM² _102798