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Estudo de caso:Estudo de caso: Escoamento de chocolate fundido
x Cavitação
Fonte: Apostila de OPI, Ortega & Menegalli, “Caso III.B – Transporte”
TA 631 – OPERAÇÕES UNITÁRIAS ITA 631 – OPERAÇÕES UNITÁRIAS I
1
Tanque A Tanque B Tanque C Tanque D
Bomba do tipo parafuso
Sistema estudado: bombeamento de chocolate fundido de tanques agitados encamisados (onde se realiza a “conchagem”) até o tanque pulmão da área de finalização.
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Problema verificado:
A bomba consegue descarregar os tanques B e C em um período de tempo razoável, mas o mesmo não ocorre para os tanques A e D. Para estes tanques, a bomba produz um fluxo intermitente com barulho e o tempo de descarga duplica.
Observações: A bomba (tipo parafuso) possui potência de 7,5 CV.O chocolate fundido foi considerado como um
fluido pseudoplástico Lei da Potência.3
4
Dados:
Pressão no interior dos tanques = 0,95.105 PaDiâmetro da linha de sucção: 4”Diâmetro da linha de recalque: 3”Δz de sucção = - 1,41 mk chocolate escuro fundido = 15,066 Pa.sn
n chocolate escuro fundido = 0,489ρ chocolate escuro fundido = 1287,4 kg/m3
Vazão mássica chocolate escuro fundido = 1707 kg/hk massa de leite = 13,346 Pa.sn
n massa de leite = 0,543ρ massa de leite = 1276,3 kg/m3
Vazão mássica massa de leite = 8045 kg/hP vapor (chocolate escuro e massa de leite) = 0,54.105 Pa
5
Dados (continuação):Acessórios nas linhas de sucção de ambos os tanques: 6,20 m de
tubulação; 1 saída (contração com perfil fluidodinâmico); 1 tê com derivação aberta; 1 curva raio longo 90°e 2 válvulas gaveta abertas.
Tanque A: Voltagem = 220 VCorrente elétrica = 9,8 A (succionando a massa) Corrente elétrica = 8,3 A (sem succionar a massa)Tanque B: Voltagem = 220 VCorrente elétrica = 10,8 A (succionando a massa) Corrente elétrica = 7,8 A (sem succionar a massa) Fator de potência = 0,8
Os itens abaixo foram calculados leite para o tanque A operando com massa de chocolate escuro e para o tanque B operando com massa de leite.
1.Velocidades de sucção2.Cálculo da pressão de sucção3.Cálculo do NPSH4.Trabalho útil fornecido pela bomba5.Energia total consumida
6
7
Cálculos para o tanque A:
2
1
4Re
8 3 1
nn n
LP n
D v n
k n
= 0,666; portanto é regime laminar
v sucção = vazão mássica / Área transversal de escoamento = 0,045 m/s
1 2
4 2 6 16
2 Re
n
F nLP
v k n Df
D n v
= 24,24
Êfsucção da tubulação = fF L/D vsucção2 = 2,995 m2/s2
8
Êfsucção dos acessórios utilizando método do kf = 18,63 m2/s2
Os valores de kf para fluido newtoniano em regime turbulento são:kf saída (contração com perfil fluidodinâmico) = 0,05kf tê com derivação aberta = 1,00kf curva raio longo 90°= 0,45kf 2 válvulas gaveta abertas = 2*0,17
Para fluido não-newtoniano em regime laminar usam-se as seguintes relações para Reynolds entre 20 e 500:
Para Reynolds menores que 20, existe um gráfico de correção cujo valor obtido foi de aproximadamente 10000. Assim:
kf saída (contração com perfil fluidodinâmico) = 0,05*10000 = 500kf tê com derivação aberta = 1,00*10000 = 10000kf curva raio longo 90°= 0,45*10000 = 4500kf 2 válvulas gaveta abertas = 2*0,17*10000 = 3400
fk N
( ) (500)f turbulentok
9
Gráfico de correçãok laminar / k turbulento
10
Êfsucção total = 21,625 m2/s2
Pressão de sucção = 0,849.105 Pa
NPSH = 3,9.10-3 m
PP22 P P11 v v1122 v v22
2 2 Êf Êf sucçãosucção ---- = ---- + z---- = ---- + z11 – z – z22 + ----- - -------- - ------ + ----- - -------- - ------ρρg g ρρg 2g 2αg 2 2αg g
Psucção :
1 21
2 1
ˆ( ) 0
vap fsistema
P P ENPSH z z
g g
Diagnóstico: ocorre cavitação
Com a mesma forma de calcular foram obtidos para o tanque B:
- Velocidade de sucção: 0,22 m/s- NPSH tanque B: - 0,75 m
- Diagnóstico: ocorre cavitação
11
12
Conclusão:- O NPSH do sistema é muito baixo e a bomba está
cavitando.
Ideias:1.Para fluidos de alta viscosidade deve-se
encurtar ao máximo a linha de sucção.2.É recomendável o uso de bombas de
acionamento lento para que o fluido possa preencher as cavidades (velocidade do fluido menor de 0,045 m/s).
13
3. É recomendável mudar o circuito instalando mais uma bomba
Tanque A Tanque B Tanque C Tanque D