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UNIVERSIDADE DE SO PAULOINSTITUTO DE GEOCINCIAS
REMEDIAO DE FASE LIVRE DE GASOLINA PORBOMBEAMENTO DUPLO: ESTUDO
DE CASO
Alexandre Davide Miller
Orientador: Prof. Dr. Everton de Oliveira
DTSSERTAO DE MESTRADO
Programa de Ps-Graduao em Recursos Minerais e Hidrogeologa
SAO PAULO2001
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IJNIVERSIDADE DE SAO PAULO/Nsr/ru ro DE GEoctrucms
REMeonO DE FASE LIVRE DE GASOLINA PORBOMBEAMENTO DUPLO: ESTUDO
DE CASO
ALEXANDRE DAVI DE MI LLER
Orientador: Dr. Eveon de Oliveira
DISSERTAAO DE MESTRADO
COMISSO UI-CADORA
Nome
Everton de Oliveira
Chang Hung Kiang
00 G *;...,,z- o c)l'..i ] -1.
/ *' etg-tOTECA --r !,'- o,
:. Tsq'T ; I2 " - -'- " - .t'If
s gr ?)/
Presidente:
Examinadorosl Prof.
Dr.
Dr.
Prof. Dr. Ricardo Csar Aoki Hirata
SO PAULO2001
'rAssinatura
-
UNIVERSIDADE DE SO PAULO
INSTITUTO DE GEOCINCAS
REMEDnO DE FASE LIVRE DE GASOLINA PORBOMBEAMENTO DUPLO: ESTUDO
DE CASO
Alexandre Davide Miller
Orientador: Prof. Dr. Everton de Oliveira
DTSSERTAO DE MESTRADO
Programa de Ps Graduao em Recursos Minerais e Hidrogeologia
SO PAULO2001
DEDALUS-Acervo-lGC
ililililililililril|il|ril|||illilil|ililil|il|lil
3090000851 6
-
"...dedico este trabalho mlnha me."
-
ttolce
ndice .---------I
ndice de Apndices
Agradecmentos ---------v
-----------*--*---1
indice de Tabelas --------------tv
lndice de Fgures ------
RESUMO
ABSTRACT ------z
1.INTRODUAO
3.1. Distribuio dos hdrocarbonetos em subsuperffcie
3.2. Mapeamento da pluma de fase livre e estimativa para a
determinao do volume de fase livre
removvel
3.3. Sistemas de remediao em reas contaminadas por
hidrocarbonetos de petrleo ------------203.3.1. Recuperao de fase
lvre -----*---20
3.3.1.1. Remoo de fase livre com skimmers
3.3.1.2. Remoo de fase lvre com o rebaixamento do nvel d'gua
3.4. Geologia Regonal
12
4. METODOLOGIA
4.1 . Caracterizao
4.1.1. Conhecimento do problema
4.1 .2. Sondagens de investigao e instalao dos poos de
monitoramento e bombeamento ---374.1.3. Levantamento topogrfico
39
4.1.4. Desenvolvimento e purga dos poos
4.1.5. Procedimento de coleta, preservao
4.1.6. Anlise qumica da gua subtennea
--------------39e acondconamento das amoslras
---------------------40
-
4.1.7. Coleta de solos para determnao da porosidade e anlise
granulomtrca -------------------42
4.1.8. Hidrogeotogia -_-*--..---..- ---454.1.8.1. Mapa
potenciomtrco ----------454.1.8.2. Determinao do coeficiente de
condutividade hidrulica -------464.1.8.3. Clculo da velocidade da
gua subterrnea e da velocidede da fese livre -*_----48
4.1.8.3.1. Meio poroso --._--4841 .A.3.2. Meio descontnuo
4.1.9. Condao entre a espessura da lmina de fase livre medda nos
poos e a espessura
verdadeira no aqfero ------4.1.10. Clculo do volume de fase
livre existente
--554.2. Remediao da fase livre ----------------------- 554.2.1.
lnstalaao da trinchera -------------------564.2.2. lnstalao do
skimmer alivo ---------574.2.3. Sstema de bombeamento duplo
---------- ----57
4.2.3.1. Defino do rebaixamento ------*------------574.2.3.2.
Configurao do sistema de bombeamento duplo _--*--*--**---584.2.3.3.
Descarte da gua de rebaxamento --------594.2.3.4. Monitoramento da
eficincia do processo de remoo de fase livre *----59
5. APRESENTAO DOS RESULTADOS --------. --**---60
5.1. Caracterzao Ambiental -----------605.1.1. Conhecimento do
problema ----605.1.2. Sondagens de investgao e instalao de poos de
monitoramento e bombeamento *--64
5.1.3. Levantamento topogrfico -------665.1.4. Geologia Local
-------- -------665.1.5. Resultados das anlises qumcas das guas
subtenneas e mapeamento da pluma de fase
di$solvida
5.1.6. Hidrogeologia
5.1.6.1. Mapa potenciomtrco
5.1.6.2.Determinaodocoeficientedecondutividadehidrulica---785.1.6.3.
Resultados dos clculos de velocidade da gua subterrnea e da
velocidade da fase
livre
50
51
73
73
5.1.6.3.1. Meo poroso homogneo
5.1.6.3.2. Meo descontf nuo
5.1.6.4. Correlao entre a espessura da lmina de fase livre
medida nos poos e a espessura
verdadeira no aqtffero -----5.1.7. Mapeamento da pluma de fase
livre e determinao do volume de fase livre existente ---855.1.8.
Estimativas para determnao do volume de fase livre removvel
---*85
-
5.2. Remediao de fase livre -----------865.2.1. lnstalao da
trincheira 865.2.2. Resultados na recuperao de hdrocarbonetos
-*-----88
5.2.2.1 . Definio do rebaixamento ---:----------885.2.2.2.
Volume de hdrocrbonetos removdos ----------915.2.2.3. Estudo da
correlao entre a espessura da lmina de hdrocarbonetos e o
volume
removido --
6.1. Modelo de fluxo e transporte ---------96
7. CONCLUSES
-
iruolce DE TABELAS
Tabela 3.1. Mtodos para estmar os volumes de fase livre
removfveis (EPA, 1996) -------------------- 18
Tabela 3.2. Comparao entre o bombeamento duplo e o bombeamento
total associado caixa
separadora gua/leo (EPA, 1988) ----------- ------31Tabela 4.1.
Propriedades fscas da gasolina e da gua (APl, 1996) -50
-54labela 4.2. Tenses superficiais e interfaciaisTabela 5.1.
Caracterfsticas dos poos instalados -***"*---------anTabela 5.2.
Resultados dos ensaios de granulometria -------
----------------67Tabela 5.3. Resultados das analises qumcas das
guas subterrneas -_----_69abela 5.4. Clculo da solubildde
efetva
Tabela 5.5. Clculo da solubildade efetiva na presena de etanol a
17,5o/o
Tabela 5.6. Medio do nvel d'gua - crga hidrulca -------Tabela
5.7. Resultados das determnaes do gradente hidrulico
Tabela 5.8. Resultados das determinaes dos lndices ffsicos do
solo ----79
Tabela 5.9. Valores de condutvdade hidrulica, porosidade efetiva
e gradiente hdrulico -------79Tabela 5.10. Resultados dos clculos
dos parmetros hidrulicos e hidrodinmicos ---------*-----83Tabela
5.11. Clculo da espessura da fase livre no aqllifero --*-84Tabela
5.12. Clculo da espessura da fase livre no aquffero (Lenhard &
Parker, 1990) ------*------84Tabela 5.13. Resultados dos clculos do
raio de influncia ------88Tabela 5.14. Rebaixamento efetuado no
pB_03 _______89Tabela5'15.MonitoramentodonVeld'gua-PB-03_--90Tabela
5.16. Evoluo das taxas de remoo -----*------------92Tabela 5.17.
Espessura das lminas e volumes removidos --------------94Tabela
5.18. Equao das curvas ----------- ---95
72
73
74
IV
-
ttorce DE FlcuRAS
Figure 3.1. Distrbuio vertical das fases dos hidrocarbonetos
(EPA, 1996)
Fgura 3.2. Progresso do vazamento de hidrocarboneto em tanque
subterrneo (EPA, 1996) ---**8Figura 3.3. Relao entre a espessura do
hidrocarboneto no aq{rffero e aquela medida no poo de
monitoramento para dversos tipos de solo (EPA, 1990)
Figura 3.4. Skmmer alivo e passivo (Clean Equipments Co,
1999)
Figura 3.5. Remoo da fase livre de hidrocarboneto com
rebaixamento do aqfero
(Clean Equipment Co, 1999)
Figura 3.6. Efeito produzido pelo rebaxamento na recuperao da
fase livre (APl, 1996)
--27
Figura 3.7. Representao esquemtica da caxa separadora
-----------**-**30Fgura 3.8. Mapa Geolgco da regio de interesse
(lPT, 1981) --*----- ------34Figura 4.1. Fluxograma para elaborao
do modelo de fluxo e transporte --------36Figura 5.1. Planta da
Rego Estudada -*----62Figwa 5.2. Planta da Residncia lmpactada
----.------------------63Figura 5.3. Localizao dos poos instalados
--------*-------65Figura 5.4. Resultados das Anlises Qumicas das
Aguas Subtenneas 71
75
76
77
Figura 5.5. Mapa Potenciomtrico
Figura 5.8. Perfl construtvo da trincheira e perfil litolgico
construtivo do poo de
bombeamento PB-02
Figura 5.9. Relao entre a espessura da lmina de fase livre e o
volume de hidrocarbonetos
Removdos
Fgura 6.1. Fluxograma para elaborao do modelo de fluxo e
transporte
1'l
.--24
Figura 5.6. Seo Hidrogeolgca A-A'
Figura 5.7. Seo Hidrogeolgica B-B'
97
-
ir,olce oe lpuolces
Apndice 1. Documentao Fotogrfca
Apndice 2. Perfis construtivos dos poos instalados
Apndice 3. Planilhas dos ensaios de permeabilidade --------
Apndice 4. Monitoramento da lmina de fase livre e volume
recuperado
't1
15
1
1
't20
127
-
AGRADECIMENTOS
Para fazer justia s pessoas que realmente me ajudaram,
certamente este seria omaior capitulo desta dissertao, porm
resumirei meus agradecimentos queles queforam imprescindveis.
Antes de qualquer coisa, cabe lembrar que poucas so as empresas
que hoje dedicamprte de seu tempo concedendo a oportunidade de seus
funcionrios estudarem, talvezpor ainda no entenderem que alm do
benefcio direto no aprimoramento do seucorpo tcnico, existe o
benefcio indireto da satisfao do profissional com a empresaem que
trabalha. A SERVMAR lnstaladora e Assessoria Ambiental, no s
permitiu queeu estudasse como incentvou esta ncativa. Meu eterno
agradecimento ao Sr. Antonioda Costa Pereira, principal responsvel
por esta dissertao, e tambm Dna. MariaErundina R. Faria.
minha famlia, em especal minha me, a quem dedico esta dissertao,
e aosamgos prximos que compartilharam e entenderam as dificuldades
que trazem oestudo associado atividade de trabalho, e o conseqente
tempo exguo para dedicar-me aos meus.
Aos incentivadores, Manoel Gomes dos Santos e as orqudeas da
ps-graduao,Magali e Ana. Aos amigos da equipe da SERVMAR: Marcio C.
Alberto, SamaraPerera, Hernani R. dos Santos, Carlos Ferreira,
Flvio Monteiro, Carlos Soares,Fernando Breviglieri, Carlos Joly e
Edna do Nascimento. Aos amigos: Edson Hongo,Fernando Veloso e Paulo
Henrique. Ao Dr. Everton, que alm do estmulo foi um dospercussores
nesta seara que so os postos de gasolina.
s empresas distribuidoras, que alm de enfrentarem problemas
ambientaisextremamente custosos, distribuem produto de qualidade
num mercado desigual, ondea prtica cada vez mais freqente da
adulterao e a comercializao de produtos deprocedncia duvidosa por
alguns postos, em virtude da falta de fiscalizao eficaz,somam os
prejuzos das empresas idneas.
Universidade de So Paulo, em especal ao lnstituto de Geocincias,
que me acolheuna graduao e agora na ps-graduao.
Ao amigo Dr. Jos Milton Benetti Mendes, in memorian.
A sempre querida Ana Paula Sivieri pela constante ajuda e
compreenso.
-
RESUMO
O vazamento de gasolna de um tanque subterrneo na Regio
Metropoltana de So
Paulo provocou o aparecimento de gasolina em fase livre e
dissolvida numa residncia
situada a 170 metros. A contaminao foi caracterizada e a
remediao da fase livre foi
realizada atravs de bombeamento duplo. Neste trabalho so
apresentadas ascaractersticas deste sstema e as justificativas
desta opo, bem como as vantagens e
desvantagens do bombeamento duplo em relao ao bombeamento
total.
Os trabalhos de avaliao consistiram no uso de ferramentas para
determinao da
velocidade de migrao de gua subterrnea e da fase livre de
gasolina no meioporoso e fraturado, determnao da espessura de fase
livre no aqfero baseado em
medies da espessura da lmina medida nos poos de monitoramento e
a tentativa
de correlacionar a espessura de fase livre medida no poo e a
taxa de remoo.
A fase livre foi observada apenas na residncia impactada, sendo
que o fluxo doproduto deu-se preferencialmente pelo meio fssural.
Atravs dos clculos efetuados,
constatou-se que a velocidade da fase livre foi de
aproximadamente 35 % a mais do
que a da gua subterrnea, tanto no meio poroso como no
fissural.
O sistema de remoo de fase livre mostrou-se eficente na sua
recuperao, tendo
removido o total de 211 litros de gasolina no perodo de
aproximadamente seis meses,
eliminando a ocorrncia de fase livre. Assumindo-se que o volume
vazado tenha sido
aquele informado pelo proprietrio do posto (850 L), o volume
removido (211 L)corresponde a 257o deste valor, dentro das
expectativas de remediao propostos pela
USEPA (1996).
-
ABSTRACT
Gasoline leekage from an underground storage tank n So Paulo
Metropolitan Region
has caused free phase gasoline to appear at a household 170 m
downgradient from the
site. The contamination in the subsurface was assessed and the
free phase gasoline
was removed through dual pumping system. This work presents the
dual pumping
systems characteristics and the reasons of this choice for
remedial action, as well as
the advantages and disadvantages of the use of this system
compared to total fluidspumping.
The assessment of the underground contamnation determined the
velocity of thegroundwater and free phase gasoline migration
through the porous medum and thefractured medum; the free phase
gasolne thickness n the aqufer based on free phase
thickness within the monitoring wells; and the tentative
correlation of the free phase
thickness within the wells to the effectiveness of the
remediation.
Free phase gasoline was only observed at the impacted household
and the flow of the
product occurred rather through the fractured medium as opposed
to porous medium.
he results showed that the free phase gasoline flow velocity was
approximately 35%higher than that of the groundwater, either in the
porous medium and in the fractured
medium.
The chosen free phase remedial system was considered efficient
to remove gasolne
from the aquifer. A total of 211 L of gasoline was removed
within six months ofcontinuous pumping, completely eliminating the
free phase gasoline. Assuming that the
total volume of leaked product was 850 L, as declared by the gas
station owner, therecovery corresponds to 25o/o of the total,
within the acceptable range proposed byUSEPA (1996).
-
T. TNTRODUAO
Aps um episdio de vazamento em tanque subterrneo num auto posto
stuado na
Grande So Paulo e a reclamao da presena de gasolina numa
residncia stuada a
aproximadamente 170 metros a jusante do auto posto, iniciou-se
uma srie deatividades para caracterizar a extenso da pluma de fase
livre e efetuar a remoo da
mesma.
O processo teve incio em 01/Jun/2000 com o incio das atividades
de caracterizao
ambiental. A partir de 08/Jun instalou-se o sistema de remediao
que foi desativado
em 2OlNov, com a remoo da fase livre.
O projeto envolveu a definio de um modelo conceitual de fluxo e
transporte, o qual foi
testado e modificado no decorrer do trabalho para se adequar
realidade dasobservaes de campo.
A caraderizao ambiental corresponde ao diagnstico da rea, e
envolve acaracterizao geolgca e hidrogeolgica necessria para
conhecer o ambientesubterrneo e a extenso e geometria da pluma de
contaminao, atravs dainstalao dos poos de monitoramento e
bombeamento, da execuo dos ensaios de
condutividade hidrulica e coleta de amostras de gua para anlise
qumica.
Neste trabalho, a remediao ambental consiste na retirada da
gasolina sobrenadante
atravs das tcnicas do skimme/ atvo e do bombeamento duplo, e
seroapresentados o dimensionamento, montagem e operao do
sistema.
importante salientar gue as alternativas e os modelos conceituas
utilizados neste
trabalho no consistem na nica maneira de se trabalhar com o
problema, mas apenas
uma das possveis alternatvas.
t de uso comum na lteratura o termo skimmer, que consiste no
equipamento que inserdo na
interface hidrocarboneto/gua e promove a captao exclusiva da
fase livre. Este equipamento podeestar associado uma bomba que
promove a retirada do produto contnuadamente, e neste caso
denominado skinlter ativo, ou possuir um recipiente com capacidade
entre I ,5 e 6 litros, que deve serconstantemente montorado e
esvaziado (skirnmer passivo).
-
2. OBJETIVOS
So os objetivos principais deste trabalho:
o Apresentar a metodologia e as tcnicas para cubagem de
contaminante em faselvre e a relao entre as espessuras, verdadeira
e aparente, de fase livreexistente no aqfero e no poo de
monitoramento;
. Estabelecer o modelo hidrogeolgico para o fluxo e transporte
em meio poroso emeio fissural adequado s investigaes de campo;
o Determinar a velocidade da gua subterrnea e da fase livre de
hidrocarbonetosno meio poroso e fissural;
r Apresentar a tcnica do bombeamento duplo para remoo de fase
livre;o Estabelecer os procedimentos para monitoramento da evoluo
do processo de
saneamento.
-
3. REV|SO BIBLIOGRFrcA
A preocupao com os vazamentos de combustvel e suas conseqncias
vem sendo
abordada de forma incisiva desde o incio da dcada de 1980
atravs, prncipalmente,
dos trabalhos efetuados pela Agncia Ambiental Norte Americana US
EPA, (United
States Environmental Protection Agency) que subsidiou diversas
normas eprocedmentos editados pela ASTM (American Society for
Testing and Materials) e pela
API (American Petroleum lnstitute). No Brasil a preocupao com os
vazamentos em
postos de gasolina vem sendo cada vez mais abordada pelas
unversdades e atravs
do esforo conjunto dos rgos ambientais, notadamente o de So
Paulo (CETESB),
profissionais de consultoria e as empresas distribuidoras de
combustvel.
3.1 Distribuio dos hidrocarbonetos em subsuperfcie
Aps o epsdo de vazamento em um tanque de armazenamento
subterrneo, oshidrocarbonetos se infiltram no solo e interagem com
o mesmo manifestando-se dediversas formas. Os compostos
hidrocarbonetos de petrleo podem se particionar em
cinco fases em subsuperfcie (EPA, 1996):
Vapor (no gs do solo);
Residual (retido por ao da capilaridade);
Adsorvido (na superfcie das partculas slidas, incluindo matria
orgnica);
Dissolvido (dissolvido na gua);
Fase livre (hidrocarboneto lquido, mvel).
O particionamento entre as fases determinado pela dissoluo,
volatilizao e soro.
A Figura 3.1 ilustra a distribuio dos hidrocarbonetos no
ambiente subterrneo.
Aps o vazamento, os hidrocarbonetos tendem a mgrar
descendentemente sobinfluncia das foras gravitacionais e capilares.
Enquanto a fonte de vazamentocontinuar fornecendo produto, o solo
va se tornando mais saturado de hdrocarbonetos
e o centro de massa da pluma vai migrando descendentemente,
deixando uma fase
a
a
a
a
a
-
Figura 3.1 Distribuio Vertical das Faslltos Hllrocarboletos
SATURAAODE FLUIDOS
Seo GeolgicaGenrica
ilv.l d'eu.nxlm enuel
Zona capilar com faselivre de hidrocarbonetos
l{fvrl d'uamfnlmo anual
Zona de flutuao do lenol d'guacom hidrocarbonetos residuais
YY
f. rl{..tl. rl
LEGENDA
Fase Livre de Hidrocarbonetos
Nveld'gua efetivo
Gros de areia
Horizonte com fase residual
gua
Fase Livre ou Residual
Vapor
Zona saturada com fasedlssolvda de hidrocarbonetos
LIIr l
b
Fonte: Modificado de Lundy & Goce, 1988 apud EPA, 1996
-
residual de hidrocarbonetos imveis no solo ao lado e acima da
frente de avano da
pluma. Se o volume de hidrocarbonetos vazados pequeno em relao
capacidade
de reteno do solo, os hidrocarbonetos tendero a ficar retidos
por capilaridade no
solo e a massa total de contamnante ficar imobilizada. Para
haver acmulo de fase
livre sobre o nvel d'gua, o volume vazado deve ser suficiente
para exceder acapacidade de reteno do solo entre o ponto de
vazamento e o nfvel d'gua.
A Figura 3.2 ilustra a progresso do hidrocarboneto vazado de um
tanque dearmazenamento subterrneo. A Figura 3.2 (A) mostra a massa
de hidrocarbonetosantes de atingr a franja capifar. Se a fonte de
produto cessasse neste momento,provavelmente no haveria fase livre.
Na Figura 3.2 (B), o vazamento continuou e o
volume vazado suficiente para iniciar o acmulo de fase livre e o
deslocamento da
franja capilar. O produto livre est comeando a deslocar a franja
capilar e alguns dos
seus compostos solveis esto se dissolvendo na gua subterrnea. Na
Figura 3.2 (C)
a fonte de contaminantes cessou. Os resduos de hidrocarbonetos
permaneceram no
solo abaixo do tanque. A pluma de fase livre se espalhou
lateralmente e uma pluma de
contamnante dissolvido est migrando no sentido do fluxo
subterrneo.
A massa de hidrocarbonetos das fases residual e livre ir se
volatilizar e solubilizarparcialmente para se tornar componentes do
vapor do solo e da gua subterrnea,
respectivamente. A volatilizao e solubilizao das fres mais
leves, ou seja,compostos com menor peso molecular e menor presso de
vapor, tendem a tornar a
massa remanescente de hidrocarbonetos mais densa e menos
mvel.
Quanto aos hidrocarbonetos da fase vapor, estes so muito mais
mveis e podem
migrar relativamente a grandes distncias ao longo de caminhos de
fluxo preferenciais
como fraturas, juntas, camadas de areia e linhas de utilidades
subterrneas (EPA,1996). Segundo EPA ('1991), esta via de transporte
pode espalhar os contaminantes
numa rea maior do aqfero numa velocidade at 10.000 vezes mais
rpida do que
atravs do movimento da gua subterrnea, j segundo Mc Nerney (apud
JOHNSON &
KREAMER, 1994), os hidrocarbonetos podem mgrar at 50 vezes mais
rpido que a
gua subterrnea. O processo de transporte dos vapores no meio
poroso, segundo
-
Figura 3.2 Progresso do vazamento dehidrocarboneto de tanque
subterrneo
-T-Zona no-smda
+fr'"""*,",t--Zona stturado
_t___.
Tzona no-aaada
+ft.,."*u",t--':ii':.
Nivel d'gua
Camada Confnante
lncio do VazamentoA
Continuao do VazamentoB
zona no-satrada
+E*,t--':iiT':.
Fonte do Vazamento Eliminadac
8
Solo contaminado
Fonte: EPA (1996)
-
Johnson & Kreamer (1994) e Arthus, P. et al. (1995) ocorre
primeiramente atravs de
dois mecanismos: adveco e difuso. A fora motriz para a difuso o
gradiente de
concentro enquanto para a adveco o gradiente de presso.
Preferencialmente, os componentes mais solvels da massa de
hidrocarbonetos iro
se dissolver na gua subterrnea acima (na zona no saturada) e
abaixo do nveld'gua (zona saturada) (EPA, 1996).
A proporo em que a massa inicial de contaminante se distribui
nestas diversas fases,
pode ser estimada a partir do mapeamento da pluma de fase livre
e dissolvida e da
concentrao do contaminante no solo e no vapor do solo. Deve-se
atentar para o fato
de que a reteno capilar consegue manter na forma imvel
quantidades significativas
de produto puro, que age como fonte permanente de contamnao do
aqfero e como
fonte de vapores para a superfcie (EPA, 1996).
Os efeitos das heterogeneidades na granulometria e no teor de
umidade do solocausam variaes na intensidade da reteno capilar,
gerando as diferenas existentes
entre a espessura exagerada da fase livre medida nos poos de
monitoramento e a
espessura real da fase livre existente sobre o nvel d'gua. Este
exagero maispronunciado nos locais com efeitos capilares maiores
(exemplo: argilas e siltes) emenos pronunciado naqueles meios onde
a capilaridade exerce menores efeitos(areias).
Diversos autores trabalharam no sentido de quantificar a proporo
de hidrocarbonetos
na fase residual retidos por capilaridade na zona saturada e no
saturada. Dentre eles
podemos citar Huntley et al. (1994a), que relaciona a
variabilidade nas espessuras
medidas nos poos de monitoramento com as heterogeneidades
granulomtricasexistentes no solo ao seu redor. Farr et al. (1990);
Lenhard & Parker (1990); Ostendorf
ef a/. (1993); Busby ef a/. (1995); Waddill et al. (1997); Cota
ef a/- (1999) entre outros,
trabalharam utilizando as curvas de saturao de solo, devido
estreita relao entre
as caracterfsticas de capilaridade do meio poroso e a mobilidade
da fase pura dehidrocarboneto, para determinar os parmetros a serem
utilizados nas equaes de
Brooks e Corey e/ou Van Genuchten. Estas equaes permitem
quantificar a proporo
-
de hidrocarbonetos retidos por capilaridade e, conseqentemente,
a mobilidade da fase
pura e seus efeitos nas relaes entre a fase livre medida nos
poos de monitoramento
e a espessura verdadera no aqifero. Os efeitos da histerese no
teor de umidade da
zona no saturada e da reteno de arlLNAPL nas espessuras das
lminas nos poos
de monitoramento foram tratados por Marinelli & Durnford
(1996).
Embora os efeitos da histerese influenciem na dinmica da
distribuio da gua-ar-
LNAPL no meio poroso, Farr et al. (1990) estudaram o
comportamento do fluxo trifsico
desprezando os efeitos da hsterese e considerando a situao de
equilbrio esttico,
visando evitar a complexidade de variveis ao se considerar os
efeitos da histerese.
A Figura 3.3 mostra a relao entre a espessura do hidrocarboneto
no aqfero eaquela medida no poo de monitoramento instalado em solos
de diversasgranulometrias (EPA, 1 990).
Os mecanismos de transferncia de massa (particionamento) entre
as fases consistem
num processo dinmico, de modo que as propores dos contamnantes
nas diversas
fases mudam ao longo do tempo, seja por decaimento atravs da
biodegradabilidade,
ou por transferncia de massa da fase pura para as fases
dissolvidas e de vapor. Em
virtude destas razes, os erros associados quantificao do
hidrocarboneto nasdiversas formas em que se manifesta no ambiente
subterrneo so bastantesignificativos.
Aliado a estes fatores, temos os efeitos do etanol, que adconado
gasolina e
favorece a solubilizao de maior proporo dos hidrocarbonetos em
gua, reduzindo
as tenses interfaciais e conseqentemente alterando a
capilaridade, afetando nomovimenlo e distribuio dos hidrocarbonetos
no aqfero (OLIVEIRA, 1997; POWERS
& HEERMANN, 1999). O fenmeno da cossolvncia produzido pela
mistura gua-gasolina-etanol, tambm afeta o transporte da gasolina,
pois a presena do etanol na
gua torna-a menos polar e conseqentemente mais compatvel com as
molculas dos
compostos orgnicos (POWERS & HEERMANN, 1999). A questo da
mudana nos
10
-
Figura 3.3 Relao entre a espessura do hidrocarboneto noaqfero e
aquela medida no poo de monitoramento
para diversos tiPos de solos
goro( o RrEbol=>fEH'sUDf-!Do*EOO,o.E 6-oIg98eOOc5o.9
4-EoEoo50) :=d)C. 1DOG-(t * 2-().v-go.
-
efeitos de biodegredabilidade e adsoro de BTEX na presena de
etanol so tambm
discutidos por Calabrese & Kostecki (1992).
Segundo uma simulao efetuada do vazamento de gasolina num aqfero
de area
mdia com profundidade do nvel d'gua em torno de 5 metros, a
maior proporo do
contaminante est na fase livre (62%) seguido pela fase sorvida
(33%) (que envolve a
adsoro, dissoluo na soluo do solo, fase gasosa e retida por
capilaridade), efnalmente a proporo de 1 a 5o/o dissolvida na gua
subterrnea. Esses valores no
consideram os efeitos da adio do etanol Groundwater Technology
lnc., 1983 (apud
oLrvErRA,1992).
Segundo Eiger (1997), a proporo mdia da distribuio entre as
fases deaproximadamente 90% na fase livre, 8% na fase residual e
aproximadamente 2% na
fase dissolvida e de vapor, considerando-se um solo com
porosidade de 40olo e sem
considerar os efeitos da adio de etanol.
3.2. Mapeamento da pluma de fase livre e estimativa para a
deteminao dovolume de fase livre removivel
O mapeamento da extenso da pluma de fase livre, pela sua prpria
natureza, consste
num processo de tentativa e erro, onde, na fase de implantao dos
poos, alocalizao de cada poo adicional feita baseado nos resultados
do poo que oprecedeu (EPA, 1996).
Especial ateno deve ser dada aos poos de monitoramento
construdos parainvestigar hidrocarbonetos menos densos que a gua
(LNAPLS - Light Non AqueousPhase Liquids), cujos flltros devem se
estender desde acima da franja capilar at
abaixo do nfvel d'gua (FETTER, 1993).
12
-
A recuperabilidade da fase livre do ambiente subterrneo
dependente de diversos
fatores, entre eles (EPA, 1996):
as propriedades fsico qumicas da fase livre;
as propriedades de transporte;
a viabilidade tcnica dos equipamentos de remoo utilizados.
As propriedades fsico-qumcas dos hidrocarbonetos determinam como
a fase livre ir
se manifestar em subsuperflcie; como vapor, lquido ou dissolvida
na guasubterrnea. Estas propriedades tambm dzem quo rpido a fase
livre r se mover e
onde, em relao ao nvel d'gua, ela ir se acumular. As
propriedades do meiogeolgico influenciam a vazo e a direo na qual a
fase livre ir se mover. importante salientar que apenas uma parte
do volume total do produto vazado poder
ser recuperado. Uma grande parte do produto livre ir se tornar
remanescente em
subsuperfcie como fase residual.
O trabalho de Sale (1997), apresenta uma equao baseada na lei de
Darcy aplicada
ao fluxo da fase livre numa matriz cujo fluido molhante a gua.
Esta equaorelaciona a vazo de produto em fase livre removvel em
funo dos principaisparmetros que influenciam o processo de
recuperao da fase livre:
Q,=K"k,"h"w.i" (1)
Onde:
eo = (m./s)
1 = (r/s)
kro = (m2lm2)
ho = (m)
wo = (m)
io = (m/m)
a
ia
o
13
-
Embora simplsta, esta equao apresenta quais os parmetros que
regem o aporte de
fase livre no processo de recuperao.
lG a condutivdade do hidrocarboneto e anloga a condutividade
hidrulica. Este
termo caracteriza a capacidade da formao em transmitir
hidrocarboneto, assumindo
ser o hidrocarboneto o nico fluido presente. Este parmetro uma
propriedadeintrnseca do meio poroso, da viscosidade e da densidade
do hidrocarboneto.
Todos os demais parmetros na equao so variveis que podem ser
manipuladas
para maximizar ou inadvertidamente minimizar as taxas de
recuperao dehidrocarboneto.
k- a permeabilidade relativa da formao ao hidrocarboneto. Este
parmetro varia de
menor que um a zero, dependendo da saturao de hidrocarboneto.
Para otimizar a
recuperao de hidrocarboneto, a saturao de hidrocarboneto deve
ser a maiorpossvel, de modo que krp deve ser o maior possvel.
ho corresponde espessura da fase livre. Este parmetro deve ser
maximizado. Em
muitos casos o rebaixamento abrupto, ou a remoo abrupta de fase
livre nasvizinhanas imediatas de um sistema de recuperao, causam
uma diminuio de ho
at prximo a zeto, e conseqientemente, f imitando o sistema de
recuperao.
wo a rea de abrangncia do sistema de recuperao de fase livre.
Este parmetropode ser otimizado utilizando-se trincheiras ou atravs
de linhas de poos derecuperao.
io o gradiente que move o leo, e funo de ambos gradientes, de
capilaridade e de
presso de gua. Pequenos gradientes de presso so gerados pelos
skimmers. Os
bombeamentos que causam rebaixamento produzem grandes gradientes
de presso,
que tipicamente decaem ao longo do tempo. Entretanto o
bombeamento associado
reinjeo pode criar e manter grandes gradientes de presso de
gua.
O conhecimento do volume de hidrocarbonetos em subsuperfcie
necessrio para
avaliar a performance do sistema de recuperao de fase livre, em
termos do volume
-
total recuperado e do tempo necessrio para a sua remoo. Em
alguns casos ovolume vazado no conhecido, mas pode ser estimado
atravs do produto em fase
livre existente em subsuperfcie. Diversos mtodos podem ser
utilizados para estimar o
volume de hidrocarbonetos existente no ambiente subterrneo,
entre eles podemos
citar (EPA, 1996):
o Compilao de informaes histricas sobre o vazamento atravs do
controle deestoque.
Correlao entre a espessura de fase livre existente nos poos
de
monitoramento com o volume total de fase livre.
Avaliao e projeo (extrapolao) dos volumes de remoo
efetuados.
O primeiro mtodo permite avalar o total de hidrocarbonetos
(residual e livre)presentes em subsuperffcie. Os ltimos dois mtodos
nos do estimativas do volume
de fase livre. Nenhum dos mtodos permite preciso, devido s
incertezas dos dados.
Estimativa de volume baseado em dados de estoque
Os regishos de estoque precisos permitem avalar a quantidade
vazada, porm devido
volatilizao e biodegradao,, estes valores geralmente so maiores
que aquantidade existente em subsuperfcie.
Estimativa do volume baseado na espessura de fase livre nos
poos
Quando o LNAPL stua-se acima ou dentro da franja capilar e
constri-se um poo de
monitoramento, a perfurao destri a franja capilar e o LNAPL
migra para dentro do
poo. A superfcie da gua que se estabiliza dentro do poo estar
mais baixa que o
topo da franja capilar em seu entorno, ento o LNAPL ir fluir
para dentro do poo
vindo desta posio elevada. O LNAPL continua a fluir para dentro
do poo e deprime a
superflcie da gua at o equillbrio de densidades se estabelecer.
Para manter oequilbrio, a altura da coluna de hidrocarboneto ir
deprimir o nlvel d'gua no poo,
-
desta forma uma espessura aparente de hidrocarboneto, muito
maior que a real, medida. Esta espessura aparente maior em meios
finos (argilosos) e menor emmeios arenosos, onde a lmina medida
pode ser mas representativa da realidade. A
medida da espessura aparente no depende somente da franja
capilar, mas tambm
da espessura atual de hidrocarbonetos na formao, em reas com
espessurarelativamente finas de LNAPL, o erro entre a espessura
aparente e real pode ser mais
representativo que em reas de acumulaes espessas (TESTA,
1994).
As flutuaes do nvel d'gua podem resultar em grandes diferenas na
medio da
espessura no poo, muito embora os volumes verdadeiros no aqtfero
no tenham
mudanas significativas.
Enquanto o nvel d'gua desce, a camada de fase livre tambm desce
e fase pura
deixada para traz na zona no saturada como fase residual. Quando
o nivel d'guasobe, a camada de fase livre tambm sobe, entretanto
fase residual tambm deixada
abaixo da zona saturada. Se, durante a ascenso, o nvel d'gua
subir maisrapidamente que a camada de fase livre, lentes de fase
livre podem ficar abaixo do
nvel d'gua (FETTER, 1993). Durnfod et al. (1991) sintetizam as
limitaes dosmtodos utilizados para estmar o volume de fase livre
existente no solo em relao as
medies de lmina nos poos:
l. As lminas verificadas nos poos mudam ao longo do tempo com as
flutuaesdo nvel d'gua. Cada diferente medida resulta numa diferente
estimativa dovolume de fase livre existente, muito embora o volume
de hidrocarbonetos em
fase livre e residual no tenha mudado.
2. Nenhum dos mtodos utlzados, baseado nas medies das
lmnas,consideram a fase residual, e estas pores podem ressurgir
como fase livrecom o movimento do nvel d'gua.
-
Os mtodos baseados nas medidas das propriedades do solo e dos
fluidosrequerem medidas (curva caracterstica do solo, p. ex.) que
so difceis de se
obter no campo e cujas medies em laboratro no repetem com
preciso as
condies do campo.
Nenhum dos mtodos considera as variaes espaciais
(heterogeneidade) nos
parmetros do aqfero. O movimento da fase livre fortemente
dependente das
heterogeneidades do aqfero, que raramente so
representadasadequadamente.
Estimativa do volume baseedo em extrapolaes dos volumes de fase
livre
removidos
A diferena entre o volume de produto vazado e o volume
recuperado igual aovolume remanescente em subsuperfcie. Geralmente
o volume vazado no conhecido
mas pode, teoricamente, ser determinado. O conhecimento de
qualquer dos volumes
(vazado ou remanescente) vem acompanhado de incertezas que so
impossveis de
determinar. importante afirmar que as taxas de remoo de fase
livre tipicamente
exibem um decrscimo exponencial ao longo do tempo. A taxa de
decrscimo pode
inclusive variar devido a heterogeneidades no solo, influncia da
saturao residual e
da permeabilidade relativa. As estimativas de produto
remanescente tanto na fase livre
como residual variam constantemente com o tempo durante as
atividades de remoo
de fase livre.
A Tabela 3.1 apresenta as vantagens e desvantagens de cada
mtodo.
A recuperabilidade do LNAPL da subsuperfcie refere-se quantidade
de LNAPL mvel
disponvel. Segundo Testa (1994), quando a recuperao de fase
livre atinge 30% do
volume derramado, pode ser considerado um sucesso, j segundo EPA
(1996), ovolume recupervel representa de 20 a 50 % do total
vazado.
17
-
iiltodo
Estiatva do volume
beado efl dados de estoque
EstmatiYa do volume baseado nas
espessuras de se liv dos poos
TABET 3 I MTODOS PARA ESTIMAR OS VOI IIMFS DF FAqF I NIF
FIFM.)\/\/FIS
s/iso dG regstrc6 hstricc
)ara determinar o \rolume e a data
Jo vamerto
Princfpic
Estimativa do volume baseado
em extrapolaes nos volumes de
fase lvre removidos
vledtu d espessur de fe livre ern
oda a rede de po6 de monitoramento
@
Rdatjvmente simples e preciso,
desde que c regstrG e a forma demedio de 6toque sejam
precisG
Vaniagens
Sornatda d \,lumes edradG e
estimi/a do vDlume residual
As medies da espssura d lmin
cqsste num prccedimento rotjndro;
medes podern ser precis;
edstem d\qsos rftod d'rsporves
para anse dc dados
Os dadc6 raramente so prcis, p{oporcionando di\rsc enc6
assocjadc tecnicas de medio, mudan de \rolume ernfuno de
varia6es na ternperatura, etc.
)s dadc6 de renoo so precisG e
otinerarnente coletdo6
Desvantagers
As espssur medidas nos pg6 ctunm ser mades que
espessuras \rdadeir no aquifero e c mtodc disporvdspara
condoflar c \alores, tanto no cmpo crno no laboratrio,no so
segurc
:unciona rdhor nc6 stfucs tefminaisi d\rsG fatores
)odem nfueicar na recuper4o de produto
-
Os fatores que afetam a recuperabilidade incluem: permeabilidade
relativa,viscosidade, quantidade de hidrocarboneto residual,
distribuio em rea da pluma, etc.
A recuperabilidade de pequenas plumas de extenso limtada e
espessurasconcentradas mais efetiva do que uma pluma de lminas de
pequena espessuranuma rea extensa (TESTA, 1994).
A quantidade relativa de massa presente em fase livre e residual
grande secomparada com a quantidade de massa dissolvida ou em fase
de vapor. Os resduos
de hidrocarbonetos podem representar de 50 a 80% do volume total
inicialmentevazado (EPA, 1996).
A relao entre a fase livre e a residual tende a decair com o
tempo em funo da
migrao da pluma e outros processos que retm a fase livre (ex.
variaes do nvel
d'gua). A permeabilidade relativa (e mobilidade) da fase livre
decresce quanto maisproduto em fase livre removido e o nlvel de
saturao da fase livre decresce. Quando
a saturao se aproxima da saturao residual, o produto em fase
livre ir parar de
migrar para o poo de monitoramento. Neste momento o sstema de
recuperao pode
parar de trabalhar ininterruptamente e pode comear a trabalhar
de forma intermitente
ou ser desativado completamente. Pequenas quantidades de
hidrocarboneto podem
contnuar a migrar para os poos, mas as taxas de aporte comumente
no sosuficientes para justificar a operao continua do sistema de
recuperao (EPA, 1996).
Os efeitos das heterogeneidades granulomtricas na
recuperabilidade da fase livre
podem ser vistas em Waddill & Parker (1997a), onde para
vazamentos pequenos, as
heterogenedades no solo tendem a diminuir a eficincia do
processo de remoo da
fase livre enquanto para grandes vazamentos, as heterogeneidades
no meio poroso
praticamente no influenciam o processo de remoo.
19
-
3.3. Sistemas de remediao em reas contaminadas por
hidrocarbonetos depetrleo
A remediao do local contamnado se faz necessria em virtude de
dois aspectosprncipais: os riscos associados a exploses e a
segurana de um modo geral e osriscos sade proveniente da exposio
aos compostos presentes nos combustiveis.
A ocorrncia de vazamento configura perigo constante de incndio
ou exploso noslocais atingidos. Vapores de gasolina podem explodir
sem ignio prvia ao atingrem
concentraes da ordem de 14.000 ppm no ar, quando a mistura de
combustvel mais
comburente suficiente para que haja combusto espontnea. Alm
disso, alguns dos
mais de 200 compostos orgnicos presentes na gasolina e dos mais
de 400 presentes
na composio do diesel so conhecidos carcinognicos (OLIVEIRA,
1992).
A preocupao com os vapores emanados e as conseqncias de seu
aprisionamento
em estruturas subterrneas, considerando o risco de exploso,
foram abordados por
Herbel (1998).
Neste trabalho, enfatizamos somente os processos envolvidos na
remoo da faselivre, pois esta representa, de modo geral, a primeira
etapa no processo deremediao.
3,3,1. Recuperao de fase livre
O volume de produto em fase livre recupervel significativamente
menor que ovolume derramado. Esse fato pode ser o resultado da ao
conjunta de diversosfatores, entre eles a biodegradao e volatlzao,
porm o mais importante areteno capilar (Hunt et al., 1988).
20
-
Existem quatro tcnicas gerais utilizadas para remover fase livre
(EPA, 1996):
1) Remoo de fase livre com skimmers;2) Remoo de fase livre
associado ao rebaixamento do n[vel d'gua;3) Extrao de
vapores/extrao de gua subterrnea;4) Recuperao de fase dupla
(liquido/vapor).
Pode ser utilizado, como ferramenta adicional na recupero de
produtosobrenadante, o uso de trincheiras. O uso de trincheiras
aplica-se quando o nfveld'gua relativamente raso e conseqentemente
a pluma de fase livre est menor que
3 a 4,5 metros abaixo da superffcie do terreno. Para otimizar o
fluxo do sobrenadante
na trincheira, a gua da trincheira pode ser bombeada, crando um
gradiente que induz
o sobrenadante. A fase livre armazenada na trincheira pode ento
ser removida atravs
de bombeamento do sobrenadante, associado ou no ao rebaixamento
do nvel d'gua
na trincheira (EPA, 1988; FETTER, C.W., 1993).
Neste trabalho sero abordados a remoo de fase livre atravs do
skimmer e doskimmer associado ao rebaixamento do nvel d'gua,
(bombeamento duplo). Serainda utilizada a trincheira como
ferramenta auxilar no processo de conteno dapluma de fase
livre.
3.3.1.1. Remoo de fase livre com skimmers
O objetivo a ser atingido atravs do uso dos skimmers a remoo de
fase livre com
pouca ou nenhuma gua. Os skimmers so equpamentos que flutuam na
nterfacegua/hidrocarboneto e removem apenas a fase livre (EPA,
1988).
Em geral este sistema utilizado na fase inicial do processo de
remediao, em locais
onde a quantidade de produto em fase livre grande. De modo geral
a condutividade
hidrulica deve ser maor que 104 cm/s para garantir suficiente
fluxo de produto aoskimmer Os sklrnmers so freq[entemente utilzados
em situaes de emergncia ou
em reas de remediao de curto prazo (EPA, 1996).
-
Existem diversos tipos de skimmers disponveis no mercado, de
dimenses ecaractersticas distintas para atender s diversas
especificidades de situaes, porm,
de modo geral, possuem os mesmos princpios de funcionamento.
Os skr':mmers podem ser instalados em poos com dimetro a partir
de 2" e dividem-se
basicamente em duas partes:
A primeira consiste no dispositivo de captao da fase livre, que
pode ser atravs de
membranas oleoflicas (que permitem a passagem apenas do
hidrocarboneto) ou por
gravidade especfica (onde existe apenas o orificio para captao
do produto). Tanto
um quanto o outro deve ser ajustado na interface fase livre/gua.
No existemrestries rgdas quanto escolha no dispositivo de captao de
fase livre, porm
geralmente utiliza-se o skmmer provido de membrana oleofllica
quando ohidrocarboneto menos vscoso (gasolna, leo diesel, etc.)
enquanto o skimmer por
gravidade especifica utilizado quando a fase livre mais viscosa
(leo de motor, por
ex.).
A segunda parte consiste na remoo do produto, que pode ser feta
atravs dobombeamento (skimmer ativo) ou armazenamento num
compartimento existente no
skimmer, o qual deve ser monitorado e esvazado periodicamente
(skimmer passivo).
Quanto ao bombeamento, no sk,'|nmer ativo, este pode ser feito
atravs de bombas
vcuo pneumticas ou eltricas. Geralmente dispe-se de um
equipamento quecontrola os pulsos de ar e o intervalo entre os
pulsos de ar (bombas pneumtcas),
permitndo-se assim ajustar as vazes e os intervalos de
funcionamento. Nosequipamentos eltricos utiliza-se um temporzador
para ajustar o perodo debombeamento, ou regstros de vazo.
Se a profundidade da nterface leo/gua estiver maior que I m,
ento necessria autlizao de uma bomba pneumtica tipo bladder (ou
bexiga), que deve ser introduzida
no poo de bombeamento para recalcar o produto removido.
22
-
O produto removido ento armazenado diretamente em tambores, com
sensores de
nvel que desligam automaticamente o equipamento de bombeamento
(bombapneumtica ou eltrica) quando o tambor estiver cheio.
A Figura 3.4 ilustra os sklmmers ativo e passivo.
O sistema deve ser mantido em operao at no haver mais remoo
substancial de
hidrocarbonetos (ex.: menor que 5 L / ms). Aps a paralisao do
sistema os poos
devem ser monitorados mensalmente para garantir que no haver o
acmulosignificativo de fase livre. Durante o monitoramento, caso
seja verificada a existncia
de lmna em torno de 3 cm, deve-se acionar novamente o
equipamento. O critrio de
trmino pode ser especificado atravs do tempo no qual o poo deve
ser monitorado
(ex: dois anos) sem lmina ou com lmina menor que trs centlmetros
(EPA, 1996).
3.3.1.2. Remoo de fase livre com rebaixamento do nivel d'gua
A recuperao de fase livre associada ao rebaixamento pode ser
feita atravs dobombeamento simples ou bombeamento duplo:
Sistema de bombeamento simples (Single Pump Sysfem - Sistema
debombeamento nico, orr Total Pump - Bombeamento
total):Simultaneamente coleta fase livre e gua subterrnea atravs de
uma nica
bomba, a qual instalada no poo de bombeamento e cuja captao
fica
situada na profundidade onde se pretende atngir o rebaxamento. A
bomba
ir ento remover tanto a gua como a fase livre que ser
separadaposteriormente em superfcie, na caixa separadora
gua/leo.
Sistema de bombeamento duplo (Dual Pump Sysfems - Sistema
debombeamento duplo): consiste numa bomba que recupera somente a
fase
livre (skimmer) e outra bomba que bombeia apenas a gua
subterrnea. O
skimmer fica posicionado na interface leo/gua, definida no nvel
dinmico
gerado pelo rebaixamento. A bomba de rebaixamento por sua vez,
capta a
23
-
Figura 3.4 Skimmer Ativo e Passivo
Sklnrner passivo com captabpor membrana olfhca
Sklmrnr pasevo com captaopor g rav idade espec ltca
Ltmi dcFa Li@ do
Lmna doF6sc Lifi dc
Hd@tbmlro
Lrmh6 dFes Ll d
HHcat,nt{o
Ltmha doFefi L d
Hitcrroco
O.ilcio dc c.phloHi.t@ttbbs
Odltcio dc ctparo
tuo.tB/llo
Skimrner alrvo corn captaoW gravidede espealfica
Pqo d.BhaaMto
,."'I--l
Poo d.Bbtro
Skimflr afivo coz, captaopor memfuanaolf,lca
Bba allb. a vc@@ pnemlfu
tu dcfuaNto
Fonte: Adaptado do Manual Cleen Environment Equirynent Co.
(19)
24
-
gua abaixo da interface, de modo que fica dispensado o uso de
caixaseparadora gua/leo-
O sistema de bombeamento simples melhor aplicado em locais que
tenhampequenas quantidades de fase livre e cujo aqfero tenha
transmissividade baixa (T tltofP..fnf&
oErtlhnl agn
>C.pfr
-
0.0
2.O
4.0
6.0
8.0
10.0
',2.0
14.0
16.0
18.0
Perfis construtivos dos
E
toozllr-otrfL
LEGENDA
I *concreto
I noia arerloe de cor nariegada pouco compacta com entulho
(Atero)
f, nruira muito arene de corvariegada conpecta
[-__l Areia muito argilosa amarelada
I nroita homognea poo siltosa de cor varada muito compacta
instalados
J
\
PM 10 PM 11
aI
i nonzon com presena de odorI
L
V Nvel d'gua medido na perfurao
PERFIL CONSIRUMO
Ca|l\ clPserb\ so o h,t-.
bto4.llEh\t
i'j--> aboilrro6---> orffiF.l/a-
orluItl Cgu.
ffi.b.
-
0.0
2.4
4.0
6.0
8.0
10.0
12.0
14.0
16.0
18.0
20.0
22.O
24.0
26.0
28.0
30.0
32.0
ll
II
i^;- ro---l
-
0.0
2.0
4.0
6.0
8.0
Perfis construtivos dos poos instalados
PB 01
10.0 -
12.0 -
14.0 -
16.0 -
18.0 -
20.0 -
E
uloooll!o.fL
PB 03
I **.oncreto
I noiu arenosa de cor variegada pouco compecta com entulho
(Atero)
l---l npla muito arena de corvaregada compecta
[---l nr.a muito argilosa amarelada
I nrolta homogra por.rco siltosa de cor variegada muito
compacta.l(o
t1'
LEGENDA
Horizon com presena de odor
V Nvel d'gua medido na perfurao
PERFIL CONSTRUTIVO
CltrqlC.pSFbSdo 0 bftr
Fio mldo
ffi -- oiarn-o Pirb
ld 9 h[d
dgu
ttaro h!ltoh.ior
-
APNDICE 3
Planilhas dos ensaios de condutividade hidrulica
120 i
-
slug/bail test analysisHVORSLEV's method
UN]VERSIDADE DE SO PAIJLOINSTITUTO DE GEOCINCIAS
Programa de pr graduao
Dpomento de Goologl Econmic e Evaluated by; Axandre Davld
Mlllcr
Slug Test No.
PM-05
Tst conducted on: 15/0/2000
t lmnlo 71421 2 35 42 49 56 63 70
1oo
lo-l. PM-05
Hydraulic conductivity lm/minl: '1,47 x 10
-
slug/bal tgst analyslsHVORSLEV's method
UNfVERSIDADE DE SO PAULOINSTITUTO DE GEOCINCIAS
Progrom da p8 gradusoEvaluatd by: Axandre Davde Mlllor
Slug Tst No. Test conducted on: 15/06/2000
PM45 PM45
Statc water levol: 3,270 m below datum
Chenge ln
Waterievol
'l
120
5,110
- -5.oso5,090
5,0605,060
5,0505,040
- -5105,000
- --;eeo
4,970
--- ,e50
_,-[ml--. _-__8,400
8,380
8,350
-- - B,t4o---*,_ ,.
0.1330
8,330-- - e3
Pumping tst duration
1.00
1,502.00
_-^--_3il
12,0o14.00
L- -- goso8,030
- ---reso--o,oo50,00
-
uNfvERslDADEte so pnulo T sug/bailtest anatvsis I Date: I Page
rz|NST|TUTO DE GEOCINCIAS I HVORSLEV'S method Fp.,lA,"t. r rro
posro xProorama do pr grsduao
Deprtmonto do Goloqa Econnlc e
Projct: AUTO POSTO X
Evaluatsd by: Alsxandrg Davlde Miller
_:l'-gr"::PM-08
Test conducted on: 16/06/2000
-
UNVERSIDADE DE SO PAULOINSTITUTO DE GEOCINCIAS
Progrcma do p8 gEdlo
Dpartamanto do Goolo0l6 conmlc o Geofslc
slug/bail test analysisHVORSLEV's method
Pege 124
Evaluated by; Alexandre Davide Mlller
Slug Test No, Test conducted on: 16/06/2000
PM-08 PM-08
Statlc walr vel: 9,280 m bolow datum
Water vl Chango n
Waterlevel
15,400-.oo -ilg6.120
6,1 -- 6J1015,390aq3Bo 6,100
-- - 15r3S0 1000,090
-:oeo-15,370 --15,370- s,dto'. -- 6,090
15,360 6,080
15,350
15,350 6,070
- -6',OZOrs,350t5:340
- 15340 0,000
__ __ 15,9?_q --8p30 -15,310,-.tr@_
15.300
,030
-r sgo --15,280 6,000
15,250
1,00
2;oo-Z,so
3,50
-.-_---ooo-- ----7d8'00
9.00- -lo.oo
30,00- --35p0--
-
slug/bail test anlysisHVORSLEV's msthod
UNVERSIDADE DE SAO PAULOINSTITUTO DE GEOCINCIAS
Progrma de p5 gaduso
Departamnto do Geologla Eoonmlc e Gooflslca Evluated by:
Alexandre Davide Mller
Slug Tst No. Test conducted on: 14106/2000
PM-09
t [minlo 7 't4 z'.t 26 35 42 49 5 63 70
100
o-c> 10.
Hydraulc conduclivity [m/minl: 7, 84 x 1 0
\:o\
\\
\
\.--.
'\-
\
\
\
. PM49
-
UNVERSIDAI'E DE SO PAI,LOINSTITUTO DE GEOCINCIAS
Progrsma dg ps orduao
Dpatamonto de Ggologa Econniic s Goollac Evluated by: Alsxandre
Dave Millor
Slug Test No. Test conductod on: 14/06/2000
PM49
Sltic water vel: 6,430 m blow datum
Pumping tst duratlon Wter lvl Changs n
Waterlovel
fml Ilrl ,0,00 9,400 2,570
2,750- ---15-i08,790
- 85SO- 2,1501
- --g2oo^*: lno
8,010.' 7
^S40
--t,6io
1,580- --1 ..410
I7,500- .'-- 7260 -
6,940 0,510oJ30
6,7906,710 0,280
0,220
6,6006.580
66,-- 652--6,510o,soo*
r6,00lo." --io,oo
slug/bail test analysisHVORSLEV's method
Page 126
-
APNDICE 4
Monitoramento da lmina de fase Iivre e volumerecuperado
-
MONITORAT,IENTO DA LAUIN DE FASE L]VRE E VOLUMEDRIO REMOVIDO -
JUNHO /2OOO
DIA PM41
Limina Vol. Rec.lm) lLl
I9
10
't1
12
13
14
l516
17
18
19
n21
273
24
27
n
0,160
0,100
0,080
0,020
0,090
0,100
0,090
0,080
0,080
0,080
0,110
0,150
o1n0,100
0,090
0,080
0,060
0,050
0,060
0,090
0,040
0,060
o o40
7,300
5,100
3,600
2,600
3,900
3,800
3,100
2,300
2,m3,300
5,100
6,400
4,7
4,600
3,600
2,ffi2,7
2,000
3,000
2,8m
1,300
2,7
2,7
PB43
Lmina Vol. Rec.lm ll'l
o,roo
0,070
0,080
0,050
0,060
0,050
0,020
0,010
0,20
0,010
0,010
0,005
0,010
0.015
vARt AO f{A ES P ESS U RA DA tMr f{A - J U r Hofllo
-.No
o,r5)
3 0.1-3.al
0,m
4,900
4,000
4,000
3,300
4,500
2,N1,100
1,100
1,000
0,500
0,800
1,000
0,800
0.900
o,m
81,400
TOTAL
EVOLUO r VOLUME REMOVIDO - JUilHOr2000
30,100
111,500
8t0 12 11 16 18n2.24?f,2830T.n?o ldhl
-
MONITORAMENTO DA LAMINA DE FASE LIVRE E VOLUMEDtRto REMovtDo -
JULHo / 2ooo
DIA Ptvl-01
Lmna Vol. Rec./\ /l \
'1
2
3
4
5
6
7
I
'10
11
12
13
14
'15
16
17
'18
lo
20
21
22
aa
24
25
26
27
,o
5U
0,002 2.9100,002 1.4500,001 2 6m0,001 1.6500,001 3,0600,002
1.2000,001 2.uo0,001 2.8200,003 4.2200,002 3.2700,001 3,9600,001
4.0700.002 2 3600,002 2,3000,001 270,001 2 8000,001 3.9200,001
1,8000,002 0.5800,001 2,4100,028 1,1500.013 0,8100,013 0,5600,000
0,0000,010 0,3000,015 1,5500,015 0,8200,019 1,0000,022 1.5900,013
0,480o M) 4240
PB-03
Lmina Vol. Rec/ml ll \
0,000 0,0000,000 0.0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,000 0.0000,000 0,0000,020 0,3500,000 0,0000,000
0,0000,001 0.0500,002 0,2000,002 0,1200,001 0,0500,006 0,8100,001
1,0500.010 0,7900,000 0,0000.000 0.0000 000 0.0000,000 0,0000,000
0,0000.000 0,0000.000 0,0000.000 0.0000.000 0.0000,000 0,0000,000
0,000n nnn n tfl'
AN(o
0,030
E
; o,o2oU
9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31Tmpo (da)
4,500
4,000
3,500
3 s,oooP 2,soo
! z,ooo
E 1,500
1,000
0,500
0,000
64,920 3,6201cl14l- 68.50
EVOLUO DO VOLUIIE REMOVIDO - JULHO/2OOO
11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31Tompo (da)
-
MONITORAMENTO DA LMINA DE FASE LIVRE E VOLUME
DtRt.) RFMr)\nrrr - a(sTo / 2tno
DIA
1
2
3
4
5
6
7
8
I10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
3l
Lemna
PM.O1
Vol. Rec.
n0,004 0,4000,005 0,2800,007 0,1500,040 1,440,060 4,0000,001
0,0800,070 4,4{x)0,070 4,3500,050 3,0400,035 1,5300,040 0,3200,250
0,2600,010 0,0800,008 0,0300,070 3,0000,010 0,2000,010 0,0800,000
0,0000,000 0,0ff)0,000 0,0000,005 0,0300,003 0,0200,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,010
0,100n noo o ooo
PB-o3
Lmina Vol. Rec.ll /l \
0,004 0,2500,000 0,0000,003 0,0300,002 0,0200,000 0,0000,000
0,0000,010 0,5000,010 0,6000,010 0,1000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,005 0,0300,006
0,0700,m0 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,0 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,000n nnn n onn
vAlAgo NA ESPESSURA DA titr{A - AGqSTO / 20OO
(J)o
0,300
0,250
^ 0,0; o,tsoat
o,1oo
23,790 1,600TOTAL 25.390
EVOLUO IX' VOLUTIE REMOVIf - AGOSO / O
4,000
3oE 3,0oEo,
E z,m)o
26 31
-
MONITORAMENTO DA LMINA DE HIDROCARBONETOS EvgLUME DtRto REMOVTDO
- SETEMBRo / ?onn
DIA
1
2
?
4
b
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
23
24
25
26
27
28
2S
1n
PM-01
Lmina Vol. Reclm fl
0,000 0,0000,010 0,1500,000 0,0000,015 0,2000,001 0,0500,000
0,0000,000 0,0000,020 0,9000,035 0,4600,000 0,0000,010 0,0800,010
0,0500,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,003 0,0300,001 0,1000,001
0,4500,001 0,1000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,001 0,1500,001 0,1400,001 0,1000,000 0,0000,000 0,0000.000 0
nno
Lmina
lml
PB.O3
Vol. Rec
/t
0,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,030 0,9500,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000
0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,0000,000 0,000n nn n
nn
()
vARrAO NA ESPESSURA DA LM|NA _ SETEMBRO /
0,040
0,035
0,030
' 0,025E
o,ozod
0,015
0,010
0,005
0.000
1 3 5 7 911 131517192123252729
2,960 0,950TOTAL 3,910
EVOLUO OO VOLUME REMOVTDO - SETEMBRO / 2OOO
J
ooe.
I o,r!o
Tempo (dia)
f+Pi141+P&03
0,200
1 3 5 7 911131517192123252729Tompo (da)
-
MONTORAMI.fTO OA IAMII{ D FASE LIVRE E VOLUTiE
^''^ Er^\iM
ta PH.OlLmine Vd. R.
,|
2
3
1
5
I7
IItoll12
13
14
't5
16
17
tg19
m21
22
t321
25
26
27
29
0.000 0,0(0.(m 0.)oo-(x)o 0,0000.(m o.(x)o0.ooo 0,0fi)o.(x)o
0,0000.(m o,0(o.d2 0.0200.000 0,000o.(o 0.0)o.mo 0,o0.(m 0,0(x)0.0
0,000o.mo 0,0000.000 0,0000.000 0,[email protected] 0,00.0fl) 0,000o.(m
0.(m0.000 0.(m0,015 0,{600,(n4 0,1600.@o o,(x)oo,(3 0,1000,007
0,2?o0,1 0,1)500,001 0,0500,001 0,070o.00f 0,050
PB43
L&in Vd R.
0.000 0.0@o-mo [email protected] 0.0000.000 0-0000.(m 0.0000.0)
0.0000.(m 0-0000.000 o.(x)o0.000 0.0000,0to 0,0fl)0.(m 0.000o-(m
0.0000.000 0.0000.000 0.0000.000 0.o0.0m 0.0000.000 0.0000.(m
o.(m0.000 0.000o.mo 0.m0.(m 0.000o.0( 0.000o.(x)o 0.0000.000
0.0000,000 0.0000,000 0.o0,)o 0.0000,000 0.0000,0cn 0-000
vaflo l{A EsFEsSrrRA DA tla . ot llBo f2000
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EVO|-UO DO VOLUE RErdlDO - ()IJTUO '
200
9r1 13 t5',t7 1S 21 ?'.3252731
0,sdt
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0,400
0,350
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02irt
0,t50
0,100
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1.23I)
l=Fironl-**l
o.980
11 13 15 77 19 21 Zt 25 27 ZA
l=F 4l*l
-
JNIIORAIIENTO DA LtrINA D FASE LI\,RE E VOLUMEDlR Ranouoo -
rorrmcr m
rA PBO:}
Lmi Vol. Re_
4
5
6
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11
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t8'19
20
n
24
27
2
29
0.m 0,0000,0@ 0,m0,o1 0.0600,0 0,0(0,m0 0,00,000 0,0000,000
0.0000,000 0,@0,@0 0,0000,000 0,o0,000 0,0000,0 0.00,000 0,0d)0,0
0,00,000 0,o0,0 0,0000,m0 0,[email protected] 0,0000,0 0,00,000 0,00,000
0,m0,000 0,o0,m 0,oo,0 0,(m0,m 0,0000,0 0,0000,000 0,000
P{1Lmina Vol. Rec.
0,0 0.0000,o 0,0000,000 0.o0,@ 0,@0,m 0,000o,mo 0,0000,0
0.0000.000 0,0000,0@ 0,m00,0 0.0000.000 0,@0,0 0,0@0,000 0,0000,000
0,00,o 0.0@0,000 0,0000,000 0,0000,o 0.0000,m 0,o0,06 0,0000,m
0,[email protected] 0,00.m 0,0000,0 0,0000,0 0,0000,@ 0,0000,0 0.000
()C)
vaRlo NA ESPESSURA OA LrrNA _M)VE AROf2o@
0,050 0.000l1r
EVOLUO DO \,oLU| REITOMDO - NOVEitBROro
q'|Q,.6$rqf4
Capa+Res.+Pags. (01-59)Pags. (60-133)
