Dados para o dimensionamento:PILAR CENTRO DO PILARDIMENSES DO PILAREsforos

X(m)Y(m)X(m)Y(m)Fz(tf)Fx(tf)Fy(tf)M(x)(tfm)My(tfm)

P1550,250,563,724,734,024,825,89

P25100,250,333,211,951,663,273,87

P35200,30,334.113,913,322,923,99

P410100,60,382,356,35,3611,315,53

P515100,50,373,085,044,289,465,3

Dados em comum entre as 5 sapatas: Cota de assentamento das sapatas: ao analisar a sondagem SPT, decidimos assentar as sapatas a 2 metros de profundidade. Atravs do grfico (fig. 2.21 Livro Fundaes Diretas), conclumos que ocorre o modo de Ruptura Geral ,pois considerando o Nspt 15 sem minorar o ngulo de atrito interno chegamos a um valor de 34,(28+0,4*15)=34,que est entre a fase de transio entre a ruptura local e a ruptura por punciona mento ,salientamos tambm que usamos um coeficiente de minorao no ngulo de atrito interno de 1,4 para os clculos subsequentes . Tenso Admissvel: Adotado inicialmente 0,2 Mpa No apresenta coeso por se tratar de areia siltosa ngulo de atrito interno 24 (28+0,4*15)/1,40=24)Sapata 1

Nspt mdio =13+15+16+16/4=15Modo de Ruptura Coeso= No possui ngulo de atrito interno= 24 Atravs do grfico (fig. 2.21 Livro Fundaes Diretas), conclumos que ocorre o modo de Ruptura Geral ,pois considerando o Nspt(15 ),sem minorar o ngulo de atrito interno chegamos a um valor de (28+0,4*15)=34,que est entre a fase de transio entre a ruptura local e a ruptura por punciona mento ,salientamos tambm que usamos um coeficiente de minorao no ngulo de atrito interno de 1,4.Para determinao da tenso de ruptura utilizamos a frmula generalizada de Hansen, ignorando apenas os fatores de inclinao da base da fundao e o fator de inclinao do terreno.

Dados de Entrada

TENSO ADMadm200,00

NGULO DE ATRITO ()24,00

CARGA VERTICALV (KN)630,72

GAMA DO SOLO (KN/m)17,00

MAIOR DIMENSO DO PILARl0,50

MENOR DIMESO DO PILARb0,25

GAMA DE SOBRECARGA SobreC.19,00

FATOR DE SEGURANAFS2,15

COESO DO SOLOC (KN/m)0,00

PROFUNDIDADE DA SAPATAD (m)2,00

CARGA VERTICAL EM XV630,72

CARGA HORIZONTAL EM YH62,07

MOMENTO EM XMx48,20

MOMENTO EM YMy58,90

Capacidade de Carga

FATOR DE SOBRECARGA DE CARGA DO SOBRECARGANq9,603

FATOR DE CAPACIDADE DE CARGA DA COESO Nc19,324

FATO DE CAPACIDADE DE CARGA DE ATRITON9,442

NGULO DE ATRITO()32,000

EXCENTRICIDADE DO PILAR NA SAPATA EM L (M/V)el0,076

EXCENTRICIDADE DO PILAR NA SAPATA EM B (M/V)eb0,093

EXPOENTE M EM RELAO A DIMENSO Lml1,456

EXPOENTE M EM RELAO A DIMENSO Bmb1,544

MAIOR DIMENSO CORRIGIDAB'1,468

MENOR DIMENSO CORRIGIDAL'1,752

AREA CORRIGIDAA'2,573

Fatores de Carga

Nq9,603

Nc19,324

N9,442

Fatores de Inclinao de Carga

Iq0,860

m1,456

I0,775

Fatores de Forma B e L

SapataSqScS

Corrida111

Retangular1,3871,4320,652

Quadrada ou Circular1,4971,4450,600

B' e L'

SapataSqScS

Corrida111

Retangular1,3731,4160,665

Quadrada ou Circular1,4971,4450,600

Dimenses FinaisComo as dimenses da sapata pr-definidas como L= 1,90 metros e B= 1,65 metros, verificou-se que o A` era menor do que a rea mnima (com fator de segurana de 2,15 j aplicado).reas Finais

q38,000

rup491,676

adm=rup/FS228,686

A' = L' x B'2,573

Amin. = V/adm2,758

Recalque maximo31,027

Recalque provvel (< 25mm)15,513

Sendo assim se aumentou o B e L para que A' seja > Amin, adotou-se L=2,00 e B = 1,75 ,chegando aos valores finais de :reas Finais

q38,000

rup496,309

adm=rup/FS230,841

A' = L' x B'2,888

Amin. = V/adm2,732

Recalque maximo17,17

Recalque provvel (< 25mm)8,58

Valor final da sapata de L=1,85 e B =1,60

q=630,72/(1,85*1,60)=213,08 (0,07*1,6^0,3)*213,08=17,17 mm