01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20

MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE LOS SERVICIOS DE AGUA POTABLE Y DISPOSICION SANITARIA DE EXCRETAS DE LA COMUNIDAD CAMPESINA DE HUILASIPE, CENTRO POBLADO DE CRUCERO, DISTRITO DE ACORA, PUNO - PUNO"

INDICE

1.0 INTRODUCCIÓN..........................................................................................................................2

2.0 BASES DE CÁLCULO.....................................................................................................................2

2.1 RESERVORIO...........................................................................................................................2

2.1.1 CALCULO y DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO ELEVADO 42m3.....................................2

3.0 NORMAS...................................................................................................................................20

INDICE DE TABLASCUADRO 1: CÁLCULO PARA EL DISEÑO DEL RESERVORIO......................................................................9

1


1.0 INTRODUCCIÓN

La vulnerabilidad física de los componentes de los sistemas de agua potable puede producirse por el diseño estructural inadecuado de los mismos.

Para cumplir con el objetivo propuesto, usando las normas aceptadas para el cálculo de estructuras de hormigón, los métodos de diseño estructural válidos en dichas normas y ciertas características asumidas para los materiales de las obras y del suelo donde éstas se encuentran, se ha realizado el análisis y diseño del reservorio y manantial proyectado.

2.0 BASES DE CÁLCULO

2.1 RESERVORIO

Para el diseño estructural, utilizaremos el método de Portland Cement Association, que determina momentos y fuerzas cortantes como resultado de experiencias sobre modelos de reservorios basados en la teoría de Plates and Shells de Timoshenko, donde se consideran las paredes empotradas entre sí.

Considerando las condiciones de borde como tapa libre y fondo empotrado para este caso y cuando actúa sólo el empuje del agua, la presión en el borde es cero y la presión máxima (P), ocurre en la base.

ep

A

et

BL

V = 42m3D

ef

ec

Imagen 1: Vista de corte del Reservorio

2.1.1 CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE RESERVORIO ELEVADO 42M3

El empuje de agua es:

2


v=γ a x h2 xb2

Dónde:

γa = Peso específico del aguah = Altura del aguab = ancho de la pared

v= (1.0 ) x (2 )2 x (4.75)2

v=9500 Kg

COMPONENTE DIMENSIONES

Volúmen(V) = 42 m3Ancho entre las paredes (b) = 4.75 mAltura del Agua (h) = 2 mBordo Libre (BL) = 0.4 mAltura Total de la Cuba (H) - - > ( h + BL) = 2.4 mAltura a la base de la cuba (Y) = 20.6 mPeso específico del agua ( ga ) = 1000 Kg/m3Peso específico del terreno ( gt ) = 1720 Kg/m3Capacidad de carga del terreno ( sn ) = 1.38 Kg/cm2Profundidad de desplante (Df) = 2.5 mConcreto (f'c) = 210 Kg/cm2Peso del Concreto Armado = 2400 Kg/m3Esfuerzo de Fluencia del acero (fy) = 4200 Kg/cm2

CÁLCULO DE MOMENTOS Y ESPESOR (e)

- PAREDES:

El cálculo se realiza tomando en cuenta que el reservorio se encuentra lleno y sujeto a la presión de agua, Para el cálculo de los momentos – tapa libre y fondo empotrado, según relación de ancho de la pared (b) y la altura de agua (h), tenemos los valores de los coeficientes (k).

Siendo:

h= 2.00 m

b= 4.75 m

Resulta:

b/h = 2.5; asumimos: 2.50, se presentan los coeficientes (k) para el cálculo de los momentos cuya información se muestra en la TABLA – 1.

3


M= K ga h³ (Kg)

M= 8000.00 Kg

Coeficiente (k) para el cálculo de momentos de las paredes de reservorios cuadrados tapa libre

Tabla 1

y=0 y=b/4 y=b/2Mx My Mx My Mx My

0 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 - 0.0741/4 0.012 0.022 0.007 0.013 - 0.013 - 0.0661/2 0.011 0.014 0.008 0.010 - 0.011 - 0.0533/4 - 0.021 - 0.001 - 0.010 0.001 - 0.005 - 0.0271 - 0.108 - 0.022 - 0.077 - 0.015 0.000 0.000

b/h x/h

2

Luego calculamos los momentos Mx y My para los valores de yTabla 2

y=0 y=b/4 y=b/2Mx My Mx My Mx My

0 0.000 216.000 0.000 104.000 0.000 - 592.0001/4 96.000 176.000 56.000 104.000 - 104.000 - 528.0001/2 88.000 112.000 64.000 80.000 - 88.000 - 424.0003/4 - 168.000 - 8.000 - 80.000 8.000 - 40.000 - 216.0001 - 864.000 - 176.000 - 616.000 - 120.000 0.000 0.000

b/h x/h

2

En la tabla 2, el máximo momento absoluto es:

Mx= -864.00 kg-m My= -592.00 Kg-m

Con el máximo momento absoluto, calculamos el espesor del muro mediante la fórmula

En cm e=20.51 cm

Para el diseño se asume un espesor de: e = 25 cm

Dónde:

M= Máximo momento absoluto Kg-cm

= 12,31767023 (Esf. Tracción por flexión Kg/cm2)

b= 100 cm

- LOSA DE CUBIERTA:

Se considerará como una losa armada en dos sentidos y apoyada en sus cuatro lados.

- Cálculo del espesor de la losa (e).

4

e=[ 6Mftxb ]

1/2

ft=0 .85√ f ´ c

e= Perímetro180

≥9cm


4*(2.8+2*0.15) =4 x (4.75+2x 0.25)

180=11.66666667 asumimos espesor = 15 cm

o también:

Espesor de los apoyos= 0.25 m

Luz interna= 4.75 m

Luz de cálculo (L) = 4.75 + 2(0.25)/2 = 5.00 m

Espesor e= L/36 = 0.1389 m = 13.8889cm +2.5 cm de recubrimiento

Para el diseño se asume un espesor de: e= 20 cm

Según el reglamento de Construcción para losas macizas en dos direcciones, cuando la relación de los lados es igual a unidad, los momentos flexionados en las fajas centrales son:

MZ=MB=CWL2

Dónde:

L= Luz de cálculo = 5

C= 0.036 a 0.04

W= peso total (carga muerta + carga viva) en kg/m2

Peso propio = 0.2×2400 = 480 kg/m2

Carga Viva = 150 Kg/m2

Sobre Carga por nieve = 50 Kg/m2

W = 680 Kg/m2

Reemplazando tenemos:

MA=MB=(0.04)×(680)×(5)2 = 680.000 Kg-m

Conocidos los valores de los momentos, calculamos el espesor útil “d” mediante el método elástico con la siguiente relación:

………(1)

Siendo:M= MA=MB=Momentos flexionanteb= 100 cm

R= ½ x fs x j x k

Donde:

5

d=[M 2

Rb ]1 /2


K= 1/(1+fs / (nfc))

Para:fy = 4200Kg/cm2

fý = Resistencia a la compresión Kg/cm2 = 210 Kg/cm2

fs =Fatiga de trabajo en Kg/cm2 = 0.5fy = 2100 Kg/cm2

n = Es/Ec =(2.1x106)(W1.5x4200x(fć)1/2 = 61.5314 n = 61.5314 redondeando n= 62 fc = 0.45 fć = 0.45x(210) = 94.5 Kg/cm2

Reemplazando:

k = 1/(1+2100/(62+94.5)) = 0.736147757

J = 1- k/3 = 0.754617414

Resultando: R =26.247844 y reemplazando los valores en la ecuación (1)

Se obtiene: d= 13.27 cm

El espesor total (e), considerando un recubrimiento de 2.5 cm, será:

e=d+2.5=13.27+2.50= 15.77 siendo menor que el espesor mínimo encontrado

Donde debe cumplir que: Si asumimos e= 10 cm, tenemos que

d= 20-2.5=17.50 cm

Por lo que el espesor de diseño será e= 20 cm

- LOSA DE FONDO:

Asumiendo el espesor de la losa de fondo (e)= 0.30 m y conocida la altura de agua, el valor P será:

Peso propio del agua en Kg/ cm2 = (2.00) × (1000)= 2000 Kg/m2

Peso propio del concreto en Kg/cm2 = (0.30) × (2400)= 720 Kg/m2

W=2720

La losa de fondo será analizada como una placa flexible y no como una placa rígida, debido a que el espesor es pequeño en relación a la longitud; además la consideramos apoyada en un medio cuya rigidez aumenta con el empotramiento. Dicha placa estará empotrada en los bordes.

Debido a la acción de las cargas verticales actuales para una luz interna L= 4,75 se origina los siguientes momentos.

Momento de empotramiento en los extremos:

192

2WLM en Kg-m = (2720)×(4.75)2/192= -319.6354 kg-m

Momento en el Centro:

6

d≥e−2. 5


en Kg- m = (2720)×(4.75)3/384= =759.1341 kg-m

Para losas planas rectangulares armadas en dos direcciones, Timoshenko recomienda los siguientes coeficientes:

Para un momento de empotramiento= 0.529

Para un momento en el Centro= 0.0513

Momentos Finales:

Empotramiento (Me)= 0.529×M en Kg-m = (0.529)×(-319.6354) = -169.0871

Centro (Mc) = 0.0513×M en Kg-m = (0.0513)×(759.1341) = 38.9436

CHEQUEO DEL ESPESOR:

Proponemos un espesor e mediante la relación:

=4×(4.75+2×0.25+2×0.2)/180 = 0.1256= 12.56 cm

Considerando (a) =0.3 como zapata

Se compara el resultado con el espesor que se calcula mediante el método elástico sin agrietamiento considerando el máximo momento absoluto con la siguiente relación:

en cm= 9.08 cm

Siendo: ft= 0.85×(fć) ½ 12.3177 cm

Se debe cumplir que el valor: d≥ e- recubrimiento

Reemplazando se obtiene e=9.0754

El Mayor valor es = 12.56 cm

Dicho valor es menor que el espesor asumiendo de 30 cm, considerando el recubrimiento de 7.5 cm resulta:

d= e+7.5= 20.06 por lo que consideramos d=20 cm

El espesor de diseño será e = 30.00 cm

- B) DISTRIBUCION DE LA ARMADURA

Para determinar el valor del área de acero de la armadura de la pared, de la losa cubierta y del fondo, se considera la siguiente relación:

7

M=WL3

384

e= P180

≥9cm

e=[ 6Mftxb ]

1/2

As= Mfs x j x d


Dónde:

M= Momento máximo absoluto en Kg- cm

fs= Fatiga de trabajo en Kg/ cm2

j= Relación entre la distancia de la resultante de los esfuerzos de comprensión al centro de gravedad de los esfuerzos de tensión

d= Peralte efectivo en cm

As=Área de acero en cm2

Con el valor del área de Acero (As) y los datos indicados en la Tabla 3, se calculará el área efectiva de acero que servirá para definir el diámetro y la distribución de armadura.

Los valores y resultados para cada uno de los elementos analizados se muestran en la Tabla 3.

- B.1. Pared

Para el diseño estructura de la armadura vertical y horizontal de la pared, se considera el momento máximo absoluto, por ser una estructura pequeña que dificultaría la distribución de la armadura.

Para la armadura vertical resulta un momento (Mx) =-864 Kg-m y para la armadura horizontal en el Momento (My) = -592 Kg-m. Dichos valores se observan en la Tabla 2.

Para resistir los momentos originados por la presión del agua y tener una distribución de la armadura se considera:

fs = 900Kg/cm² y

n=9 Valor recomendado en las Normas Sanitarias de ACI-350

Conocido el espesor de 25 cm y el recubrimiento de 7.50 cm se define un peralte efectivo “d”, el valor de “j” es definido por “k”

Mx=-864 Kg-m

My= -592 Kg-m

fs= 900 Kg-m

k= 0.486

j= 0.838

d= 8.38 cm

As hor = 15.2744630 cm2

As ver = 10.4658358 cm2

La cuantía mínima se determina mediante la siguiente relación:

As min= 0.0015 b×e= 3.75 cm2 ó (4/3)(A), calculado (el mayor)

Para b= 100 y e= 25 cm

- Losa de cubierta

8


Para el diseño estructural de armadura se considera el momento en el centro de la losa cuyo valor permitirá definier el área de acero en base a la ecuación:

Dónde:

M= Momento máximo absoluto en Kg-m = 680 kg/cm

fs= Fatiga de trabajo en Kg/cm2 = 1400

j= Relación entre la distancia de la resultante de los esfuerzos de compresión al centro de gravedad de los esfuerzos de tensión = 0.7546174 kg/cm

d= Peralte efectivo en cm = 20 cm

La cuantía mínima recomendada es:

As = (0.0018)( b )( e ) =3.60 cm2 para b= 100 y e= 20 cm

- Losa de fondo

Como en el caso del cálculo de la armadura de la pared, en la losa de fondo se considera el máximo momento absoluto de -169.0871, con un peralte d= 10 cm.

Para determinar el área de acero se considera:

fs = 900Kg/cm² n = 9 Valor recomendado en las Normas Sanitarias de ACI-350

k = 1 / (1 + fs / (n jc) ) = 1 / (1+ 900/ (9 x 0.45x210) ) = 0.486

El valor de “j” es calculado en K=0.486 con la relación j=1-(k/3)= 0.838As min= 0.017×b×e=5.1 cm2 para b= 100 y e= 30 cmEn todas los casos, cuando el valor del área de acero (As) es menor a la cuantía mínima (As min), para la distribución de la armadura se utilizará el valor de dicha cuantía.

TABLA-3Cuadro 1: Cálculo del refuerzo para el Reservorio

LOSA DEVERTICAL HORIZONT.

Momentos "M" (Kg- m) - 864.000 - 592.000 680 - 169.087Espesor Util "d" (cm) 17.5 17.5 17.5 20fs (kg/cm2) 900 900 1400 900n 9 9 62 9fc = 0.45f'c (Kg/cm2) 94.5 94.5 94.5 94.5k = 1 / ( 1 + fs / (n fc) ) 0.486 0.486 0.807 0.486j = 1 - ( k/3 ) 0.838 0.838 0.731 0.838Area del Acero:As= (100xM) / (fs x j x d ) (cm2) 6.55 4.49 3.8 1.12C 0.0015 0.0015 0.0017 0.0017b (cm) 100 100 100 100e (cm) 25 25 20 30Cuantía mínima: 3.75 3.75 3.6 5.1As min = C x b x e (cm2)Area efectiva de As (cm2)Area efectiva de As min (cm2) 6.55 4.49 3.8 5.1Distribución (3/8") calculado 0.109 0.159 0.188 0.140

diseño - - - -Distribución (1/2") calculado 0.193 0.282 0.333 0.248

diseño 20 25 25 25

FONDOLOSA DE CUBIERTAPAREDDESCRIPCION

9

As= Mfs j d


- Chequeo por esfuerzo cortante y adherencia

Tiene la finalidad de verificar si la estructura requiere estribos o no; y el chequeo por adherencia sirve para verificar si existe una perfecta adhesión entre el concreto y el acero de refuerzo.

Chequeo en la pared y losa de cubierta:

- Pared

Esfuerzo cortante

La fuerza cortante total máxima (V), será:

en KgReemplazando tenemos:V = (1000)(2)²/2 = 2000.00 Kg

El esfuerzo cortante nominal (v), se calcula mediante:

en Kg/cm2

Remplazando tenemos:

v = 1.36379134 Kg/cm2

El esfuerzo permisible nominal en el concreto, para muros no excederá a:

= 4.2 Kg/cm2

Se debe verificar que:

1.3638≤4.2

Lo que verifica que el espesor asumido es el correcto.

Para elementos sujetos a flexión, el esfuerzo de adherencia en cualquier de la sección se calcula mediante:

= para 3/8 “ = 4.925046942

El esfuerzo permisible por adherencia ( u máx) es:

= 10.5 Kg/ cm2

Como el esfuerzo permisible es mayor que el calculado, se satisface la condición de diseño.

- Losa Cubierta

Esfuerzo Cortante:

La fuerza cortante máxima (v) es igual a:

10

V=γa h

2

2

v= Vj b d

V máx=0 .02 f ' c

v≤V máx

u= V∑0

j d

umáx=0 . 05 f ' c


= 1076.67 kg-m

Donde:

S= Luz Interna en metros S= 4.75 m

W= Peso Total en Kg/m2 W=680.00 Kg

El esfuerzo cortante unitario es igual a:

En Kg/ cm2=1.076666667 Kg/ cm2

El máximo esfuerzo cortante permisible es:

en Kg/cm2

v max= 4.202499256 Kg/cm2

El máximo esfuerzo cortante permisible es mayor que el esfuerzo cortante unitario, por lo que el diseño es el adecuado.

Adherencia:

en Kg /cm2 =2.651316937 Kg/cm2

El esfuerzo permisible por adherencia (u máx.) es:

en Kg/ cm2 = 10.5 Kg/ cm2

El esfuerzo permisible es mayor que el calculado, por lo que se satisface la condición del diseño.

0.25 4.75 0.25

e= 0.2 1/2"@25cm

0.40

Ver. 1/2"@20cm2.40 Hor. 1/2"@25cm

2.00 V = 42m3

losa de fondo1/2"@25cm

0.30

11

V=W S3

v= Vb d

vmáx=0 .29 f ' c1/2

u= V∑0

j d

umáx=0 .05 f ' c


Imagen 2: Distribución de refuerzos de acuerdo al diseño

- C) DISEÑO DE LA ESTRUCTURA PORTANTE

Las Columnas se diseñan para soportar el peso de la cuba y los esfurzos generados por la carga sísmica. Para el pre dimensionamiento se puede asumir que toda la estructura del reservorio es una viga en voladizo. Bajo esta suposición, las cargas axiales en las columnas se determinan en función a la distancia del elemento al eje neutro del conjunto, el cual también es su eje de simetría.

- - Espesor de las columnas y vigas

Datos de la cuba: Datos del pórtico:Luz ( L ) = 4.75 m n niveles 7

Tirante (h) = 2 mn columnas 4

muro ( e ) = 0.25 m n vigas 4altura total 20.6 m

Columnas Vigas

(cm) a = se escoge 40 cm h = L/10 =47.500

cmse escoge 50 cm

(cm) b = se escoge 40 cmb = 0.5 x h

=25.000

cmse escoge 25 cm

W losa fond = 720 Kg/mW losa de techo = 480 Kg/mW agua (h x g) = (1000)(2.0) = 2000 Kg/mW viva y nieve (150+50) = 200 Kg/mW total /m (cuba) 3400 Kg/mArea Tributaria (b x b) 22.5625 mW c/col 7910.4 Kg-f Cálculo del área de la ColumnasW c/viga 1425 Kg-fW muros 6000 Kg-f W serv. = 115.1872W barandas 375.36 Kg-f f'c= 210

W dosific 470.4 Kg-fArea req. = 1567.172233 cm2

12


W parcial 155.09986 TnW fact segur, sismo y viento 201.62982 Tn (75%+25%+30%)W total 356.72968

Se verifica que las dimensiones seleccionadas cubran el requerimiento

40 x 40 cm2 = 1600 es mayor que 1567 ! la selección es correcta !

El momento de inercia de las columnas respecto al eje neutro, despreciando la inercia propia de las columnas es:

v = 2.43m

v1= 3.43m

I = 4 A v² = 3.7636

Dónde:I = Momento de inercia del conjunto al eje neutroA = Área de una columnav = Distancia de la columna al eje neutro del conjunto

Peso del techo

Empuje delLíquido

Peso de la losa y líquidoFigura 3.-Cargas actuantes en la cuba

13


Figura 4.-Fuerzas en las columnas del reservorio elevado

La carga axial en la columna más esforzada será:

= 107.5705 Tnv

HhWP

44

Dónde:

P = Carga Axial en la ColumnaW = Peso de la cuba incluyendo todas las cargas de diseñoH = Fuerza sísmica (0.2W a 0.25W)h = Distancia entre el punto de aplicación de la fuerza H y la base de la estructura portante

La flexión alrededor del eje neutro constituido por la recta que uno dos columnas opuestas también debe considerarse. En este caso el momento de inercia será:

I = 2 A v1²

Dónde:

V1 = Distancia de la columna al nuevo eje neutro (diagonal)

14


= 115.1872 Tn124 v

HhWP

Las columnas ubicadas sobre el eje neutro no participan para la determinación del momento de inercia del conjunto. La carga axial en las columnas más esforzadas será:

- Refuerzo en las Columnas y Vigas

El área mínima de refuerzo en columnas reforzadas, está dada por la expresión:

As min = 0.01* Ag

Dónde:

Ag =Área bruta de la sección, expresada en mm2. Para este caso = As min = 1600 mm

Selección de los refuerzos

diam (plg) diam (mm) Area (mm2) cant5/8" 7.938 197.933 41/2" 6.350 126.677 83/8" 4.763 71.256 0

Refuerzos en Columnas

4 Ø 5/8" + 8 Ø 1/2"

El área mínima de refuerzo en vigas reforzadas, está dada por la expresión:As min = 0.01* Ag

Donde:

Ag =Área bruta de la sección, expresada en mm2. Para este caso = As min = 1250 mm


diam (plg) diam (mm) Area (mm2) cant5/8" 7.938 197.933 41/2" 6.350 126.677 43/8" 4.763 71.256 0

Refuerzos en Vigas4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"

- Dimensionamiento de la zapata

15


Debemos trabajar con condiciones de carga de servicio (P)Datos a considerar:

t = 0.4 mDf = 2.5 m

n = 1.38 Kg/cm²P serv 115.19 Tn

Donde:t = Ancho de la columna = 0.40 m

Df = Desplante de la cimentación (del estudio de suelos)

sn = Capacidad portante del terrenoP serv = Carga de Servicio

Azap = Area de la zapataT = Lado de la zapata (zapata cuadrada)hz = Peralte de la zapata

Fórmulas:

Calculo del ancho de la zapataAzap = 8.3469 m2

T =

T = 2.889 m2, se escoge 3.00m

- Cálculo de la altura de la zapata

La condición para determinar el peralte efectivo de la zapata, es que la sección debe resistir el cortante por punzonamiento.

= 12.79857324 Tn/m2zap

n APW

Donde:

P =115.18715

91Tn

Azap= 9.00

m2

- Cortante por Punzonamiento (Vu)

16

A zap=Pσ n


Vu = P - Wn x m x n = 83.8806

Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto (Vc) .- Es igual a la menor determinada con las siguientes expresiones.

a) b)

Si asumimos d =1.164m = n = 1.56

c) bo = perímetro de la sección crítica = 2m+2n =6.26as = 40(40 para columnas con 4 lados críticos , 30 para 3 y 20 para 2)

Calculando tenemos:

a) Vc = 113.9681b) Vc = 111.8575 por lo que Vc =111.8575c) Vc = 269.0346

dbcfV oc

c ..'2227.0

dbcfV oc ..'06.1

dbcfbd

V oo

sc .'.227.0

a

dbcfVDD

occmenor

mayorc .'06.12,

Luego verificamos que Vu/Ø ≤ Vc, Ø = 0.75

Vu/Ø =111.8408271 < 111.8575 !la selección es correcta¡

hz = 1.164 m, se escoge 1.20 m

El área mínima de refuerzo en vigas reforzadas, esta dada por la expresión:

As min = 0.01* Ag

Dónde:

Ag = Área bruta de la sección, expresada en mm2. Para este caso = As min = 36000 mm


diam (plg) diam (mm) Area (mm2) cant espaciam5/8" 7.938 197.933 182 9.23

Refuerzos en Zapata

17


Usar Ø 5/8" @ 9cm

- Distribución de refuerzos en la cuba

0.25 4.75 0.25

1/2"@25cme= 0.2

0.40

Ver. 1/2"@20cmHor. 1/2"@25cm

2.40 V = 42m32.00

losa de fondo1/2"@25cm

0.30

- Distribución de refuerzos en la estructura portante

18


4.75

0.50

4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"4 Ø 5/8" + 8 Ø 1/2"

2.40

4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"0.50

4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"20.60 0.50

2.40

4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"0.50

2.40

2.50.40

3.00 1.75 3.00

3 Ø

1/4

"@5c

m, 3

Ø 1

/4"@

10cm

, 2Ø

1/4

"@15

cm R

to @

20cm

19


0.15

0.50

0.65

1.20

0.40

3.00

Distribución de refuerzos de las columnas

40 cm 4 Ø 5/8" + 8 Ø 1/2"

2.40 m

40 cm

3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,Rto @20cm

1.20 m 50 cm 4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"

25 cm50 cm

3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,Rto @20cm

4.75

Distribución de refuerzos de las vigas

V-S ( 50 cm x 25 cm )

C-1 ( 40 cm x 40 cm )

20


50 cm 4 Ø 5/8" + 4 Ø 1/2"

25 cm

3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,3 Ø 1/4"@5cm, 2 Ø 1/4"@10cm, 2Ø 1/4"@15cm,Rto @20cm Rto @20cm

0.65

Ø 5/8" @ 9cm1.20

0.10

3.00

Distribución de refuerzos en zapatas

V-C ( 50 cm x 25 cm )

v

3.0 NORMAS

Cámara Peruana de la Construcción (2002). Reglamento Nacional de Construcciones.

Norma ASTM C 94 o ASTM C 685. Para concreto premezclado

Norma ASTM C 94, Para el manejo, dosificación y mezclado de concreto.

Normas ASTM C 94 y ASTM C 143. Para el revenimiento de concreto

Normas ASTM C 138 y ASTM C 237. Para peso volumétrico y el contenido de aire del concreto fresco, cuando se emplee un aditivo inclusor de aire.

ASTM C 31, ASTM C 39 y ASTM C 617. Para muestras de ensayo de concreto

Normas ASTM C 318. Para las evaluaciones pertinentes de las pruebas del concreto

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Engineering

01. estructural reservorio elevado - rep 42m3 20