Trabajo practico boca del rio

UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS FACULTAD DE INGENIERÍAS Y ARQUITECTURA

ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL

TRABAJO DE INVESTIGACIÓN

ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA RED DE

ALCANTARILLADO EN LAS LOCALIDADES DE

BOCA DEL RÍO - VILA VILA - LLOSTAY

PRESENTADO POR LOS ALUMNOS

RODRIGO PALACIOS LOBATÓN

GARY TAPIA VARGAS

Profesor:

Ing. Jorge Berrios Manzur

TACNA – PERÚ

2016

UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS SEDE TACNA 2

CONTENIDO ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA RED DE ALCANTARILLADO EN LAS

LOCALIDADES DE BOCA DEL RÍO - VILA VILA - LLOSTAY

TEMA:

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CONTENIDO

INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................................... 4

1 MEMORIA DESCRIPTIVA ......................................................................................................................... 5

1.1 GENERALIDADES ............................................................................................................................ 5

1.1.1 MARCO GENERAL DE DESARROLLO DEL PROYECTO ....................................................... 5

1.1.2 DATOS Y CARACTERÍSTICAS DE LA CIUDAD ....................................................................... 6

1.1.3 POBLACIÓN .............................................................................................................................. 7

1.1.4 EXTENSIÓN DEL PROYECTO ................................................................................................. 8

1.1.5 OBJETIVOS DEL PRESENTE PROYECTO.............................................................................. 8

1.2 SISTEMAS EXISTENTES DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO ........................................... 9

1.2.1 SISTEMA DE AGUA POTABLE EXISTENTE ............................................................................ 9

1.2.2 SISTEMA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE ...................................................................... 13

1.3 SOLUCIONES ADOPTADAS .......................................................................................................... 13

1.3.1 AGUA POTABLE ..................................................................................................................... 13

1.3.2 CRITERIOS DE DISEÑO ......................................................................................................... 13

1.3.3 ALCANTARILLADO ................................................................................................................. 17

1.4 OBRAS PROYECTADAS DE AGUA POTABLE .............................................................................. 20

1.4.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN .................................................................................................... 20

1.5 OBRAS PROYECTADAS DE ALCANTARILLADO .......................................................................... 23

1.5.1 COLECTORES SECUNDARIOS ............................................................................................. 23

1.5.2 COLECTORES PRINCIPALES ................................................................................................ 24

1.5.3 CÁMARAS DE BOMBEO DE DESAGÜE ................................................................................ 24

1.5.4 INSTALACIONES ELÉCTRICAS ............................................................................................. 24

1.6 POTENCIA INSTALADA Y MÁXIMA DEMANDA ............................................................................ 38

1.6.1 SÍMBOLOS, CÓDIGOS Y REGLAMENTOS............................................................................ 38

1.6.2 LÍNEAS DE IMPULSIÓN DE DESAGÜES ............................................................................... 39

1.6.3 TRATAMIENTO Y DISPOSICIÓN ........................................................................................... 39

1.7 PARÁMETROS Y CRITERIOS DE DISEÑO DEL PROYECTO ...................................................... 53

1.7.1 PARÁMETROS Y CRITERIOS DE PROYECTO ..................................................................... 53




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1.7.2 CRITERIOS PARA EL DISEÑO HIDRÁULICO DEL SIST. DE AGUA POTABLE ................... 55

2 CÁLCULOS DE BOMBAS DE IMPULSIÓN ............................................................................................. 68

3 BIBLIOGRAFÍA ........................................................................................................................................ 69




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INTRODUCCIÓN

Las redes de alcantarillado se consideran uno de los servicios básicos e indispensables en una comunidad,

pero son muchos los territorios en el país que no están debidamente adecuados con este medio. Con

anterioridad en gran cantidad de lugares del país se le daba mayor prioridad a la adecuación de la red de

suministro de agua potable, dejando indefinidamente la construcción de las redes de alcantarillado como si no

existiera una idea tan lógica y simple como lo es que si entra agua de algún modo debe salir. El Centro Poblado

Menor Boca del Rio es uno de los tantos lugares que no poseen este servicio con eficiencia en el país, el

proyecto de la red de alcantarillado sanitario, se hace con el fin de mejorar las condiciones de vida de la

población. El diseño se debe elaborar debido a que el sistema existente no tiene la capacidad suficiente para

evacuar los fluidos de una población en crecimiento como lo es esta, y primordialmente para evitar problemas

como grandes estancamientos de agua y la correcta evacuación de las aguas servidas generadas por la misma

población. Con lo anteriormente descrito se dará paso a una descripción general de la problemática que

conlleva el no tener un sistema de alcantarillado, posteriormente mostrar el proceso de diseño de un

alcantarillado y un presupuesto de obra.




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1 MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1 GENERALIDADES

1.1.1 MARCO GENERAL DE DESARROLLO DEL PROYECTO

1.1.1.1 Introducción

El presente proyecto corresponde al Estudio, Análisis y Diseño del Sistema de Agua Potable e

Instalación del Sistema de Alcantarillado de las localidades de Boca del Río – Vila Vila - Llostay, el cual es un

estudio integral que plantea mejorar el Abastecimiento de Agua Potable y Alcantarillado de dichas localidades.

Actualmente la población es abastecida a través de las aguas subterráneas explotadas por el pozo

IRHS 135 que data desde el año 1996 que impulsa un caudal de 10,48 l/s.

No existe un sistema de recolección ni tratamiento de aguas residuales. La disposición de las aguas

residuales se realiza a través de silos o letrinas y en casos excepcionales se realizan al aire libre, con los

problemas de contaminación que ello implica.

Con el presente estudio se ha previsto solucionar el problema sanitario de las localidades afectadas,

dotándole de un adecuado sistema de agua potable, alcantarillado, evacuación y disposición final de las aguas

servidas.

1.1.1.2 Antecedentes

Para la elaboración del presente proyecto se tomaron como base los Estudios de Factibilidad,

consolidando los cálculos de crecimiento poblacional, en la expansión y consolidación urbana propia del

Distrito, y los niveles de equipamiento urbano de muchos sectores de la Provincia de Tacna.




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1.1.2 DATOS Y CARACTERÍSTICAS DE LA CIUDAD

1.1.2.1 Ubicación – Vías de comunicación

Las localidades de Boca del Rio, Vila Vila y Llostay se ubican en el departamento de Tacna y en el

distrito de Sama respectivamente.

Las localidades de Boca del Rio y Llostay están separadas por el río Sama, encontrándose la localidad

de Llostay en la margen izquierda y la localidad de Boca del Rio en la margen derecha ubicándose 6 Km. al

norte la localidad de Vila Vila.

La vía de comunicación más importante es la terrestre, por la ciudad de Tacna sale por la Av. El

Ejercito y empalmando en la Av. Panamericana Sur, además cuenta con acceso por el norte con la ciudad de

Ilo y demás ciudades costeras por el norte.

1.1.2.2 Actividades principales

La principal actividad económica es la pesca, en el caso de la localidad Vila Vila, y comercial y turística,

a pequeña escala, en las otras localidades; por tener cercanía al litoral. En la época de verano, estos balnearios

llegan a su punto de saturación con respecto al giro comercial, cabe destacar que hay una ausencia de

actividad industrial.

1.1.2.3 Topografía de la zona

La topografía es generalmente llana, con escasas diferencias de nivel, pues éstas fluctúan entre los

4 y 25 msnm. La pendiente promedio en las tres localidades se manifiesta en el sentido Sur-Oeste y Nor-Este.

En los anexos se adjunta el estudio topográfico.




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1.1.2.4 Tipos de suelo

El subsuelo está conformado por depósitos de materiales finos de origen eólico y aluvial,

predominantemente arenoso, además se cuenta en gran medida con rellenos en base a conchuelas

provenientes de las playa las cuales se encuentran en abundancia; por debajo de las capas antes mencionadas

se puede encontrar predominancia de rocas volcánicas a una profundidad aproximada de 1.5m. En los anexos

se adjunta el estudio de mecánica de suelos.

1.1.3 POBLACIÓN

La población pronosticada para la situación más desfavorable del sistema, época de verano, así como

la tasa de crecimiento asumida para las tres localidades se analizaron en forma independiente por tener

distintos niveles de crecimiento, los resultados se indican a continuación:

Localidad de Boca del Rio

Año Población

(hab.)

Tasa de Crecimiento

(%)

2010 3,522 2.19

2030 5,316

Fuente: INEI – Elaboración Propia

Localidad de Vila Vila

Año Población

(hab.)

Tasa de Crecimiento

(%)

2010 887

2.54 2030 1,431





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Localidad de Llostay

Año Población

(hab.)

Tasa de Crecimiento

(%)

2010 263

2.10 2030 392


1.1.4 EXTENSIÓN DEL PROYECTO

El área de desarrollo del proyecto considerando el área urbana, incluidas las estructuras proyectadas

a excepción de la PTAR se estiman en 458.84 has y la población estimada para el inicio del proyecto en el año

2010 es de 4,789 habitantes, con una densidad de 10.43 habitantes por hectárea.

Área Habilitada

Localidad Área

(ha)

Boca del Rio 413.99

Vila Vila 33.11

Llostay 11.74

Fuente: Estudio de Factibilidad – Elaboración Propia

1.1.5 OBJETIVOS DEL PRESENTE PROYECTO

El alcance de este proyecto es el de ejecutar una detallada ingeniería y la preparación de planos,

especificaciones técnicas y contratos para la ejecución de las obras de mejoramiento y ampliación de los

sistemas de agua potable y alcantarillado de la Inversión identificada en los Estudios de Factibilidad de los

planes óptimos de expansión en las tres localidades involucradas del distrito de Sama.




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1.2 SISTEMAS EXISTENTES DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO

1.2.1 SISTEMA DE AGUA POTABLE EXISTENTE

1.2.1.1 Fuente de agua

El agua subterránea es actualmente la única fuente de agua para las localidades de Boca del Río –

Vila Vila y Llostay

Sistema Actual de Abastecimiento de Agua Potable

Hacia el año 2005 el Proyecto Especial Tacna ejecutó una serie de obras destinadas a mejorar la

infraestructura de abastecimiento de agua potable en la zona de influencia, señalando entre estas las

siguientes:

Construcción y empalme de una línea de conducción, que va desde la cámara rompe presión

del reservorio IRHS 207 (La Yarada) al Reservorio de 2,000 m3 (Boca del Río). Implicó la

instalación de 11 608,60 m de tubería PVC de 315 mm y accesorios, involucrando

adicionalmente la construcción de un canal de 132 ml de concreto ciclópeo para el paso del

tendido de tubería por el cauce del río Sama.

Construcción de una línea de aducción de 6,820 ml del reservorio de 2,000 m3 (Boca del Río

al punto de ingreso a la localidad de Vila Vila. En esta línea se instaló una tubería de PVC de

160 mm y accesorios.

Desinfección y techado del reservorio de 2,000 m3 (Boca del Río), así como de la cámara de

rompe presión del pozo IRHS 207.

Las condiciones del citado pozo IRHS 207 sin embargo determinaron hacia Octubre del 2007

su colapsamiento por la salinización y la mala calidad de sus aguas, lo que determinó una

nueva intervención, esta vez desarrollando:




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Equipamiento e implementación del pozo IRHS 135 para extraer 10.48 l/s, para la atención de

la máxima demanda prevista.

Construcción e implementación del reservorio de HDPE 1.5 mm con una capacidad de 660

M3 para regulación,

Línea de conducción entubada PVC de 1367 metros Ø 110 mm.

Cabe citar adicionalmente que el pozo IRHS 135 (de propiedad el Ministerio de Agricultura),

el cual data del año 1996 ubicado a 8 msnm (en Coordenadas UTM 333894 Este y 7986196

Norte), de tipo tubular de 42 metros de profundidad y 0,45 m de diámetro se encuentra sito en

la Comisión de regantes La Esperanza, las condiciones de calidad del recurso hídrico

explotable son buenas, así como se observa en los siguientes parámetros:

Conductividad Eléctrica: 1,40 mS/cm

TDS: 0,700 g/L

Temperatura del agua: 24,2º C

pH: 7,5

Resistividad: 7,5 mV

La producción del pozo es de 10,48 l/s con un régimen de funcionamiento de 10 horas al día;

lo que determina una oferta anual de producción de agua de 137,707.20 m3/año.

El sistema por desarrollar incorpora la articulación a este punto existente, bajo las

características descritas.

Adicionalmente existen en la zona:

Galería Filtrante, ubicada a escasos 132 metros del lecho del río Sama, se observa severas

deficiencias de saneamiento por la presencia cercana de zonas de crianza de animales.

Estación de bombeo, ubicada contigua a la galería filtrante y conectada directamente con la

cisterna, observa un buen estado de conservación.

Cisterna, de concreto y con capacidad de 700 m3 se conecta a la bomba y a través de ésta a

la galería filtrante previamente mencionada; observa un buen estado de conservación.




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Línea de Impulsión, con una longitud aproximada de 869,40 m y un diámetro de 315 mm,

tendida desde la galería filtrante hacia el reservorio de concreto; sorteando en esta longitud la

pendiente del Cerro “El Calvario”

Reservorio de concreto con capacidad aproximada 2000 m3 de almacenamiento, (con

dimensiones aproximadas de 20,15 x 28,36 x 3,50 m) ubicado en la cumbre del cerro El

Calvario tiene una antigüedad de 10 años y se encuentra en aceptable estado de conservación

(ver foto nº 5). Anualmente la Empresa Prestadora de Servicios de Saneamiento de Tacna S.

A., realiza trabajos de mantenimiento y refacción.

RESERVORIO V = 2000 m3 EN CERRO EL CALVARIO

Caseta de Válvulas, dispuesta en el margen izquierdo del reservorio en una superficie

estimada de 5,5 m2. De características metálicas y un regular estado de conservación,

presenta adicionalmente un canal de rebose que produce ciertas filtraciones en torno al

reservorio.

Redes de distribución, existentes en el Centro Poblado de Boca del Río con una antigüedad

cercana a la década y con estado regular de conservación.




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1.2.1.2 Abastecimiento de Agua por Localidad:

Los centros poblados en estudio cuentan con abastecimiento de agua potable, así como se detalla a

continuación:

1.2.1.2.1 Abastecimiento de Agua Localidad – Llostay:

Cuenta con abastecimiento de agua a través de una derivación que existe en la línea de

conducción que va paralela a la carretera costanera y que a su vez abastece de agua desde

la captación hasta el reservorio de 2000 m3 ubicado en el cerro el calvario.

Este centro poblado cuenta con un aproximado de 200 lotes de vivienda, pero que son

habitados en su totalidad sólo en épocas de verano, teniendo en la actualidad sólo un

promedio de 40 lotes habitados.

1.2.1.2.2 Abastecimiento de Agua Localidad - Boca del Río:

Cuenta con abastecimiento de agua a través de la línea de aducción, que conecta al reservorio

en el cerro “El Calvario” con las redes de distribución existentes en Boca del Río, atraviesa la

carretera costanera proyectándose en su recorrido una distancia asumida de 508,60 m. Se

encuentra en proceso de reemplazo en el que se dispone la utilización de tuberías de PVC de

D = 160 mm.



promedio de 900 lotes habitados con conexiones domiciliarias.

1.2.1.2.3 Abastecimiento Localidad - Vila Vila:

Cuenta con abastecimiento de agua a través de la línea de aducción de 6 820 ml del reservorio

de 2 000 m3 (Boca del Río) al punto de ingreso a la localidad de Vila Vila.




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promedio de 134 lotes habitados con conexiones domiciliarias.

1.2.2 SISTEMA DE ALCANTARILLADO EXISTENTE

La zona de estudio del presente proyecto no cuenta con servicio de alcantarillado ni disposición final

para la evacuación de sus aguas residuales.

1.3 SOLUCIONES ADOPTADAS

1.3.1 AGUA POTABLE

Para abastecer a las localidades involucradas se ha dividido en siete (07) sectores para Boca del Rio,

dos (02) sectores para Vila Vila y un (01) sector para Llostay. Se continuara utilizando la fuente de agua actual.

1.3.2 CRITERIOS DE DISEÑO

En el cuadro siguiente se muestran algunos parámetros adoptados para la elaboración del proyecto

de agua potable de las localidades de Boca del Rio, Vila Vila y Llostay.




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Parámetros de Diseño del Sistema de Agua Potable

Parámetros Valor del Estudio Comentarios

Demanda

Variación horaria 1,8 Qdiario Para dimensionar el sistema de distribución

Variación diaria 1,3 Qdiario Para dimensionar los sistemas de conducción

Almacenamiento

Regulación 25% Caudal

promedio

Presión

Máxima 50 m.c.a. En algunos casos se estableció una presión máxima de

75 m.c.a. adoptándose las medidas concernientes.

Mínima 15 m.c.a. 10 m.c.a. en casos particulares

Velocidad

Máxima 3 m/s

Rugosidad

C de Hazen Williams

Tuberías de PVC 120 – 150 Rango promedio

Tuberías de AC 120 – 140 Rango promedio

Tuberías de FºFº 65 – 90 Rango promedio

Tuberías de HD 115 – 130 Rango promedio

C. de variación de

consumo

K1 (Qmd) 1,3 Reglamento Nacional de Construcción (S 100)

K2 (Qmh) 1,8 Norma Técnica Peruana (S 100)

Fuente: Elaboración Propia




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1.3.2.1 Datos de diseño

Para los cálculos de requerimiento se han adoptado una dotación y pérdida variable, estas están

agregadas a las demandas calculadas al momento de evaluar el sistema. Los cálculos de las pérdidas del

sistema de agua potable varían desde el 30% al 25% del flujo total.

En el cuadro siguiente se resumen las dotaciones considerando la población total del tipo doméstico,

industrial, comercial y público; y las pérdidas proyectadas para todo el horizonte del proyecto.

Pérdidas y Consumos Asumidos

Año

Pérdidas 2010 30

2020 27.8

2030 25

Fuente: Consolidación de la Factibilidad

Tipo de Usuario

(m3/mes/cnx)

Consumo Domestico 15.22

Consumo Comercial 18

Consumo Industrial 0

Consumo Estatal 24

Consumo por Piletas y Parques 12

Consumo Social 30

Fuente: Consolidación de la Factibilidad




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1.3.2.1.1 Periodo de diseño

Para el sistema propuesto de agua potable se han considerado y analizado todas las obras necesarias

del Plan Óptimo de Expansión de la Alternativa de Mínimo Costo:

Hasta el año 2030, incluyen las obras de optimización y de ampliación para la planta de tratamiento

de aguas servidas, redes de agua y alcantarillado y cámaras de bombeo de desagües.

1.3.2.1.2 Población y cobertura

La población total estimada para el año 2010 fue de 4,672 habitantes. La proyección poblacional

prevista para el año 2030 se estimó en un total de 7,139 habitantes.

El nivel de cobertura del sistema de abastecimiento de agua potable de las tres localidades es del

orden del 90% en el 2010 y debería incrementarse para el año 2030 hasta el 95%.

1.3.2.2 Redes de distribución

La solución adoptada para Boca del Rio, consiste en la conformación de una red primaria, que

funcionará con siete (07) sectores alimentados a través de 1 reservorio (existente) de 2000 m3, mediante tres

ingresos principales; así mismo se establecerán 2 sectores de abastecimiento para la localidad de Vila Vila

regulado por el reservorio antes mencionado; finalmente se establecerá un sector de abastecimiento para la

localidad de Llostay abastecido directamente desde la línea de conducción de la captación hacia el reservorio

existente de 2000 m3.

Debido a la topografía de las localidades y la red así planteada en cada sector, se han estimado

válvulas reductoras de presión dentro de las localidades de Boca del Rio y Llostay.

Se han colocado válvulas en las zonas de ampliación y optimización, de manera de poder controlar o aislar el

flujo en sectores de alrededor de cuatro (04) manzanas y la manipulación de no más de diez (10) válvulas en

el caso de tratarse de una troncal de distribución, y siendo seis (06) válvulas, el número mínimo y típico a la

vez en el caso de una línea de servicio. La disposición de estos son de tres (03) válvulas colocadas




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alternadamente de esquina en esquina a lo largo de una calle ó avenida (se reduce a 2 válvulas en casos

excepcionales de una red troncal).

Se han provisto nuevos hidrantes en las zonas de ampliación y optimización, con un radio de acción

no mayor a los 300 m (separación entre dos hidrantes).

1.3.3 ALCANTARILLADO

La solución adoptada para el sistema de alcantarillado consiste en la instalación de colectores

secundarios, colectores primarios y conexiones domiciliarias para la conducción de las aguas servidas, así

como del empleo de cinco (059 estaciones de bombeo para poder evacuar las mismas hacia dos sistemas de

tratamiento de aguas residuales.

1.3.3.1 Criterios de diseño

En los cuadros siguientes se muestran las principales características adoptadas para el diseño de

alcantarillado:

Velocidad (V) y Pendiente en los Tramos Aguas Arriba

Fuerza

Tractiva

(pa)

Velocidad, V

(m/s)

Pendiente Mínima

(m/km)

Mín Máx L 300m L > 300

> 1 0,6 8 4,55

< 1 3 ......... .........


L: Distancia al colector




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Parámetros de Diseño para Tuberías

Factor de

Rugosidad Tirante Máximo

Diámetro

Mínimo de

Tubería

(mm)

Factor Pico

Prof. De la

Cubierta, ht

(m)

0,013 0,75 * d 160 (18+P0.5)/(4+ P0.5) 9 > H >1


P : Población de servida en miles

d : Diámetro del tubo

Parámetros de Diseño para Buzones y Espaciamiento de Líneas

Distancia entre Buzones

(m)

Espaciamiento entre Líneas de Agua Residual

y Líneas de Agua Potable (m)

160 a 200

mm 250 mm

300 a 600

mm

> 600

mm

Horizontale

s

Cruzadas Óptim

o Posible No Posible

80 100 150 250 2 0,25 Protección contra

fugas

1


1.3.3.2 Áreas de drenaje

Se han efectuado los cálculos de los caudales de diseño para las cinco (05) áreas de drenaje del

sistema de alcantarillado de las localidades involucradas.

1.3.3.3 Cámaras de bombeo de desagüe

Se propone la construcción de cuatro (04) cámaras de bombeo de desagüe, denominadas CB-1 Vila

Vila, CB-2 y CB-3 en Boca del Río y CB-4 Llostay, y una bomba sumidero en la localidad de Boca del Río.




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Los caudales de diseño considerados son la sumatoria del caudal máximo horario de cada área.

Así mismo los caudales de bombeo son los caudales de operación determinados por la selección de la

bomba.

Con respecto a las cámaras de bombeo proyectadas se construyen para impulsar los desagües de

zonas involucradas

Las cámaras de bombeo en los sistemas de desagües permiten extraer las aguas servidas de una

determinada cuenca, la cual no puede ser drenada por gravedad. Dado que se tratan de aguas servidas, se

da especial consideración a la ubicación, edificación externa y a los equipos que minimicen los inconvenientes

provocados por las aguas negras.

La cámara de bombeo de desagües comprende fundamentalmente de accesorios o dispositivos

necesarios para el acondicionamiento del líquido cloacal, previo a su bombeo; diseño de los equipos, bombas,

motores, accesorios y válvulas especiales; diseño de la cámara húmeda y la arquitectura de la edificación.

Las cámaras han sido dimensionadas con los criterios de no afectar el funcionamiento de las bombas

y a la vez permitir los espacios y accesos necesarios para el mantenimiento de la estación.

1.3.3.4 Tratamiento y Disposición

Por las condiciones ambientales, costos de inversión, facilidades y costos de operación se ha

considerado conveniente tratar las aguas servidas de las localidades involucradas, mediante sistemas de

tratamiento que se describen a continuación:

Para Llostay

- Tanques sépticos ( 02 unidades)

- Pozo de percolación (02 unidades)




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Para las zonas de Vila Vila, Las Gaviotas, Tomoyo, Los Arenales, El Planchón, Playita Brava y Boca

del Río.

- Laguna facultativa para tratamiento primario

- Laguna facultativa para tratamiento secundario

- Laguna para maduración

Este sistema incluye la ejecución del sistema de reusó de las aguas residuales para regadío de áreas

verdes.

1.4 OBRAS PROYECTADAS DE AGUA POTABLE

1.4.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN

El sistema de distribución no requiere dispositivos de control activo para su funcionamiento, como se

define en los criterios de diseño.

Las obras proyectadas al año 2010 comprenden la ampliación y optimización de 9,982 m. lineales y

3,269 m. lineales de tuberías respectivamente, en diferentes diámetros y todas de PVC, tal como se muestra

en los cuadros Nº 01 y Nº 02.

1.4.1.1 Obras de ampliación

Se ha definido en principio las zonas de crecimiento urbano, lo cual ha permitido plantear la ampliación de las

redes primarias y secundarias.

Se han completado anillos hidráulicos, manteniendo el carácter dual de las tuberías primarias

troncales de distribución y líneas de servicio.




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Cuadro Nº 01

Redes de Distribución Proyectadas de Agua Potable

Descripción Material Longitud

(m)

Diámetro

(mm) Clase

Tubería PVC 3 596 63 C-7.5



Total 11 452


1.4.1.2 Obras de optimización

Hasta el año 2010, se optimizará el sistema de las redes primarias existentes.

También se consideran el cambio de tuberías por donde se instalarán las redes matrices. El estudio

llevado a cabo replantea el sistema actual de agua potable.

Cuadro Nº 02

Redes de Distribución a Optimizar de Agua Potable

Descripción Material Longitud

(m)

Diámetro

(mm) Clase

Tubería PVC 513 63 C-7.5


Tubería PVC 656 110 C-7.5

Total 2 218





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1.4.1.3 Conexiones domiciliarias

Se han proyectado conexiones domiciliarias nuevas para el área de ampliación de las localidades

involucradas conforme se muestra en el plano respectivo de conexiones domiciliarias incluyéndose en este la

toma de la red hasta la caja portamedidor.

Se han considerado también optimizar conexiones domiciliarias existentes, para el efecto se plantea

el cambio de caja portamedidor además de incluírsele todo el kit de micromedición esto a fin de mejorar los

sistemas de gestión dentro de las tres localidades.

En las especificaciones técnicas particulares y generales se detallan los procedimientos constructivos

de las conexiones.

Se consideraran medidores de agua para todas las conexiones a rehabilitar y a ampliar.

Conexiones Domiciliarias Proyectadas de Agua Potable

Ampliación

(unid)

Optimización (unid)

1,111 432

Fuente: Elaboración propia




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1.5 OBRAS PROYECTADAS DE ALCANTARILLADO

Obras Principales de Alcantarillado

Código Obras Proyectadas Tipo Caudal total

(lps)

Cantidad

(und)

Longitud

(m)

Diámetro

(mm)

Alcantarillado Colectores

Colectores Secundarios Instalación 26217 200

Colectores Principales Instalación 3144 250

Conexiones Domiciliarias Instalación 1543

Alcantarillado Colectores

Cámara CB-1 Vila Vila Instalación 5.4

Cámara CB-2 Boca del Río Instalación 26

Cámara CB-3 Boca del Río Instalación 14

Cámara CB-4 Llostay Instalación 1.5

Bomba Sumidero Instalación 0.5

Líneas de Impulsión Instalación 5000 63 - 200

Tratamiento de Aguas Residuales

Pozo Séptico Ejecución 1.5

PTAR Ejecución 26


1.5.1 COLECTORES SECUNDARIOS

Se ha elaborado el proyecto de red de alcantarillado para la ejecución de las mismas.

Se instalarán aproximadamente un total de 30.00 km de tuberías de alcantarillado correspondiente a

colectores secundarios y principales, en diferentes diámetros y todas de PVC.


Para las obras, se han considerado 1543 nuevas conexiones domiciliarias.




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Conexiones Domiciliarias Proyectadas de Alcantarillado

Cantidad

(unid)

1543


1.5.2 COLECTORES PRINCIPALES

Se considera la instalación de colectores principales a lo largo de la localidad de Boca del Río, con

tuberías de 250mm en PVC.

1.5.3 CÁMARAS DE BOMBEO DE DESAGÜE

Para las localidades involucradas se han proyectado cuatro (04) cámaras de bombeo de desagüe,

denominadas CB-1 Vila Vila, CB-2 y CB-3 en Boca del Río y CB-4 Llostay, además más una bomba sumidero

en la localidad de Boca del Río.

1.5.4 INSTALACIONES ELÉCTRICAS

1.5.4.1 ALCANCES DEL PROYECTO

Comprende el diseño de las instalaciones eléctricas en baja tensión que incluye:

Red de Acometidas eléctricas.

Red de Alumbrado Interior, exterior y Red de tomacorrientes.

Red de Fuerza de electrobombas.

Sistema de Automatización y Control de operación de las Estaciones de Bombeo de Desagües:

Nº 1 Vila Vila, Nº 2 Boca del Rio, Nº 3 Boca del Rio, Nº 4 Llostay, Pozo Sumidero en Boca del

Rio.




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El alcance general y alcances de los trabajos están ilustrados en los planos de Instalaciones Eléctricas

y Especificaciones.

1.5.4.2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El presente Proyecto comprende: el diseño de La alimentación eléctrica desde la red de distribución

del Concesionario Electrosur, el diseño las Instalaciones Eléctricas, la automatización y Control de operación

de las Estaciones de Bombeo de Desagües: Nº 1 Vila Vila, Nº 2 Boca del Rio, Nº 3 Boca del Rio, Nº 4 Llostay,

Pozo Sumidero en Boca del Rio.

1.5.4.3 ESTACIÓN DE BOMBEO DE DESAGÜE Nº 1 VILA VILA

1.5.4.3.1 RED DE ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN A EB Nº 1 VILA VILA

Será desde el medidor eléctrico instalado por el Concesionario, desde donde se alimentara al Tablero

General (TG) y tablero de Distribución (TD9 ubicados en la Sala de Tableros.

El Tablero General TG de fuerza, incluye entre otros elementos, el interruptor General y los

Arrancadores Directos para las electrobombas de desagüe. El tablero general TG incluye instrumentos de

medición como Voltímetro y Amperímetro

1.5.4.3.2 ALUMBRADO EXTERIOR, INTERIOR Y RED DE TOMACORRIENTES EB Nº-1

Será desde el tablero de Distribución TD de donde se distribuirán los circuitos eléctricos de

tomacorrientes, iluminación interior. El tablero de Distribución TD será del tipo mural con puerta y llave,

equipados con el número y capacidades de Interruptores Termomagnéticos que se indican en el diagrama

unifilar correspondiente.




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Las instalaciones eléctricas de los tomacorrientes y red de iluminación interior serán íntegramente del

tipo convencional con electroductos empotrados en paredes y pisos. Los interruptores y tomacorrientes

tendrán las capacidades de amperaje suficientes acorde con lo proyectado.

1.5.4.3.3 RED DE FUERZA CONTROL DE ELECTROBOMBAS EN EB Nº-1

En el presente Proyecto se ha previsto la construcción de la Estación de Bombeo de desagüe EB Nº-

1 Vila Vila, con 2 electrobombas sumergibles verticales de bombeo de desagüe para Cámara Seca, que

funcionaran alternadamente y en casos de emergencia en forma simultánea.

La red de fuerza y control de las electrobombas será desde el Tablero General TG, de donde se

distribuirán los circuitos eléctricos para las electrobombas y Tablero de Distribución TD. El tablero General TG

incluye entre otros elementos, el interruptor General, los Arrancadores del tipo directo para las electrobombas

de desagüe proyectadas y una unidad de control con sus borneras correspondientes para conectar los 4

controles de nivel por flotador.

El sistema de automatización y control de arranque-parada de las electrobombas sumergibles

centrífugas, se realizara a través de 4 controles de Nivel por flotador conectados a la Unidad de Control

instalada en el interior del Tablero general TG.

Cuando el nivel del desagüe desciende en la Cámara Húmeda, el primer control de nivel por flotador

enviara la señal para que pare de funcionar la electrobomba de desagüe. Cuando el nivel de desagüe llegue

a su nivel de arranque en la Cámara Húmeda, entonces el Control de Nivel por flotador enviara la señal para

que arranque la electrobomba de desagüe. Así continuara sucesivamente los ciclos de bombeo, alternando el

funcionamiento de las electrobombas sumergibles centrífugas.

Cuando el volumen de desagüe de entrada a la Cámara Húmeda sea mayor que el caudal bombeado

por la electrobomba 1, el segundo control de nivel por flotador enviara la señal para que arranque la segunda

electrobomba y funcionen en simultaneo las 02 electrobombas. Dejará de funcionar la segunda electrobomba




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cuando el nivel de desagüe se encuentre por debajo del nivel de arranque de la primera electrobomba. Así

operara el sistema cuando existan momentos durante el día en que el volumen de entrada de desagüe a la

Cámara húmeda sea mayor que el Volumen bombeado por la primera electrobomba. Cuando no exista esta

situación el sistema operara de acuerdo a lo mencionado en el anterior párrafo.

El tercer Control de Nivel por flotador hará funcionar una alarma para cuando el nivel de desagüe en

la Cámara húmeda sobrepase el nivel a partir del cual se producirá el rebose del desagüe.

El 4º Control de Nivel por flotador cortara el suministro eléctrico a las electrobombas, cuando el nivel

de desagüe en la Cámara húmeda sobrepase el nivel a partir del cual se producirá el bombeo en seco de las

electrobombas.

El tablero General TG incluirá además con 01 Amperímetro, 01 Voltímetro, portalámparas de

señalización, que servirán para verificar el normal funcionamiento de las electrobombas, para lo cual serán

instruidos los operadores por el fabricante ó proveedor de las electrobombas en el momento del montaje

electromecánico. También el fabricante de las electrobombas y de los Tableros Eléctricos, están en la

obligación de entregarles un Manual de operación y Mantenimiento de sus equipos instalados.

En los planos eléctricos se visualiza el sistema eléctrico diseñado descrito y se indica la disposición

de artefactos, ubicación de circuitos, tableros eléctricos, salidas, interruptores, etc. La ubicación de las salidas,

cajas de artefactos y otros detalles mostrados en planos eléctricos son aproximados, fijándose su posición

definitiva en obra...

El alcance general de los trabajos y los materiales, están ilustrados en los planos de Instalaciones Eléctricas y

Especificaciones Técnicas Generales.




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1.5.4.4 ESTACIÓN DE BOMBEO DE DESAGÜE Nº 2 BOCA DEL RIO

1.5.4.4.1 RED DE ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN A EB Nº 2 BOCA DEL RIO


General TG y tablero de Distribución TD ubicados en la Sala de Tableros.


Arrancadores Estrella Triangulo para las electrobombas de desagüe. El tablero general TG incluye

instrumentos de medición como Voltímetro y Amperímetro











2 Boca del Rio, con 2 electrobombas sumergibles verticales de bombeo de desagüe para Cámara Seca, que





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incluye entre otros elementos, el interruptor General, los Arrancadores del tipo Estrella Triangulo para las

electrobombas de desagüe proyectadas y una unidad de control con sus borneras correspondientes para

conectar los 4 controles de nivel por flotador.





















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electrobombas.










El alcance general de los trabajos y los materiales, están ilustrados en los planos de Instalaciones

Eléctricas y Especificaciones Técnicas Generales.

1.5.4.5 ESTACIÓN DE BOMBEO DE DESAGüE Nº 3 BOCA DEL RIO

1.5.4.5.1 RED DE ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN A EB Nº 3 BOCA DEL RIO









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3 Boca del Rio, con 2 electrobombas sumergibles verticales de bombeo de desagüe para Cámara Seca, que















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electrobombas.













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1.5.4.6 ESTACIÓN DE BOMBEO DE DESAGÜE Nº 4 LLOSTAY

1.5.4.6.1 RED DE ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN A EB Nº 4 LLOSTAY




Arrancadores Estrella Triangulo para las electrobombas de desagüe. El tablero general TG incluye

instrumentos de medición como Voltímetro y Amperímetro













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4 Llostay, con 2 electrobombas sumergibles verticales de bombeo de desagüe para Cámara Seca, que




incluye entre otros elementos, el interruptor General, los Arrancadores del tipo estrella Triangulo para las

electrobombas de desagüe proyectadas y una unidad de control con sus borneras correspondientes para

conectar los 4 controles de nivel por flotador.



















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electrobombas.












1.5.4.7 ESTACIÓN DE BOMBEO DE DESAGÜE Nº 5 POZO SUMIDERO

1.5.4.7.1 RED DE ACOMETIDA ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN A EB Nº 5 POZO SUMIDERO






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1 Vila Vila, con 2 electrobombas sumergibles verticales de bombeo de desagüe para Cámara Seca, que










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electrobombas.







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definitiva en obra.



1.6 POTENCIA INSTALADA Y MÁXIMA DEMANDA

El cálculo de la Potencia Instalada y la Máxima Demanda se ha efectuado de acuerdo al Código

Nacional de Electricidad y teniendo en cuenta la potencia de los equipos por su simultaneidad de uso, la misma

que se indica en los planos del proyecto.

1.6.1 SÍMBOLOS, CÓDIGOS Y REGLAMENTOS

Los símbolos que se emplean corresponden a los indicados en el Código Nacional de Electricidad, los

cuales están descritos en la leyenda respectiva.

Para todo lo no indicado en planos y/o especificaciones, el instalador deberá observar durante la ejecución

del trabajo las prescripciones del Código Nacional de Electricidad y el Reglamento Nacional de Edificaciones

en su edición vigente.




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1.6.2 LÍNEAS DE IMPULSIÓN DE DESAGÜES

Para evacuar y elevar las aguas servidas provenientes de las cámaras de bombeo se proyectan líneas

de impulsión de diferentes diámetros en PVC, PN-10

1.6.3 TRATAMIENTO Y DISPOSICIÓN

Se ha previsto la ejecución de sistemas de tratamiento de aguas residuales de acuerdo a lo siguiente:

Para Llostay

- Desarrollo de cámara para bombeo en terreno rocoso

- Instalación de tanques sépticos (cemento portland) E.D.C/acarreo (2unidades)

- Instalación de pozo de percolación (cemento portland) E.D.C/acarreo (2unidades)

Para las zonas de Vila Vila, Las Gaviotas, Tomoyo, Los Arenales, El Planchón, Playita Brava y Boca

del Río.

- Laguna facultativa para tratamiento primario

- Laguna facultativa para tratamiento secundario

- Laguna para maduración

Este sistema incluye la ejecución del sistema de reúso de las aguas residuales para regadío de áreas

verdes.

1.6.3.1 Parámetros de Diseño del Sistema de Tratamiento

Los principales parámetros utilizados para el diseño para las unidades de tratamiento se resumen a

continuación:




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Tabla 1: Principales Parámetros de Diseño

Parámetro Símbolo Unidades 2020 2030

Población de Diseño hab 3954 3954

Aporte Específico de AR AEar l/(hab*d) 136 136

Contribuciones

Contribución AR Cr % 80%

Contribución per cápita DBO5 g/(hab*d) 50

Contribución per cápita Coliformes

Fecales

N° de bacterias

/(hab*d) 2x1011

Coef. de Variación del Consumo

F. de variación máx. diario K1 1,30

F. de variación máx. Horario K2 1,80

Pérdidas por infiltración / evaporación Pinf/evap cm/día 0,05

Temperatura promedio mínima del agua Ta °C 14º

Caudal Promedio Qprom m3/d 538,40 686,61

l/s 6,23 7,95

Caudal Máximo Horario Qmh m3/d 969,12 1235,89

l/s 11,22 14,30

Caudal Mínimo Qmin m3/d 161,52 205,98

l/s 1,87 2,38

Carga de DBO5 según contribución per

cápita COd,DBO5 Kg/d 197.70 252.50

Concentración de DBO5 CDBO5 mg/l 367.20 367.75

Coliformes fecales en el crudo según

contribución per cápita CF NMP/100 ml 1,13E+08




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1.6.3.2 Límites de Calidad del Efluente de la Planta

Según la clasificación de los cuerpos de agua y la calidad de los efluentes para reúso distada por

DIGESA (Resolución Directoral Nº 1152-2005-DIGESA/SA), la calidad del efluente para riego de plantas de

tallo alto es de 1000 NMP/100 ml Coliformes Fecales y 20mg/l de Concentración de DBO5. De acuerdo por

estos valores y la calidad de las aguas residuales se debe realizar tratamiento secundario para eliminar la

carga bacteriológica de las mismas y cumpla con las normas de vertimiento y reúso.

1.6.3.3 Descripción General del Sistema de Tratamiento

1.6.3.3.1 Aspectos sanitarios

El diseño hidráulico/sanitario de la planta fue realizado considerando como horizonte de diseño el año

2030.

Las obras previstas en el presente estudio, enmarcadas en una primera fase, incluyen un tratamiento

primario compuesto por: un tanque de compensación, desarenador de flujo horizontal, lagunas facultativas

primarias y secundarias para alcanzar los límites de tratamiento para riego.

El agua Cruda llega a la Planta a través de una línea de Impulsión desde el CBR Nº 2, para compensar

los caudales que se genera por la intermitencia del sistema de bombeo se ha previsto un tanque de

compensación de 2m3 que además de suministrar un flujo continuo a las unidades de tratamiento, también

sirve como amortiguación de la velocidad, de esta manera se asegura el buen funcionamiento del desarenador

horizontal.

El Tanque de Compensación y el desarenador se han integrado en una obra civil. El dimensionamiento

de los canales de interconexión y el desarenador permite la opción de funcionamiento a caudal máximo de una

sola de las cámaras o unidades.




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El dimensionamiento del desarenador de flujo horizontal se ha realizado para una velocidad promedio

de avance de 30 cm/s y una máxima de 40 cm/s. La velocidad de sedimentación considerada (25 m/h) permite

la sedimentación de partículas mayores o iguales a 0.2 mm protegiendo de esta manera el asolvamiento

prematuro de las lagunas facultativas. El tiempo de retención en las cámaras es mayor a 30 s. Se ha estimado

una producción diaria de 0.034 m³/d en el año 2030.

La temperatura de diseño de todo el sistema lagunar es de 14°C. Para las lagunas facultativas la

carga superficial máxima aplicada se calculó a través de la siguiente relación recomendad por la Norma S.90

del RNE:

Csmax=250x1,05(T-20)

Donde:

T: Temperatura promedio del agua en el mes más frio.

Las pérdidas por evaporación y filtración se han considerado como 0.05 cm/día.

Las lagunas facultativas primarias se han considerado con 2,20 m de altura de agua, 0,20m para

acumulación de lodos y 0.50 m como borde libre. Tomando en cuenta la rampa de acceso así como las curvas,

se obtiene una superficie neta de agua de 9996 m². Bajo las mismas consideraciones el volumen total es de

aprox. 25042.80 m³.

Las lagunas facultativas secundarias se han considerado con 1,50 m de altura de agua y 0,70 m como

borde libre. Tomando en cuenta la rampa de acceso así como las curvas, se obtiene una superficie neta de

agua de 9382.32 m². Bajo las mismas consideraciones el volumen total es de aprox. 19585.95 m³.

El tiempo de residencia teórico total es de 62d y el corregido de 40d, el tiempo de residencia real

recomendado es mayor a 10d para obtener una remoción de aproximadamente más del 90% en términos de

DBO a una temperatura entre 10°C y 15ºC. Bajo estas premisas se espera en el 2030 una concentración de

DBO menor a 20 mg/l (concentración afluente 367.75 mg/l).




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En lo referente a termotolerantes (Coliformes Fecales) se espera un efluente con una remoción

aproximada de 99.99953% de menos de 1 x 10 3 NMP/100ml.

1.6.3.3.2 Aspectos hidráulicos

Las diferentes estructuras hidráulicas que componen la PTAR han sido dimensionadas para los

caudales máximos y casos de operación que consideran la puesta fuera de operación de una unidad por

razones de operación y/o mantenimiento. El diseño se ha optimizado para evitar el bombeo y que el flujo sea

a gravedad a lo largo de toda la planta.

El caudal máximo a alcanzarse en el año 2030 asciende a 14,30 l/s. A la entrada de la planta se

emplea como colchón amortiguador del flujo un tanque de compensación. Con este caudal se han comprobado

todas las unidades que conforman el Pre tratamiento. Se ha dotado de un medidor de caudales tipo Parshall

que adicionalmente sirve como regulador las velocidades que se producen en el desarenador, el mismo que

se ha diseñado de manera que no trabaje ahogado.

El caudal de 14,30 l/s provocaría un tirante de 20 cm en el desarenador, además puede soportar

mayores caudales sin disminuir la eficiencia de remoción hasta 16.25l/s correspondiente al caudal instantáneo

producido por las bombas.

Como se muestra en la siguiente figura (esquema funcional de la planta) la división de caudales hacia

las lagunas tiene lugar en el distribuidor principal CDP y posteriormente se distribuye el caudal hacia las

lagunas primarias a través de las cajas SU provistas de 3 salidas para una mejor distribución de los flujos

dentro de la laguna.

Figura 1 Esquema Funcional de la PTAR Boca del Río




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C. ParshallPretratamiento

Impulsión

Tanque de

Compensación

CDP

BP-2

BP-1

SU1SU2 SU3

Laguna

Facultativa

Primaria

LFP-1

Laguna

Facultativa

Primaria

LFP-2

Laguna

Facultativa

Primaria

LFP-3

BP-15

C1

Laguna

Facultativa

Secundaria

LFS-1

C4

Laguna

Facultativa

Secundaria

LFS-2

C5

Laguna

Facultativa

Secundaria

LFS-3

C6

C2 C3

Descarga de

Emergencia a

Quebrada

Cisterna de

agua para

riego

BP-3 BP-4 BP-5

BP-6 BP-7 BP-8

BP-9 BP-10

BP-11

BP-12

BP-13

BP-14

CR1-1 CR1-2 CR1-3 CR1-4 CR1-5 CR1-6 CR1-7 CR1-8 CR1-9

CR2-1 CR2-2 CR2-3 CR2-4 CR2-5 CR2-6 CR2-7 CR2-8 CR2-9




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El distribuidor principal cuenta con vertederos triangulares tipo Thom

medir los caudales de ingreso a cada una de las lagunas. Adicionalmente están dotados de vertederos

rectangulares (Stop Logs) lo cual permite cerrar el paso del agua para poner fuera de operación a una de las

series de lagunas para su mantenimiento.

Se ha previsto un compartimiento adicional en la caja para una posterior ampliación de la Planta,

según el crecimiento de la población.

Las Lagunas primarias y secundarias están interconectadas a través de una caja de recolección que

extrae el agua luego de su tratamiento en la laguna primaria hacia la secundaria; para cada laguna se han

previsto tres de estas cajas para mantener un flujo uniforme dentro de las lagunas de esta manera se evitan

los cortos circuitos y zonas muertas.

Se han provisto de una línea de purga o de vaciado de las lagunas para cuando sea necesario su

mantenimiento o en caso de emergencia, para lo cual en cada laguna se ha previsto una caja con una

compuerta de accionamiento manual que luego a través de una red de colectores entregan sus aguas a una

quebrada cercana.

La recolección de los efluentes tratados de las lagunas se realiza a través de cajas de Recolección

denominadas CR2-n, se encuentran previstas de vertederos triangulares ajustables que permiten regular el

nivel en la lagunas, además de stop Logs que permiten el cierre de las salida. Estas cajas se encuentran

interconectadas entre sí que conducen al agua tratada hasta una cisterna de 48 m3.

1.6.3.3.3 Disposición final de las aguas servidas tratadas

El Efluente Tratado de la Planta será almacenado en una cisterna de 48m3 para ser reutilizado en el

riego de plantas de Tallo Alto principalmente destinado para forestación y forraje. También puede ser rentable

su venta, debido a que en la zona hay escases de agua dulce.




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1.6.3.3.4 Disposición final de desbaste, arenas y lodos

La actividad depurativa produce como resultado residuos provenientes de las materias polutivas de

las aguas. Entre estos se reconocen fundamentalmente las arenas retiradas del desarenador, y el material

sedimentado y la biomasa producida en las Lagunas Facultativas, conocidos como lodos.

Se ha estimado una cantidad anual de arenas y lodos producidos luego de la actividad polutiva:

Arenas = 12.36 m³ Lodos = 395.40 m³ (aprox.)

Los períodos de limpieza se han estimado en:

Desarenador = 4 d L. Facultativas Primarias = 3 años

Los materiales extraídos del desarenador se dispondrán en un cilindro donde se irá agregando cal de

manera de neutralizar el proceso de putrefacción y reducir la producción de lixiviado. Se estima que de esta

manera se transportará hacia el relleno sanitario municipal.

Los lodos se retirarán de las lagunas facultativas en un período de 3 años. El destino de éstos es el relleno

sanitario municipal.

Si el volumen total en el período de acumulación (3 años) asciende a 1186.20 m³ con un contenido de

sólidos de 5%, es necesario sacar de operación la laguna y dejar secar los lodos al ambiente. La disminución

del contenido de humedad necesario para el transporte de los lodos hacia un relleno sanitario o la estabilización

de los lodos por otro tipo de tratamiento (compostaje o lombricultura) se alcanzará en un período de 2 a 3

meses de secado en la laguna.

Acorde a la calidad de los lodos como de las arenas, éstos pueden disponerse como fertilizante

orgánico para árboles o como mejorador de los suelos contiguos a la planta. Dada la posible presencia de

metales pesados no se recomienda emplearlos como fertilizante de suelos agrícolas.




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1.6.3.3.5 Aspectos constructivos

Para el caso del área de la planta, antes de iniciar los trabajos de excavación y la conformación de los

terraplenes, es necesario eliminar la capa de suelo contaminado por acción del arrojo continuo de residuos

sólidos, debe limpiarse un área suficientemente grande que permita la conformación de terraplenes.

Se pondrá material de afirmado después de constituido el terraplén en zonas de estructuras y tuberías

que se hayan instalado y rellenado. El material para la conformación de los terraplenes será material de

préstamo afirmado mezclado con el material aprovechable obtenido de la excavación que no se encuentre

contaminado (60-40% respectivamente).

El material que se está recomendando para la formación de terraplenes será colocado en capas

horizontales de 20 a 30 cm. de espesor y que abarque todo el ancho de la sección que permita un adecuado

método de acarreo, mezcla, riego, secado y compactación usados.

Se exige que la compactación a lograr deberá cumplir por lo menos el 95% de la densidad de campo

del Proctor modificado.

Con relación al tiempo de ejecución de las obras se estima que se realizará en nueve (09) meses

aproximadamente.

1.6.3.4 Descripción de las Obras Proyectadas

1.6.3.4.1 Sistema de Tratamiento

1.6.3.4.1.1 Tanque de Compensación

Para efectos de compensación y amortiguamiento debido a las variaciones de caudal que produce un

sistema por bombeo, se ha contemplado un tanque de compensación de 2 m3 que regulará la velocidad y el

flujo de agua hacia el siguiente proceso de tratamiento.




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El tanque de compensación en conjunto con el desarenador y el canal parshall forman una estructura

monolítica a la cabecera de la planta.

Para la limpieza y purga de este tanque se tiene una tubería de 200mm de PVC provista con una

válvula de compuerta del mismo diámetro que permite el vaciado del mismo. El agua de la purga es derivada

a través de tuberías hacia la Laguna Facultativa Primaria (LFP-1).

1.6.3.4.1.2 Pre tratamiento

Se encuentra ubicada en la plataforma 45,800 m.s.n.m de esta manera permite el discurrimiento por

gravedad del agua residual hacia las lagunas.

Antes del desarenador se tendrá compuertas de cierre a manera de Stop logs para canal que

consisten en listones de madera tratada biseladas de 20cm de alto con bordes biselados que permiten el

encastre de varios de estos a fin de poner fuera de servicio una de la canaletas.

Cada canaleta funcionará alternamente, de esta manera se facilitará la limpieza del desarenador sin

afectar el flujo del desagüe.

A continuación se encuentra el desarenador de flujo horizontal y limpieza manual, constituido por 2

unidades en paralelo. Para el control de la velocidad en el desarenador se ha colocado una canaleta Parshall,

que además sirve como medidor de los caudales de ingreso y de esta manera llevar un reporte diario del

mismo. Adicionalmente a la salida de cada canaleta del desarenador se han dejado hendiduras para Stop Logs

de cierre para facilitar la limpieza del mismo, además pueden servir como vertedero rectangular para un mejor

control de la velocidad dentro del desarenador.

Para el vaciado de las unidades se tienen dos compuertas planas circulares de acero de 4mm de

espesor (una para cada canaleta) estas aguas son conducidas a través de una tubería 160mm de PVC hacia

la cámara apostada a un lado del desarenador. Este lixiviado es conducido a través de una tubería DN200mm

hacia la laguna Facultativa primaria LFP-1.




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La estructura de pre tratamiento es monolítica todo se encuentra integrado incluyendo la canaleta

Parshall, que posteriormente a través de un canal a cielo abierto deriva el flujo de aguas residuales hacia la

caja de distribución CDP a través de una tubería de 160mm en PVC. Las dimensiones se encuentran en los

planos.

La estructura serán de concreto armado F’c=210 Kg/cm2 y el armado de las mismas se hará de

acuerdo a los detalles en los planos.

1.6.3.4.1.3 Caja de Distribución Principal CDP y Cajas Subdistribuidoras

La caja de distribución principal CDP, tiene como función la división y envío del agua residual hacia

las lagunas facultativas primarias, para tal fin está

elaborados de plancha de acero de e=3mm, además se tiene stop logs que permiten el cierre completo del

flujo hacia cualquiera de las lagunas. El agua es conducida hacia las lagunas a través de tuberías de 160mm

PVC, con descarga sumergida para evitar los malos olores y se realiza a través de las cajas Subdistribuidoras

SUn.

Además se tiene dentro de la misma caja, una cámara adicional para permitir la ampliación posterior

de la planta de acuerdo al crecimiento de la población.

La caja se encuentra ubicada en la plataforma 45,800, muy próxima a la laguna facultativa primaria LFP-1 en

el extremo superior del camino principal. Las dimensiones se encuentran en los planos.

La estructura serán de concreto armado F’c=210 Kg/cm2 y el armado de las mismas se hará de

acuerdo a los detalles en los planos.

1.6.3.4.1.4 Lagunas Facultativas

Las lagunas facultativas darán servicio hasta el año 2030, donde será necesario realizar una

ampliación de la planta de tratamiento o un cambio de tecnología para cubrir la demanda de tratamiento acorde

con el crecimiento poblacional. El emplazamiento de las lagunas a nivel de coronación ocupa un área

aproximada de 3.14 ha, siendo el área total dispuesta para el Tratamiento 3.92 ha (incluyendo taludes

exteriores y obras complementarias)




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Las lagunas tienen taludes internos y externos de 1:2. Los taludes interiores se encontrarán revestidos

con una capa de arcilla de espesor 15cm, protegida con mampostería de piedra de 15cm de espero con mortero

1:4, de tal manera que evite la erosión por acción del olaje. Las rampas de acceso a las lagunas para la

eliminación de los lodos, también se revestirán de la misma forma. El fondo se revestirá únicamente con una

capa de 0,30cm de espesor de arcilla compactada para de esta manera evitar la infiltración según se muestra

en los planos.

Las algunas estan provistas de ingresos (Cajas Sun) y salidas (Cajas CRn) necesarios para mantener

el flujo exigido, a fin de evitar cortos circuitos y la aparición de zonas muertas. Los ingresos son en tuberías de

110mm y se encuentra ubicados aproximadamente a más de un metro por debajo del nivel de agua, de esta

manera se evitan los malos olores.

Cada una de las cajas de recolección CRn (salidas de efluente) se encuentran interconectadas de

manera que se tiene una sola línea de efluente que cuando se realice las ampliaciones correspondientes se

podrá conducir fácilmente hacia las nuevas instalaciones. Para el control del caudal de salida de las lagunas

se

de acero de e=3mm, además de Stop Logs de madera tratada que permiten el cierre del flujo del efluente.

Cada laguna tiene una caja provista de una compuerta plana circular elabora en acero e=4mm

DN250mm para el vaciado de las lagunas, que se conectan entre sí con una línea de vaciado que lo deriva

hacia una quebrada cercana, esta línea también podrá ser utilizada en casos de emergencia.

Las dimensiones de las lagunas y su distribución se encuentran en los planos.

1.6.3.4.1.5 Cisterna de Almacenamiento de agua para Riego

Todo el Efluente de la planta será conducido hacia una cisterna de 48m3 donde se almacenara el

agua que posteriormente a través de camiones cisterna puede llevarse para el riego de plantas de tallo alto o




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para reforestación, también puede colocarse luego un sistema bombeo para riego tecnificado. Dada la escases

de agua en esta zona costera es rentable la venta del agua para reúso en agricultura.

1.6.3.4.1.6 Línea Vaciado - Emergencia

Esta línea parte desde la laguna Facultativa primaria LFP-1, específicamente desde la caja de vaciado

C-1. En su recorrido recoge las aguas provenientes del vaciado de las demás lagunas hasta su descarga final

en una quebrada cercana. La tubería es de PVC de diámetro DN250mm. Cada 100m aproximadamente y en

los cambios de dirección de la línea se han colocado buzones de inspección de manera de asegurar su fácil

su inspección en caso de presentarse algún problema en la línea.

1.6.3.4.2 Obras Complementarias

1.6.3.4.2.1 Sistemas de alimentación

1.6.3.4.2.1.1 Agua Potable

Se ha previsto para efectos de dotar de agua potable a la PTAR (Guardianía y Almacén) un tanque

prefabricado el cual será abastecido por camión cisterna debido a la distancia a la que se encuentra el punto

de agua más cercano. Además de la dotación de agua para el servicio higiénico en la Guardianía se ha previsto

contemplar un volumen adicional para realizar la limpieza de las cajas y/o del pre tratamiento. Lo que da como

resultado un Volumen de Almacenamiento de 500 litros.

El tanque se encuentra a una altura de 3 metros lo que permite desde ahí una distribución por

gravedad hacia los aparatos sanitarios.

1.6.3.4.2.2 Sistemas de eliminación

1.6.3.4.2.2.1 Alcantarillado Sanitario

Para la eliminación de las aguas residuales provenientes de la Guardianía se ha previsto una línea de

descarga de 110mm hasta el buzón BP-2 que en conjunto con la purga del tanque de compensación y del

desarenador llegan a la laguna facultativa primaria LFP-1 donde continuará su tratamiento.




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1.6.3.4.2.3 Infraestructura

1.6.3.4.2.3.1 Guardianía y Almacén

Debido a las características del agua que se trata por su alta carga orgánica y bacteriológica perjudicial

para la salud tanto de los pobladores como de los animales se ha contemplado la instalación de una guardianía,

provista de un área de trabajo, un servicio higiénico y un dormitorio.

Esta guardianía cumple dos propósitos una está relacionada a la seguridad de la planta controlando

el ingreso y la otra relacionada al control de los procesos básicos de la planta, como generar los reportes

operacionales diarios que constan de la medición del pH, la temperatura, el caudal de ingreso y salida,

coloración de las lagunas, etc.

Además cuenta con un espacio adicional que puede funcionar como taller y/o almacén de las

herramientas y materiales necesarios para el mantenimiento de las Obras Proyectadas.

1.6.3.4.2.3.2 Cerco Perimétrico y Puerta de Ingreso

Para el resguardo de las instalaciones de la PTAR se ha previsto un cerco perimétrico de alambre de

púas con postes de madera de 1.80m de altura y cada 3m, con un portón de ingreso colocado sobre el acceso

principal, siendo éste de dos hojas y tiene aprox. 3m de ancho.

1.6.3.4.2.3.3 Caminos

Los caminos son resultado de la conformación de los terraplenes como mínimo tendrán 4 m de ancho

para permitir la circulación vehicular, con un bombeo de 2%, y una capa de afirmado mínima de 10cm por

debajo de la rasante mencionada en los planos.

1.6.3.4.2.3.4 Forestación

Se ha previsto la arborización de la zona del pre tratamiento, donde se producen la mayor parte de

los malos olores por las características de su afluente, para mitigar ese impacto se pretende el sembrado de

plantones (del tipo eucalipto, Sauce, etc.) y gras a fin de evitar que los vientos lleven estos olores hacia la

población aledaña.




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Además se tiene la posibilidad del sembrado de plantones del tipo casuarina en los taludes exteriores

de la PTAR a fin de crear un microclima que beneficiará al tratamiento de los desagües.

Por ningún motivo se debe permitir que en los taludes que pertenecen a las lagunas se produzca el

crecimiento de maleza ya que esto crea la proliferación de vectores tales como (Ratas, moscas, mosquitos,

zancudos, etc.)

1.7 PARÁMETROS Y CRITERIOS DE DISEÑO DEL PROYECTO

1.7.1 PARÁMETROS Y CRITERIOS DE PROYECTO


El número de conexiones ha sido definido en base a los criterios que se indican a continuación:

Número de conexiones propuesto por el Estudio de Factibilidad y definido en el informe.

Número de conexiones existentes.

Número de conexiones definido para las obras de ampliación, al momento de la ejecución de los

servicios de campo

De igual manera se tratará el número de medidores en las conexiones de agua potable.

1.7.1.2 Coeficiente de variación de consumo de agua

1.7.1.2.1 Coeficiente de variación de demanda diario (K1) de agua

Se ha adoptado el recomendado en el reglamento Nacional de Construcciones (S100), que da

un valor de K1=1,3.




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1.7.1.2.2 Coeficiente de variación de consumo horario (K2) de agua

Se ha adoptado el parámetro K2=1,8 basado en la misma Norma Técnica Peruana S-100,

correspondiente a poblaciones mayores a 10,000 habitantes.

1.7.1.3 Coeficiente de variación de contribución de agua RESIDUAL

1.7.1.3.1 Coeficiente de variación de caudal pico (K2)

Se ha adoptado el recomendado en el “Forescasting Sewage Discharge al Toledo” de W. G. Harmon

K2 = (18+P0.5)/(4+ P0.5), población en miles, se ha tenido en cuenta las dotaciones para habilitación urbana y

las poblaciones acumuladas.

1.7.1.3.2 Coeficiente de retorno de agua / alcantarillado

Se ha adoptado el valor recomendado en las “Normas y Requisitos para los Proyectos de Agua

Potable y Alcantarillado para Localidades Urbanas”, es decir C=0,8.

1.7.1.4 Carga orgánica

La carga orgánica per-cápita adoptada para el dimensionamiento de las plantas de tratamiento de

desagües es de 50g DBO/hab x día.

1.7.1.5 Coeficiente de fricción

En los cálculos hidráulicos de la red de distribución de agua potable y líneas de impulsión de agua

potable y alcantarillado, se utiliza los coeficientes de fricción “C” de la fórmula de Hanzen y Williams, de acuerdo

al Reglamento Nacional de Construcciones e Infraestructura Sanitaria Norma S-100 para poblaciones urbanas,

conforme al cuadro.




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Coeficiente de Hanzen y Williams

Tipo de Tubería “C” Hanzen Y

Williams

Asbesto Cemento 140

Policloruro de Vinilo 140

Acero sin Costura 120

Acero Soldado en

Espiral

100

Fierro Fundido

Revestido*

130

Fierro Galvanizado 100

Concreto 110

Polietileno 140

Fuente: Pont-A-Mousson

El cálculo hidráulico de las tuberías de alcantarillado se hará utilizando el coeficiente de Manning (N),

independiente del tipo de tubería será utilizado el valor de N=0,013.

1.7.2 CRITERIOS PARA EL DISEÑO HIDRÁULICO DEL SIST. DE AGUA POTABLE

1.7.2.1 Coeficiente de almacenamiento y regulación

De acuerdo a la Norma mencionada para poblaciones urbanas, cuando no se cuente con diagrama

de masas correspondiente a las variaciones horarias, se recomienda adoptar, como mínimo, el 25% del

promedio de demanda diaria, como volumen de regulación.




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1.7.2.2 Estaciones de bombeo

1.7.2.2.1 Planeamiento de las estaciones de bombeo

En el planteamiento de estaciones de bombeo, el número y el caudal de las unidades de bombeo se han

fijado según los criterios:

Número mínimo de bombas igual a dos unidades.

Previsión de una o más unidades de reserva, para el caso en que la parada de una de las bombas no

permita bombear el caudal máximo o transferir el volumen total diario previsto en el proyecto.

Bombas del mismo tipo y, de preferencia, del mismo caudal o de caudales múltiplos entre sí.

Implementación en etapas sucesivas, con el objeto de reducir la ociosidad del sistema de bombeo.

Conjunto de bombas capaz de atender las exigencias operacionales en todo el rango previsto de

caudal, sin prejuicio apreciable del rendimiento de cada unidad.

Consideración del efecto regularizador de reservorio aguas abajo.

Reducción de la suma de los costos relativos a implantación, gastos financieros y gastos de explotación.

1.7.2.2.2 Selección de los conjuntos motor-bomba

Para la selección de los equipos de electrobombas, se ha considerado los siguientes factores:

Rango de operación, resultante de la intersección entre la curva característica del sistema y de la

bombas, las variaciones de caudal y de los niveles (o cargas piezométricas) de aguas arriba y aguas abajo;

así como el envejecimiento de los tubos.

Características del agua a bombearse.

Disponibilidad de bombas en el mercado.

Economía y facilidad de operación y mantenimiento.

Estandarización con equipos de otras estaciones existentes.

Además, se ha observado las siguientes condiciones para la selección de los conjuntos motor-bomba:




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Las curvas características deben ser del tipo estable para bombas instaladas en paralelo.

En caso de grandes variaciones de caudal, se puede utilizar un sistema de accionamiento de velocidad

variable.

Los puntos de operación de las bombas, en las diversas situaciones posibles, deben estar dentro del

rango adecuado de rendimiento.

El NPSH disponible, debe superar el 20% y como mínimo en 0,50 m el NPSH requerido por la bomba en

todos los puntos de operación.

1.7.2.2.3 Velocidades en las tuberías de succión y bombeo

En el dimensionamiento de las tuberías de succión, las velocidades no excederán los siguientes valores:

Velocidad Máxima de Succión

Diámetro Nominal

(DN) mm

Velocidad

(m/s)

50 0,7

75 0,8

100 0,9

150 1,0

200 1,1

250 1,2

300 1,4

400 1,5


Nota: Para bombas sumergibles, estas velocidades pueden excederse siempre que se justifique

técnicamente

En las tuberías de succión, las velocidades mínimas están limitadas a los siguientes valores:




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Velocidades Mínimas

Tipo De Material Transportado Velocidad

(m/s)

Materia orgánica 0,30

Suspenciones silitosas 0,30

Suspensiones arenosas 0,45


En el árbol de descarga, cuando este es de acero o hierro dúctil, la velocidad máxima recomendada

es de 3,00 m/s.

En todos los casos, la velocidad mínima es de 0,60 m/s.

1.7.2.2.4 Estudio de los efectos del golpe de ariete

El cálculo del flujo en régimen variable, así como la recomendación de dispositivos de protección del

sistema se han realizado de acuerdo con las normas vigentes.

1.7.2.3 Líneas de conducción y de IMPULSIÓN

1.7.2.3.1 Tipos de tuberías

Para los sistemas de gravedad (líneas de conducción), se ha proyectado utilizar tuberías de PVC para

los diámetros de 63 a 250 mm.

Para los sistemas de bombeo de desagües (líneas de impulsión) se ha proyectado utilizar tubería de

policloruro de vinilo no plastificado PVC-UF/PN10 - NTP-ISO 4422:2007




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Para ambos casos, el tipo de material y clase de tubería dependen de las presiones de servicio,

tomándose en cuenta las condiciones normales y excepcionales de operación del sistema.

1.7.2.3.2 Deflexiones en las uniones tipo espiga y campana

Son permitidas las siguientes deflexiones máximas en las uniones espiga y campana de hierro dúctil.

Deflexiones Máximas

Diámetro

(mm)

Deflexiones

Máximas

(Grados)

<250 6

300 5

400 4

De 500 a 900 3

De 1000 a 1200 2


Cualquier curva de deflexión mayor que aquella permitida en la campana, deberá ser anclada

adecuadamente con bloque de concreto.

Siempre que sea posible, las deflexiones horizontales deberán ser hechas en las campanas, evitando

bloques de anclaje.

1.7.2.3.3 Pendiente mínima

Tramos ascendentes : i 0,2 %

Tramos descendentes : i 0,3 %




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1.7.2.3.4 Válvula de aire

El diseño de las válvulas de doble efecto está orientado a tres finalidades específicas: expulsar aire

durante el llenado de la línea, admitir aire cuando haya vacío y expulsar las pequeñas cantidades de aire que

son arrastradas por el flujo.

Los puntos altos de cada tramo, donde se invierte la pendiente, son puntos obligatorios de

instalaciones de válvulas de aire.

Además de estos puntos, las válvulas de aire deberán colocarse en los tramos descendentes, en los

puntos donde el aire tiende a acumularse, por no tener condiciones de ser arrastrado aguas abajo en emulsión

con el líquido.

Los diámetros estandarizados de válvulas de aire de doble efecto para líneas aductoras son los siguientes:

ø 50 mm, para líneas de diámetro entre 600 mm (24”) y 1200 mm (48”)

ø 100 mm, para tubos de diámetro entre 1500 mm (60”) y 1800 mm (72”)

Para definir la necesidad de colocación de válvulas de aire, se debe verificar si en los tramos descendentes,

el aire es arrastrado o refluye aguas arriba. El aire es arrastrado para aguas abajo si la velocidad media del

flujo (V*) fuera mayor que la velocidad crítica (V*), dada por la ecuación:

V* = 1,36 gDsen (J.C.Kent)

Donde:

D = Diámetro de tubería

g = Aceleración de la gravedad

= Angulo de inclinación del trecho descendiente




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1.7.2.3.5 Estructuras de medición y control de flujo

Para aductoras con flujo por gravedad o por bombeo, abasteciendo mas de un reservorio, deberán

proyectarse en los puntos de destino, estructuras de control de caudal, comandadas a distancia, cuando así

fuera determinado.

Deberán verificarse las estructuras de medición y control existentes, considerando las nuevas condiciones de

operación.

1.7.2.4 Redes de DISTRIBUCIÓN

1.7.2.4.1 Tipo de tubería

Se recomienda utilizar tubería de PVC para los diámetros de 63 a 350 mm, y hierro dúctil para diámetros

mayores que 350 mm.

1.7.2.4.2 Velocidad

Las velocidades recomendadas deben estar comprendidas entre 0,6 y 3,0 m/s, velocidades mínimas

y máximas respectivamente. Los valores son referidos a las demandas máximas diarias de inicio y final del

periodo de diseño.

1.7.2.4.3 Presiones admisibles

El criterio adoptado para efecto de las presiones admisibles en la red de distribución será lo

consignado en el Reglamento Nacional de Construcciones e Infraestructura Sanitaria Norma S-100 para

poblaciones urbanas; que establece presiones mínimas y máximas en la red de 15 m y 50 m de columna de

agua respectivamente. Se podrá permitir una presión mínima de 10 m de columna de agua en casos

justificados.




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1.7.2.4.4 Válvulas de interrupción

La red de distribución deberá estar provista de válvulas de interrupción en cantidad y distribución tal

que permitan aislar sectores de redes no mayores de 500 m de longitud.

En casos especiales y justificados se podrá permitir el aislamiento de zonas de mayor extensión.

En lo posible deberá hacerse una distribución simétrica de las válvulas y deberán ubicarse en la

prolongación de las líneas de propiedad. Además deberá utilizarse la mínima cantidad de válvulas para el cierre

de circuitos.

1.7.2.4.5 Hidrantes

Los hidrantes se ubicarán en forma tal que la distancia entre dos de ellos no sea mayor de 300 m. y

se instalarán de preferencia, en las tuberías de 100 mm. de diámetro o mayores.

Además llevarán una válvula de interrupción independiente con el objeto de permitir reparaciones en

el hidrante.

1.7.2.4.6 Válvulas de purga y aire

En caso de requerirse, se proveerá a la red de distribución con válvulas de purga o válvulas de aire.

1.7.2.4.7 Profundidad mínima

En casos de vías vehiculares, las tuberías deben proyectarse con un recubrimiento mínimo de 0,80 m

sobre la clave del tubo.




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1.7.2.4.8 Anclajes para accesorios y tuberías

Deberá diseñarse anclajes de concreto en:

Cambio de dirección

Válvulas de compuertas

Hidrantes

Terminales de líneas taponados

Curvas verticales

1.7.2.4.9 Criterios específicos para el diseño hidráulico-sanitario de alcantarillado

Máxima: 5,00 m/s.

Cuando la velocidad final es superior a la velocidad crítica, el mayor tirante admisible debe ser de 50%.

1.7.2.5 Tensión tractiva

Es la verificación del dimensionamiento por la fuerza tractiva media, adoptándose como mínimo a ser

atendido por lo menos una vez por día. El valor será de 0,10 Kg f/m² para redes y de 0,15 Kg f/m² para

colectores troncales, interceptores y emisores.

1.7.2.6 Tirante de agua

Las tuberías serán siempre calculadas en tirante libre, siendo Yi un tirante correspondiente al caudal

inicial de dimensionamiento e Yf el tirante correspondiente al caudal final de dimensionamiento que deberán

satisfacer los siguientes criterios:

Yido > 0,20% de tirante mínimo (recomendable)

Yf/do 0,75% de tirante máximo




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1.7.2.7 Caudal mínimo

El caudal mínimo de dimensionamiento será de 1,5 lps, con el cual se verificarán las tensiones

tractivas.

1.7.2.8 Profundidades

La profundidad mínima de excavación para la colocación de las tuberías será tal que se tenga un

enterramiento mínimo de 1 m sobre la generatriz superior de las tuberías.

Teniendo en consideración que el diámetro mínimo de acuerdo con los reglamentos nacionales

vigentes es de 200 mm., se considera que la profundidad mínima sobre el fondo de las tuberías será 1,20 m.

La profundidad máxima estimada es de 6 m; profundidades mayores serán permitidas con justificación

técnico económica. Para colectores situados bajo los 4,5 m de profundidad, serán proyectados los colectores

auxiliares con profundidades menores, de modo que reduzcan los empalmes a los buzones.

1.7.2.9 Tipo de la tubería

Se recomienda utilizar tubería PVC para diámetros que van desde 150 mm a 400 mm.

1.7.2.10 Buzones

El diámetro interior de los buzones será de 1,20 m. para tuberías hasta de 800 mm. y de 1,50 m para

tuberías hasta 1200 mm de diámetro.

Las longitudes máximas entre buzones serán:

80 m : Para tuberías de 160 mm de diámetro.




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100 m : Para tuberías de 200 mm a 250 mm de diámetro.

150 m : Para tuberías de 315 mm a 600 mm de diámetro.

250 m : Para tuberías de diámetro mayor.

1.7.2.11 Cámaras de bombeo

1.7.2.11.1 Planeamiento de las cámaras de bombeo con bombas sumergibles

En el planteamiento de cámaras de bombeo, el número y el caudal de las unidades de bombeo deben

fijarse según los mismos criterios recomendados en el ítem V.1

1.7.2.11.2 Elección de los equipos de electrobombas Sumergibles

Para la elección de los equipos de electrobombas sumergibles, se deben considerar prácticamente

los mismos factores recomendados en el ítem V.3

1.7.2.11.3 Velocidad en las tuberías de bombeo

En el árbol de descarga, la velocidad máxima recomendada es de 3,00 m/s. En todos los casos, la

velocidad mínima es de 0,60 m/s.

1.7.2.11.4 Criterios para dimensionamiento de la cámara húmeda

El volumen de la cámara húmeda debe ser calculado, considerándose el caudal de la mayor

bomba que será instalada (operando sola) y el menor intervalo de tiempo entre arranques consecutivos del

motor, de acuerdo a las recomendaciones del fabricante.

Las dimensiones deben ser calculadas a partir del volumen útil siguiendo los procedimientos que a

continuación se detallan:




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No permitir que se formen vórtices

No permitir circulación que favorezca la toma por una o más bombas en perjuicio de otras.

No permitir sedimentación en el fondo o en los bordes, adoptándose superficies con pendientes en el

sentido de las bombas.

El tiempo de retención debe ser el mínimo posible y no exceder el tiempo máximo de 30 minutos.

1.7.2.11.5 Remoción de sólidos gruesos

La elección y dimensionamiento de los equipos para remoción de sólidos dependen de las

características de las bombas o equipos que deben ser protegidos, las características y cantidad prevista de

material que será retenido así como las dificultades y necesidades operacionales de la instalación.

1.7.2.11.6 Rebose

El sistema de rebose debe obedecer a los siguientes criterios:

El caudal de dimensionamiento debe ser igual al caudal máximo afluente.

La cota de la generatriz inferior del rebose debe estar por lo menos a 0,15 m arriba del nivel máximo de

operación de las bombas.

Cuando la ubicación y cotas de la estación de bombeo no permitan la implantación del sistema de

rebose, se deberá prever la instalación de un grupo electrógeno de emergencia.

1.7.2.11.7 Estudio de los efectos del golpe de ariete

El cálculo de flujo en régimen variable, así como la recomendación de dispositivos de protección del

sistema deberán ser realizados de acuerdo a las normas vigentes.




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1.7.2.12 Líneas de IMPULSIÓN

1.7.2.12.1 Tipos de tuberías

Para las líneas de impulsión se utilizará PVC para todos los diámetros. El tipo de material y clase de

tubería dependen de las presiones de servicio, tomándose en cuenta las condiciones normales y excepcionales

de operación del sistema.

1.7.2.12.2 Deflexiones en las uniones tipo espiga y campana

Deberán ser considerados los mismos parámetros y criterios recomendados en el ítem VI.2.3.2

1.7.2.12.3 Pendiente mínima

Tramos ascendentes : i 0,2 %

Tramos descendentes : i 0,3 %

1.7.2.12.4 Válvula de aire

Deberán ser estudiadas exhaustivamente todas las condiciones del proyecto en las que no se utilice

válvulas de aire en línea de impulsión para sistemas de alcantarillado.

Cuando la utilización de válvulas de aire fuera imprescindible deberán ser considerados los mismos

parámetros y criterios recomendados en el ítem VI.2.3.4

1.7.2.12.5 Válvulas de purga

Para el dimensionamiento de estas válvulas, se usarán los mismos parámetros y criterios

recomendados en el ítem VI.2.3.5




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2 CÁLCULOS DE BOMBAS DE IMPULSIÓN




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3 BIBLIOGRAFÍA

CÓRDOBA CATAÑO, C. F. (2013). DISEÑO DE LA RED DE ALCANTARILLADO DEL BARRIO CENTRO POBLADO PASOANCHO SITUADO EN EL MUNICIPIO DE ZIPAQUIRÁ. BOGOTÁ.

Engineering

Trabajo practico boca del rio