Agencee d BORDEAUX 1,ue r Pierre et Marie Curie · corresponda à l mission G12tude d’é géotechnique d’avant-projetelon s les termes de la norme NF P 94-500évisée r en décembre

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GEOTEC BORDEAUX – 2010/5651/BORDX– Indice 0 – VAILLAC – Retenue d’eau artificielle – VA/VA 01/10

Agence de BORDEAUX 1, rue Pierre et Marie Curie Parc de Chavailles 33525 BRUGES CEDEX Tél : 05.56.11.25.40 – Fax : 05.56.11.25.41

Siège Social 9 Boulevard de l'Europe 21800 QUETIGNY LES DIJON Tél. : 03.80.48.93.20 – Fax : 03.80.48.93.30

ETUDE GEOTECHNIQUE D'AVANT PROJET (G12)

2010/5651/BORDX

46 240 - VAILLAC

Lieu dit « Combe de Paris »

Retenue d’eau artificielle – Projet « Céou Amont »

09 février 2011

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Etude géotechnique d'avant projet (G12)

Retenue d’eau artificielle Projet « Céou Amont »

46 240 VAILLAC

Lieu –dit « Combe de Paris »

N° AFFAIRE 2010/5651/BORDX TP MISSION : G12

INDICE DATE Nbre de Pages

ETABLI PAR VERIFIE PAR MODIFICATIONS

OBSERVATIONS

APPROUVE

PAR Texte Annexes

0 09/02/2011 29 101 V.AUDET T.FREMONT Première émission -

A

B

C

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SOMMAIRE

I - CADRE DE L’INTERVENTION ......................................................................................... 5

I.1. INTERVENANTS ........................................................................................................................ 5

I.2. PROJET, DOCUMENTS REÇUS ET HYPOTHESES .................................................................. 5

I.3. MISSIONS .................................................................................................................................... 6

II - CONTEXTE DU SITE ET CONTENU DE LA RECONNAISSANCE ............................... 8

II.1. LE SITE....................................................................................................................................... 8

II.2. CONTENU DE LA RECONNAISSANCE................................................................................... 9

II.3. IMPLANTATION ET NIVELLEMENT DES SONDAGES ........................................................ 9

III - CADRE GEOLOGIQUE - RESULTATS DE LA RECONNAISSANCE......................... 11

III.1. RESULTAT DE LA CAMPAGNE GEOPHYSIQUE ................................................................11

III.2. NATURE ET CARACTERISTIQUES DES SOLS ....................................................................12

III.3. RISQUES NATURELS ET ANTHROPIQUES .........................................................................14

III.4. HYDROGEOLOGIE .................................................................................................................14

IV – DEFINITION DU MODELE GEOTECHNIQUE – HYPOTHESES DE CALCUL....... 15

IV.1. CONTEXTE GEOLOGIQUE DU SITE ....................................................................................15

IV.2. Caractéristiques mecaniques des terrains sous l’emprise de la future digue .................................17

IV.3. CONTEXTE HYDROGEOLOGIQUE DU SITE .......................................................................17

IV.4. surcharges .................................................................................................................................17

V – FAISABILITE DU BASSIN DE RETENTION ................................................................ 18

V.1. definition du projet......................................................................................................................18

V.2 ZONE D’EMPRUNT ..................................................................................................................19

V.4. STABILITE DE LA DIGUE .......................................................................................................21

Conditions d'utilisation du present document ......................................................................... 27

Extrait de la norme NF P 94-500 révisée en 2006 ................................................................... 28

Tableau 2 - Classification des missions types d’ingénierie géotechnique ................................ 29

ANNEXES ..................................................................................................................... 30

ANNEXE 1 Plan de situation ....................................................................................... 31

ANNEXE 2 Plan d’implantation .................................................................................. 33

ANNEXE 3 Sondages et Essais ................................................................................... 37

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ANNEXE 4 Essais en laboratoire................................................................................. 62

ANNEXE 5 Dossier photographique............................................................................ 76

ANNEXE 6 Coupes longitudinales AA’et transversales BB’, CC’ et DD’ ................... 97

ANNEXE 7 Compte rendu des investigations géophysiques ...................................... 106

ANNEXE 8 Carte des cavités souterraines (source : bdcavites.net) ............................ 114

ANNEXE 9 Profils TALREN .................................................................................... 120

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I - CADRE DE L’INTERVENTION

I.1. INTERVENANTS

A la demande et pour le compte de l’ADHA24 (Association Départementale d’Hydraulique Agricole) – Boulevard des Saveurs – Cré@vallée Nord -24060 COULOUNIEIX CHAMIERS, GEOTEC a réalisé la présente étude au lieu-dit « Combe de Paris » sur la commune de VAILLAC (46 240).

I.2. PROJET, DOCUMENTS REÇUS ET HYPOTHESES

Les documents suivants ont été mis à la disposition de GEOTEC :

Documents Emetteur Référence Date Echelle Cote altimétrique

Plan de situation ASEAP - - - -

Plan cadastral Direction générale

des finances publiques

Section A –feuille 000

A 02 26/07/2010 1/1000 non

Plan topographique ASEAP - - 1/500 oui Photos aériennes ASEAP - - - - Plan du bassin versant ASEAP Géoportail - - oui

Le projet d’irrigation tient compte des besoins et de la demande d’un groupe d’agriculteurs en considérant un potentiel d’augmentation à moyen terme de 30%.

Le projet prévoit la réalisation d’un bassin de rétention d’eau artificielle dont le volume a atteindre si possible est de 60 000m3 et au minimum de 50 000m3.

L’étanchéité du bassin se fera artificiellement par géomembrane.

Les caractéristiques principales de la retenue sont ;

Volume d’eau stockée : 52 639 m3

Volume de terrassement : Digue d’ancrage 9569 m3

Surface noyée : 0.9 ha

Emprise : 1.1 ha

Bassin versant : 28 ha

Les caractéristiques dimensionnelles des digues sont :

Volume de digue et contre digue : 19 139 m3

Pente du talus amont : 2.6/1

Pente du talus aval : 2.4/1

Largeur en crête : 4m

Longueur de digue : 97m

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Largeur en pied de digue : 61m

Cote crête de digue : 111

Cote terrain naturel : 98

Hauteur de digue : 13m

Niveau des eaux normales : 110

Niveau des plus hautes eaux : 110.6

Revanche / NEN : 0.60m

Etanchéité artificielle par géomembrane : surface à définir

Déversoir :

Surface : 28 ha

Ancrage : 441 m3

Dénivelé : 84m

Longueur : 650m

Crue centennale : 7m3/h

Déversoir principal :

Type : seuil bétonné

Cote : 110

Largeur en base : 8m

Fruit latéral : 1/1

Conduite de vidange :

Vidange en moins de 10jours

Diamètre : DN200

Alimentation pompage après vanne générale

I.3. MISSIONS

Conformément à son offre Réf. 2010/5651/BORDX du 16 septembre 2010, GEOTEC a reçu pour mission de réaliser une étude de sol préalable à la réalisation d’une réserve d’eau artificielle sur la commune de VAILLAC (46 240).

Cette étude repose sur des investigations géotechniques réalisées par GEOTEC et correspond à la mission G12 d’étude géotechnique d’avant-projet selon les termes de la norme NF P 94-500 révisée en décembre 2006, relative aux missions géotechniques (extraits joints).

Cette étude sera complétée par une mission G2 d’étude géotechnique de projet (confiée à GEOTEC) puis par des missions G3 (étude et suivi géotechniques d’exécution) et G4 (supervision géotechnique d’exécution) afin de limiter les aléas géotechniques qui peuvent apparaître en cours d’exécution ou après réception des ouvrages. GEOTEC a été missionné par

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l’ADHA 24 pour l’exécution des missions complémentaires G2 et G4, la mission G3 étant généralement réalisée par les entreprises de travaux.

L’exploitation et l’utilisation de ce rapport doivent respecter les « Conditions d’utilisation du présent document » données en fin de rapport.

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II - CONTEXTE DU SITE ET CONTENU DE LA RECONNAISSANCE

II.1. LE SITE

Le terrain étudié se trouve sur la commune de VAILLAC au lieu-dit «Combe de Paris » dans le bassin versant du « Céou ». Les parcelles cadastrales concernées sont les parcelles n°224, 225, 230, 231, 233 et 234 de la section AN (feuille 000 A 02).

C’est actuellement un terrain situé dans un contexte de talweg (en forme de « cuvette ») présentant une pente de l’ordre de 8% en partie centrale, selon une orientation sensiblement Nord-Ouest / Sud-Est.

Les flancs boisés présentent une forte pente de l’ordre de 40% coté Ouest et coté Est.

Zone d’étude

NORD

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Il s’agit d’un terrain enherbé en partie centrale et boisé sur les flancs. (cf photos ci-dessus et en annexe 3).

Son altitude actuelle est comprise entre les cotes Rèf +112 au Nord et +98.00 au Sud selon le plans remis lors de l’étude (cf. § II.4).

II.2. CONTENU DE LA RECONNAISSANCE

La campagne de reconnaissance définie par GEOTEC et l’ASEAP a consisté en l’exécution de :

En première phase, compte tenu du contexte géologique présentant un risque de karsts relativement important au sein des calcaires Jurassiques, nous avons réalisé :

- une campagne géophysique comprenant 3 panneaux électriques de 150m de long. Ces profils permettent d’identifier la présence de karsts remplis d’argiles (anomalies conductrices) et/ou de karsts vides (anomalies résistives).

- une campagne de 2 sondages destructifs (SD1 et SD2) profonds de 10.00m réalisés au droit des anomalies les plus franches afin de préciser leur nature (vides francs, calcaires plus ou moins altérés, remplissages argileux…).

En deuxième phase, nous avons réalisé afin d’identifier la nature et l’épaisseur des différents faciès rencontrés :

- Une campagne de 15 sondages géologiques à ciel ouvert (F1 à F15)

réalisées par ouverture de puits à la pelle mécanique. Ces sondages ont atteint une profondeur comprise entre 0.65 et 3.00m par rapport au Terrain Naturel Actuel (TA). Ces sondages ont été répartis sur toute l’emprise du futur bassin. Ils ont permis de déterminer la nature et l’épaisseur des sols traversés et de prélever des échantillons pour analyse en laboratoire.

- 6 essais au pénétromètre dynamique poussés au refus jusqu’à des

profondeurs variant entre 0.60m et 4.40m/TA et permettant de mesurer en continu la résistance mécanique de chaque faciès. Ces essais ont été répartis au droit de la future digue.

- Une série d’analyse en laboratoire a été réalisée sur des échantillons

représentatifs, prélevés dans les sondages précédents :

Cette analyse comprend : - 3 identifications selon le GTR92, - 1 essai Proctor normal+IPI, - 1 essai triaxial Cu+u

II.3. IMPLANTATION ET NIVELLEMENT DES SONDAGES

La position des sondages et essais figure sur le schéma d’implantation en annexe.

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L’implantation a été réalisée au mieux des conditions d’accès et au mieux de la précision des plans remis pour la campagne de reconnaissance, soit approximativement à 5 m près.

L’altimétrie des points de sondage a été estimée par interpolation des indications du plan topographique fourni.

Les profondeurs sont comptées par rapport au Terrain Actuel.

* *

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III - CADRE GEOLOGIQUE - RESULTATS DE LA RECONNAISSANCE

D’après la carte géologique au 1/50 000 de GRAMAT, la géologie de ce secteur est la suivante :

- en fond de vallée des colluvions et alluvions des vallées secondaires constituées de

cailloutis à matrice argileuse sur des épaisseurs très variables de 0 à 10 m recouvrant, - le substratum Jurassique du Kimmeridgien élevé j7b-8 constitué d’une alternance

de marnes grises et de bancs calcaires potentiellement karstiques.

III.1. RESULTAT DE LA CAMPAGNE GEOPHYSIQUE

La campagne de reconnaissance géophysique (Panneaux éléctriques PE1 à PE3) a mis en évidence selon le compte rendu ARKOGEOS figurant en annexe 7. ;

« Les flancs Ouest et Est du talweg ne correspondent pas du tout aux mêmes familles

de résistivité. La carte géologique indique que le terrain ausculté serait du Kimméridgien à alternance marno-calcaire , ce que montre effectivement le panneau PE3réalisé sur le flanc Ouest (avec un pendage en 2D semble t-il vers le Nord).

Le panneau PE1 réalisé sur le flanc Est pourrait correspondre a un lambeau de J9a

(même si non mentionné par la carte géologique) ou un faciès J7b-8 beaucoup plus calcaire que marneux.

Le panneau PE2 réalisé en partie centrale montrerait un remplissage alluvionnaire

quaternaire sur environ 6.00m d’épaisseur surplombant à priori du J9a. Les zones anomaliques potentiellement karstiques se situent au droit des PM50 et

Zone d’étude

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115 du PE1 et PM35 et 90 du PE2. »

III.2. NATURE ET CARACTERISTIQUES DES SOLS

La campagne de reconnaissance (Fouilles F1 à F15, pénétromètres dynamiques Pd1 à Pd6, sondages destructifs SD1 et SD2) ont mis en évidence les formations suivantes :

- de la terre végétale limoneuse sur 5 à 10 cm d’épaisseur.

- des argiles limoneuses marron à cailloux calcaires identifiés dans tous les sondages jusqu'à une profondeur variant entre 0.15m / TA en F3bis et 4.20m / TA en SD2 (soit sur une épaisseur de 0.10 à 4.20m). On peut attribuer cette formation aux colluvions et alluvions des fonds de vallées secondaires.

Ses caractéristiques mécaniques mesurées au sein de ce faciès au droit des pénétromètres dynamiques Pd4 et Pd6 indiquent :

2 } Rd } 10 MPa Rd moyen ~ 5 MPa

Les essais de laboratoire réalisés sur des échantillons d’argile limoneuse prélevée en F2 entre 0.10 et 1.90m de profondeur/TA ont permis de classer ce matériau en A2 selon le GTR 92. Il s’agit d’argiles plastiques sensibles au retrait gonflement.

Les essais de laboratoire réalisés sur des échantillons d’argile à nombreux cailloux calcaires prélevés en F13 et F5 entre 0.10 et 2.30m de

profondeur/TA ont permis de classer ce matériau en C163B6 selon le GTR 92.

Il s’agit de matériaux sensibles aux variations de teneur en eau.

L’essai Proctor IPI réalisé sur l’échantillon d’argile à nombreux cailloux calcaires prélevés en F13 et F5 entre 0.10 et 2.30m de profondeur/TA classé C1

63B6 selon le GTR 92 indique :

Sur la fraction 0/63 mm :

- Teneur en eau à l’OPN = 9.3%,

- Densité sèche à l’OPN = 2.02.

Sur la fraction 0/20 mm :

- Teneur en eau à l’OPN = 18.0%,

- Densité sèche à l’OPN = 1.63,

- IPI (à wnat) ~ 5.et IPI (wOPN) = 6.

L’essai triaxial réalisé sur un échantillon de limon argileux prélevé en F10 entre 2.00 et 2.30m indique ;

Cohésion consolidée drainée C’ = 10 kPa

Angle de frottement consolidé drainé ¶' = 37°

- du calcaire altéré à très altéré en matériau argilo limoneux à blocs et cailloux identifié dans tous les sondages excepté en F1, F5 et F7 jusqu'à une profondeur variant entre 0.60m / TA en F4 et 3.05m / TA en

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F15 (soit sur une épaisseur de0.05m à 1.00 m). On peut attribuer cette formation à l’altération du substratum marno-calcaire.

Ses caractéristiques mécaniques sont :

5 } Rd } 60 MPa

Les essais de laboratoire réalisés sur des échantillons d’argile limoneuse calcareuse prélevée en F13 entre 2.30 et 3.00m de profondeur/TA ont permis de classer ce matériau en A3 selon le GTR 92. Il s’agit

d’argiles très plastiques très sensibles au phénomène de retrait gonflement.

- le substratum calcaire franc a été identifié dans tous les sondages à partir de profondeurs comprises entre 0.40 m / TA en F7 et 4.20 m / TA en SD2. On peut attribuer cette formation au substratum du Jurassique.

Ses caractéristiques mécaniques sont :

Rd > 60 MPa

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III.3. RISQUES NATURELS ET ANTHROPIQUES

D’après les informations recueillies sur le site prim.net les risques reconnus sur la commune de VAILLAC sont :

- Les Inondations - Par une crue (débordement de cours d’eau),- Mouvement de terrain – Affaissement, - Mouvement de terrain - Eboulement, chutes de pierres et de blocsLe terrain se

situe en zone d’aléas très faible selon le décret n° 2010-1255 du 22 octobre 2010 relatif à la prévention des risques sismiques, applicable au 1er mai 2011.

Le substratum marno-calcaire du Jurassique atteint par les sondages entre 0.40 et 2.00m de profondeur/TA est sujet à la karstification. Il est toujours possible, dans un tel environnement, de rencontrer des cavités vides ou remplies de sédiments divers qui n’auraient pas été mises en évidence par les sondages et les panneaux éléctriques.

Notons que le secteur est réputé à risque important vis-à-vis de ce type de phénomène.

D’ailleurs d’après les informations recueillies sur le site du BRGM, nous avons répertorié la présence de 4 cavités naturelles dans un rayon de l’ordre de 2 km autour du projet, dont les positions et les fiches synthétiques figurent en annexe 8.

Les sondages SD1 et SD2 réalisés au droit des anomalies PM35 et PM90 reconnues au droit du panneau électrique PE2 n’ont mis en évidence aucun karst. Les anomalies PM50 et 115 du PE1 n’ont pas pu être investiguées en raison de l’inaccessibilité de la sondeuse sur les flancs compte tenu de la forte pente. La fouille F3bis réalisée au droit du PM50 du PE1 a été arrêtée à 0.80m de profondeur compte tenu d’un refus prématuré sur le toit du substratum calcaire.

Compte tenu de la forte pente des flancs Ouest et Est (environ 40%) et de la présence de cailloux et blocs calcaires à très faible profondeur, le dessouchage des arbres pourra entrainer des éboulements de pierres et de blocs rocheux.

III.4. HYDROGEOLOGIE

Lors de notre campagne de reconnaissance (17 novembre 2010), nous n’avons observé aucune arrivée d'eau dans les fouilles F1 à F15. Nous avons constaté que le calcaire altéré était très humide au droit du sondage F13, ce qui permet de supposer d’un niveau piézométrique proche du fond de fouille (soit proche de la cote 106 Rèf).

La méthodologie de foration employée avec injection d’eau au droit des sondages destructifs SD1 et SD2 n’ont pas permis pas de mesurer le niveau d’eau.

Il appartient aux Responsables du Projet de se faire communiquer par les Services Compétents le niveau des plus hautes eaux au droit du site afin de vérifier si le terrain étudié est ou non inondable.*

* *

*

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IV – DEFINITION DU MODELE GEOTECHNIQUE – HYPOTHESES DE CALCUL

IV.1. CONTEXTE GEOLOGIQUE DU SITE

Le terrain étudié se situe dans un contexte de talweg présentant une pente de l’ordre de 8% en partie centrale, selon une orientation sensiblement Nord-Ouest / Sud-Est.

Les flancs boisés présentent une forte pente de l’ordre de 40% coté Ouest et coté Est.

Son altitude actuelle est comprise entre les cotes Rèf +112 au Nord et +98.00 au Sud selon le plans remis lors de l’étude (cf. § II.4).

La géologie de ce secteur est constituée : - en fond de vallée de colluvions argilo-limoneuses classées A2 et A3 selon le

GTR92 reconnues sur des épaisseurs de l’ordre de 2.00 à 4.00m d’épaisseur (soit jusqu’aux cotes Rèf +96.40 en partie Sud et en deçà de +106 en partie Nord),

- sur les flancs Ouest et Est , au-delà, de la frange d’altération du calcaire dont l’épaisseur varie entre 0.05 et 0.60 m sur le flanc Ouest et entre 0.25 et 0.80m, la compacité du substratum calcaire ne nous a pas permis de poursuivre les fouilles à la pelle,

- le substratum Calcaire reconnu sur les flancs Ouest et Est à très faible profondeur

entre 0.45 et 0.65m sur le flanc Ouest et entre 0.45 et 1.20m de profondeur sur le flanc Est. Les coupes longitudinale AA’, et transversales BB’, CC’, et DD’ figurent en annexe

6.

Les caractéristiques mécaniques des terrains déduites des essais en laboratoire et in situ sont les suivantes :

Caractéristiques intrinsèques à long terme*

Caractéristiques intrinsèques à court terme**

Nature des terrains

Classe GTR

Indice de plasticité moyen

Indice de liquidité

Poids volumique ¹ (t/m3)

Cohésion C' (kPa)

Angle de frottement ¶' (°)

Cohésion Cuu (kPa)

Angle de frottement ¶uu (°)

Argile limoneuse

marron rouille A2 21 -0.66 1.60 0 24(1) 110(2) à 250(1) -

Argile limono-

calcareuse grise

A3 33 -0.02 1.50 0 20(1) 90(1) -

Argile limoneuse à cailloux et

blocs calcaires

C1B6 34 -0.71 1.67 10 37 205(1) -

*et **Les valeurs de cohésion et angle de frottement à court et à long terme ont été extrapolées à partir des essais en laboratoire et des essais in situ.

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Ces corrélations ont été effectuées à partir de :

- l’indice de plasticité IP pour l’extrapolation de l’angle de frottement φ’ selon Gibson, Skempton et De Beer ;

-l’indice de liquidité IL pour l’extrapolation de la cohésion non drainée Cu selon Grimm ;

(1) Les valeurs de cohésion et angle de frottement à court et à long terme extrapolées à partir des essais en laboratoire (limites d’Atterberg réalisées sur la fraction 0/400³m) ne tiennent pas compte de la présence de gros éléments (cailloux et blocs calcaires) présents en proportion relativement importants au sein des argiles (cf dossier photographique des fouilles), ce qui est confirmé par l’essai triaxial qui donne des caractéristiques plus élevées que les extrapolations à partir des essais en laboratoire.

Pour les argiles limoneuses marron à cailloux calcaires nous retiendrons les caractéristiques moyennes soit C’=2kPa et ¶’=27°.

Des essais triaxiaux complémentaires devront impérativement être réalisés lors de la mission G3 afin de préciser et modifier si besoin, les paramètres ci-dessus.

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Les hypothèses de calcul prises en compte dans les calculs de stabilité sont les suivantes :


Nature des terrains Classe GTR


Cohésion C' (kPa)

Angle de frottement ¶'

(°)

Argile limoneuse marron rouille

A2/A3 1.60 0 24

Argile limoneuse à cailloux et blocs

calcaires C1B6 1.67 2 27

Remblai argileux soigneusement

compacté

Mélange A2 et A3

1.65 1 28

Substratum calcaire - 2.00 50 20

IV.2. CARACTERISTIQUES MECANIQUES DES TERRAINS SOUS L’EMPRISE DE LA FUTURE DIGUE

Les caractéristiques mécaniques des terrains mesurées à partir des essais au pénétromètre dynamique sous l’emprise de la future digue (Essais Pd1 à Pd5) indiquent des valeurs médiocres à élevées au sein des colluvions argilo-limoneuse à cailloux calcaires (Résistance dynamique de pointe 4 < Rd (MPa) < 10) jusqu’à 1.40 m en Pd4, et 0.80 m en Pd5, 4.40m en Pd6, et très élevées (résistance dynamique de pointe Rd > 60 MPa) au sein des calcaires reconnus.

Les fouilles F1, F2, F3 et F3bis ont mis en évidence un recouvrement argilo-calcaire de 0.65m en F1 (flanc Ouest), 2.00m en F2 (fond de vallon) et 0.80 à 1.20m en F3 et F3bis (flanc Est).

IV.3. CONTEXTE HYDROGEOLOGIQUE DU SITE

Lors de notre campagne de reconnaissance (17 novembre 2010), nous n’avons observé aucune arrivée d'eau dans les fouilles F1 à F15. Nous avons constaté que le calcaire altéré était très humide au droit du sondage F13, ce qui permet de supposer d’un niveau piézométrique proche du fond de fouille (soit proche de la cote 106 Rèf).

IV.4. SURCHARGES

En crête de digue nous prendrons une surcharge roulante de 1t/m² correspondant au passage éventuel d’engins de maintenance.

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V – FAISABILITE DU BASSIN DE RETENTION

V.1. DEFINITION DU PROJET

Le projet prévoit la réalisation d’un bassin de rétention d’eau artificielle dont le volume à atteindre si possible est de 60 000m3 et au minimum de 50 000m3.

L’emprise prévue de la retenue est de l’ordre de 1.1ha (environ 150m de long x 80m de large)

Il est prévu de créer une digue perpendiculaire à l’axe du vallon, dont la longueur sera de l’ordre de 97m et la largeur à sa base de l’ordre de 61m.

La crête de digue est prévue à la cote Rèf +111, ce qui représente une digue de l’ordre de 13m de hauteur en fond de vallon. La crête de digue aura une largeur de 4m.

Le niveau des eaux normales est prévu à la cote Rèf +110 et le niveau des plus hautes eaux à la cote Rèf +110.6.

Le talus amont de la digue est prévu d’être penté à 2.6H/1V et le talus aval à 2.4H/1V. Les pentes de talus seront définies dans le cadre de la mission G2 (étude phase projet).

L’étanchéité du bassin se fera artificiellement par géomembrane.

vaudet

vaudet

vaudet

vaudet

vaudet

A

vaudet

(Nord)

vaudet

Echelle : 1/1000

19/130


V.2 ZONE D’EMPRUNT

Les matériaux de déblai ont été caractérisés par des essais en laboratoire. Les principales caractéristiques de ces derniers sont récapitulées dans le tableau ci-après :

Sondage F2 F13 F13

Profondeur (en m/TA) 0.10 à 1.90m 0.10 à 2.30 2.30 à 3.00m

Nature de l'échantillon Argile limoneuse

marron rouille

Argile limoneuse marron rouille à

nombreux cailloux calcaires

Argile limono calcaire grise

Teneur en eau naturelle % 23.0 10.8 77.2

WOPN % - 9.3

¹ OPN (t/m3) - 2.02

IPI à l'OPN - 5

Dmax 10 63 5

Passant à 50 mm 100% 82.4 100

Passant à 2 mm 99.8% 28.3 99.6

Passant à 80 ³m 98.2% 25.1 95.9

Indice de plasticité 21 34 33

Indice de consistance 1.65 1.69 1.03

Classification GTR A2ts C1B6s A3m

V-2-1- Etat des matériaux Les mesures de teneurs en eau, WOPN, et Indice de consistance effectuées sur les

échantillons figurant dans le tableau ci-dessus ont mis en évidence des matériaux se trouvant à des états hydriques très sec pour les matériaux A2, moyen pour les matériaux A3 et secs pour les matériaux C1

63B6. L’essai Proctor IPI réalisé sur un échantillon d’argile marron à nombreux cailloux

calcaires indique une portance immédiate à l’OPN de 5 (sur la fraction 0/20). L’allure de la courbe Proctor (en forme de cloche) indique la grande sensibilité à

l’eau des matériaux C163B6, ces matériaux devront être mis en place à une teneur en eau proche

de la teneur en eau à l’optimum Proctor (WOPN = 9.3 %). Si la teneur en eau de ces matériaux est trop élevée ou trop faible, ces matériaux s’avéreront très difficiles à mettre en œuvre.

En fonction de la période des travaux, la traficabilité en fond de fouille pourra

s’avérer très difficile voire impossible, il conviendra alors de prévoir un apport de matériaux granulaires en fond de fouille.

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V-2-2- Extraction

Dans les sols meubles (argiles limoneuses marron reconnues en fond de vallon sur des épaisseur de l’ordre de 2.00 à 4.00m, les travaux de terrassement ne poseront pas de problème particulier d'exécution. Les déblais pourront être extraits par des engins à lame ou à godet.

Dans les formations de calcaire altéré, les travaux de terrassement pourront être

réalisés à la pelle hydraulique. Dans le substratum calcaire compact, reconnus sur les flancs Ouest et Est, les travaux

de terrassement nécessiteront l'emploi d'engins de forte puissance de type BRH et/ou explosif.

V-2-3 Réemploi des matériaux du site en remblai

Les matériaux meubles extraits sont classés A2, A3 et C1B6 selon le GTR : ils peuvent être réutilisés en remblai selon les conditions du GTR :

Les matériaux argileux limoneux classés A2 et A3, et les argiles à cailloux et blocs

calcaires classés C163B6, si leur teneur en eau est proche de l’optimum Proctor, se prêtent à

l’emploi de la plus large gamme d’outils de terrassement. Ces sols sont difficiles à mettre en œuvre en raison de leur faible portance lorsqu’ils

sont trop humides, et ils nécessitent un compactage moyen lorsqu’ils sont trop humides et intense lorsqu’ils sont trop secs.

Les matériaux argileux classés A2, A3, et C1

63B6 se trouvant à l’état th et ts ne pourront pas être réutilisés en l’état en remblai technique. Les matériaux à l’état hydrique ts devront être humidifiés moyennant un malaxage soigné dans la masse. Si leur passage à l’état hydrique s s’avérait trop difficile à mettre en œuvre, ces matériaux seront mis en dépôt ou utilisés pour végétaliser le parement aval de la digue. Les matériaux à l’état hydrique th ne pourront en aucun cas être réutilisés en remblai.

Les matériaux à l’état hydrique h pourront être réutilisés à condition de réduire leur

teneur eau. Leur mise en dépôt provisoire n’est pas une solution dans le climat français, leur réemploi nécessitera de les traiter à la chaux puis et une mise en œuvre par couches minces.

Les matériaux à l’état hydrique m peuvent être réutilisés en l’état. Le compactage

sera de moyen à intense selon les conditions météorologiques au moment de leur mise en œuvre. Les matériaux à l’état hydrique s peuvent être réutilisés après un changement de leur

état hydrique (humidification) afin de les ramener à un état hydrique m. Un compactage moyen peut-être envisagé si le matériau est humidifié dans la masse.

Les remblais constitués des matériaux de site seront mis en œuvre après décapage de

l'horizon de terre végétale et de tout matériau évolutif ou de faible portance. L'assise des remblais devra être horizontale. Du fait de la pente du terrain, des plates-

formes horizontales et des redans d'accrochage seront aménagés.

21/130


Les remblais seront mis en œuvre par couches successives soigneusement compactées conformément aux recommandations GTR.

Les matériaux extraits du site pourront être réutilisés en remblai pour la

création des digues, ils nécessiteront toutefois des traitements qui dépendront fortement de leur état hydrique au moment des travaux.

Une étude de traitement à la chaux éventuellement associée à des liants

hydrauliques devra être réalisée pour définir le pourcentage de chaux et de liants nécessaires pour obtenir les caractéristiques de matériaux souhaités.

V.4. STABILITE DE LA DIGUE

V.4.1 Stabilité de la digue au poinçonnement

Compte tenu du faible recouvrement argileux reconnu sous l’emprise de la future digue, les argiles de recouvrement seront systématiquement purgées jusqu’au toit du substratum calcaire ou au minimum jusqu’à 2.00m de profondeur.

V.4.2 Stabilité de la digue au glissement

En fond de vallon, sous l’emprise de la future digue, le terrain présente une pente de l’ordre de 2.5% de direction générale Nord/Sud (cf plan topographique en annexe 2 et coupes en annexe 6).

Sur site, à l’heure actuelle, aucun signe d’instabilité (bourrelets de pieds, fissures,

arbres coudés, loupes d’arrachement) n’est visible. Le projet prévoit des mouvements de terre avec des déblais de l’ordre de 2,00 m à

3.00m d’épaisseur en fond de vallon afin de créer une digue perpendiculaire à l’axe du vallon dont la hauteur maximale sera de l’ordre de 13.00m en partie centrale.

Dans le cadre de la mission G12, nous nous limiterons au calcul de stabilité au droit

de l’axe le plus critique. Le calcul a été mené en utilisant le programme TALREN4 qui permet de calculer la

stabilité d’un talus selon les méthodes de BISHOP, FELLENIUS (cercle de rupture) et des « Perturbations » (courbe de rupture non circulaire). A partir des données géométriques du terrain et de ses caractéristiques géotechniques, on recherche le coefficient de sécurité minimal vis-à-vis d’un cisaillement mobilisable et de la résistance au cisaillement effectivement mobilisée dans le sol le long d’une ligne de rupture. La justification de la stabilité est menée suivant l’Eurocode 7. Nous considérons que la sécurité est assurée de façon satisfaisante lorsque le coefficient est supérieur à 1.1.

Les coefficients partiels selon l’Eurocode 7 pris en compte dans les calculs TALREN

sont les suivants :

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Coefficient de sécurité global assurant la sécurité 1.1

Pondération sur le poids des terres 1

Pondération sur la tangente de l’angle de frottement effectif º’ 1.25

Pondération sur la cohésion effective C’ 1.25

Pondération sur la cohésion non drainée Cu 1.25

Pondération sur les surcharges type Q 1.3

Nous avons vérifié les 9 situations principales définies ci-après : - Stabilité actuelle avant la 1ère phase de terrassement en déblai. - Stabilité après la 1ère phase de terrassement en déblai jusqu’à la cote du fond de

bassin variant entre +107 en partie Nord et +96 NGF en partie Sud. - Stabilité après remblaiement de la digue en partie Sud en matériaux argileux du site

jusqu’à la cote +111.00 NGF coté amont (pente à 2.6H/1) (avec surcharge de 1t/m²) et coté aval (pente à 2.4H/1V),

- Stabilité de la digue après mise en eau (retenue pleine jusqu’à la cote +110.60

NGF) - coté Nord, digue amont - coté Sud, digue aval

- Stabilité de la digue en phase de vidange, - Stabilité de la digue en matériaux argileux en cas de rupture de la géomembrane en

retenue pleine sans dispositif de drainage interne et avec dispositif de drainage interne.

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V.4.2.1 Hypothèses de calcul


Nature des terrains Classe GTR


Cohésion C' (kPa)

Angle de frottement ¶'

(°)

Argile limoneuse marron rouille

A2/A3 1.60 0 24(1)

Argile limoneuse à cailloux et blocs

calcaires C1B6 1.67 2 27

Remblai argileux soigneusement

compacté

Mélange A2 et A3

1.65 1 28

Substratum calcaire - 2.00 50 20

Les calculs de stabilité ont été réalisés au droit du profil Nord/Sud correspondant à la

coupe longitudinale AA’ figurant en annexe 6. Les épaisseurs des faciès ont été déduites des coupes de sondages figurant sur ce

profil. Aucun niveau de nappe phréatique n’a été pris en compte dans le calcul TALREN.

La cote de niveau PEN est pris égal +110.60 NGF. Le fond du bassin a été calé au niveau du toit du substratum calcaire soit

sensiblement entre la cote + 107 NGF en partie Nord et + 96 NGF en partie Sud. La crête de la digue se situe à la cote +111.00 NGF. En phase définitive, une surcharge répartie de 1t/m² en crête de digue est prise en

compte en cas de circulation possible des engins.

V.4.2.2 - Résultats des calculs de stabilité

Les profils TALREN 1 à 10/10 figurent en annexe 9.

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Nous avons vérifié les 10 situations principales définies ci-après :

- Stabilité actuelle avant la 1ère phase de terrassement (profil 1/10) coefficient de sécurité F = 12.1.

. - Stabilité après la 1ère phase de terrassement en déblai jusqu’à la cote du fond de

bassin variant entre +107 NGF en partie Nord et + 96 NGF en partie Sud (profil 2/10), coefficient de sécurité F = 2.3.

- Stabilité après remblaiement de la digue en matériaux argileux du site jusqu’à la

cote +111.00 NGF coté amont (pente à 2.6H/1) (profil 3/10), coefficient de sécurité F = 1.26, (avec surcharge de 1t/m²) et coté aval (pente à 2.4H/1V) (profil 4/10), coefficient de sécurité F = 1.12.

- Stabilité de la digue après mise en eau (retenue pleine jusqu’à la cote +110.60

NGF) - coté Nord, digue amont (profil 5/10), coefficient de sécurité F = 1.26, - coté Sud, digue aval (profil 6/10), coefficient de sécurité F = 1.13.

- Stabilité de la digue en phase de vidange rapide, coefficient de sécurité F = 1.30

(côté amont profil 7/10) et F = 1.16 côté aval (profil 8/10).

- Stabilité de la digue en matériaux argileux en cas de rupture de la géomembrane en retenue pleine sans dispositif de drainage interne (profil 9/10), coefficient de sécurité F = 0.88 (risque rupture en pied de talus), et avec dispositif de drainage interne (profil 10/10) coefficient de sécurité F = 1.15.

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Tableau récapitulatif :

Stabilité à long terme Talus Amont penté à 2.6H/1V (coté Nord)

Talus Aval penté à 2.4H/1V (coté Sud)

Stabilité actuelle 12.1 (profil 1/10)

Terrassement jusqu’à la cote fond de bassin entre + 107 et

+96 NGF

Talus amont penté à 3H/1V

2.3 (profil 2/10)

Remblaiement jusqu’à la cote +111.00 NGF 1.26 (profil 3/10) 1.12 (profil 4/10)

Mise en eau jusqu’à la cote +110.60 NGF 1.26 (profil 5/10) 1.13 (profil 6/10)

Vidange rapide du bassin (cas sans déchirure de la

géomembrane) 1.30 (profil 7/10) 1.16 (profil 8/10)

Vidange rapide du bassin (cas avec

déchirure de la géomembrane)

Sans drainage interne - 0.88 (profil 9/10)

Avec drainage interne - 1.15 (profil 10/10)

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VI – CONCLUSIONS SUR LA FAISABILITE DU BASSIN DE RETENUE DU CEOU AMONT ET ALEAS GEOTECHNIQUES RESTANTS A LEVER DANS LE CADRE DE LA MISSION G2

Les investigations géotechniques réalisées ont mis en évidence en fond de vallon, la présence d’argiles limoneuses à cailloux calcaires sur des épaisseurs variant entre 2.00 et 4.00m d’épaisseur (cf coupes en annexes 6). Sur les flancs Ouest et Est, un faible recouvrement argileux de 0.65m d’épaisseur maximale sur le flanc Ouest et 1.20m sur le flanc Est.

Aucun niveau piézométrique n’a été mis en évidence le jour de notre reconnaissance.

Le substratum marno-calcaire du Jurassique atteint par les sondages entre 0.40 et 2.00m de profondeur/TA est sujet à la karstification. Il est toujours possible, dans un tel environnement, de rencontrer des cavités vides ou remplies de sédiments divers qui n’auraient pas été mises en évidence par les sondages et les panneaux électriques.

La digue pourra être réalisée avec les matériaux argilo-limoneux extrait dans le fond du vallon. Leur mise en œuvre dépendra fortement de leur état hydrique au moment des travaux.

Les matériaux extraits du site nécessiteront toutefois des traitements qui dépendront

fortement de leur état hydrique au moment des travaux. Une étude de traitement à la chaux éventuellement associée à des liants hydrauliques

devra être réalisée pour définir le pourcentage de chaux et de liants nécessaires pour obtenir les caractéristiques de matériaux souhaités.

La mise en œuvre de la digue sur les flancs Ouest et Est pourra nécessiter l’emploi du BRH et/ou de l’explosif pour atteindre la profondeur d’ancrage nécessaire.

Dans le cadre de la mission G2, il conviendra de vérifier les pentes de talus de la digue à réaliser en fonction des caractéristiques intrinsèques des matériaux à mettre en œuvre.

Les profondeurs de fond de bassin seront définies dans le cadre de la mission G2, en fonction du volume souhaité.

Nous restons à l’entière disposition des Responsables du Projet pour tout renseignement complémentaire.

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CONDITIONS D'UTILISATION DU PRESENT DOCUMENT 1. GEOTEC ne peut être en aucun cas tenu à une obligation de résultats car les prestations d’études et de conseil

sont réputées incertaines par nature, GEOTEC n’est donc tenu qu’à une obligation de moyens.

2. Le présent document et ses annexes constituent un tout indissociable. Les interprétations erronées qui pourront en être faites à partir d’une communication ou reproduction partielle ne saurait engager la Société GEOTEC. En particulier, il ne s’applique qu’aux ouvrages décrits et uniquement à ces derniers.

3. Toute modification du projet initial concernant la conception, l’implantation, le niveau ou la taille de l’ouvrage devra être signalée à GEOTEC. En effet, ces modifications peuvent être de nature à rendre caducs certains éléments ou la totalité des conclusions de l’étude.

4. Si, en l’absence de plans précis des ouvrages projetés, GEOTEC a été amené dans le présent document à faire une ou des hypothèses sur le projet, il appartient au Maître d’Ouvrage ou à son Maître d’Œuvre, de communiquer par écrit ses observations éventuelles à GEOTEC sans quoi, il ne pourrait en aucun cas et pour aucune raison être reproché à GEOTEC d’avoir établi son étude pour le projet décrit dans le présent document.

5. Les moyens techniques à la disposition de GEOTEC pour la présente étude ne permettent d’obtenir qu’une identification ponctuelle des sols, sur les seuls lieux d’implantation des sondages mentionnés ci-avant, lesquels portent sur une profondeur limitée.

En conséquence, des éléments nouveaux mis en évidence lors de reconnaissances complémentaires ou lors de l’exécution des fouilles ou des fondations et n’ayant pu être détectés au cours des opérations de reconnaissance (par exemple : failles, remblais anciens ou récents, caverne de dissolution, hétérogénéité localisée, venue d’eau, pollution, etc.) peuvent rendre caduques les conclusions du présent document en tout ou en partie.

Ces éléments nouveaux ainsi que tout incident important survenant au cours des travaux (éboulements des fouilles, dégâts occasionnés aux constructions existantes, glissement de talus, etc.) doivent être immédiatement signalés à GEOTEC pour lui permettre de reconsidérer et d’adapter éventuellement les solutions initialement préconisées et ceci dans le cadre de missions complémentaires.

6. Pour les raisons développées au § 4, et sauf stipulation contraire explicite de la part de GEOTEC, l’utilisation de la présente étude pour chiffrer, à forfait ou non, le coût de tout ou partie des ouvrages d’infrastructure ne saurait en aucun cas engager la responsabilité de GEOTEC. Une mission G2 d’étude géotechnique de projet minimum est nécessaire pour estimer des quantités, coûts et délais d’ouvrages géotechniques.

7. GEOTEC ne pourrait être rendu responsable des modifications apportées à la présente étude sans son consentement écrit.

8. Il est vivement recommandé au Maître d’Ouvrage, au Maître d’Œuvre ou à l’Entreprise de faire procéder, au moment de l’ouverture des fouilles ou de la réalisation des premiers pieux ou puits, à une visite de chantier par un spécialiste. Cette visite est normalement prévue par GEOTEC lorsqu’elle est chargée d’une mission G4 de supervision géotechnique d’exécution. Le client est alors prié de prévenir GEOTEC en temps utile.

Cette visite a pour objet de vérifier que la nature des sols et la profondeur de l’horizon de fondation sont conformes aux données de l’étude. Elle donne lieu à l’établissement d’un compte-rendu.

9. Les éventuelles altitudes indiquées pour chaque sondage (qu’il s’agisse de cotes de références rattachées à un repère arbitraire ou de cotes NGF) ne sont données qu’à titre indicatif. Seules font foi les profondeurs mesurées depuis le sommet des sondages et comptées à partir du niveau du sol au moment de la réalisation des essais. Pour que ces altitudes soient garanties, il convient qu’elles soient relevées par un Géomètre Expert. Il en va de même pour l’implantation des sondages sur le terrain.

10. Hydrogéologie : les relevés des venues d’eau dans les sondages ont un caractère ponctuel et instantané. 11. Le Maître d’Ouvrage devra informer GEOTEC de la date de Déclaration Réglementaire d’Ouverture du

Chantier (DROC) et faire réactualiser le présent document en cas d’ouverture de chantier plus de 2 ans après la date d’établissement du présent document. De même il est tenu d’informer GEOTEC du montant global de l’opération et de la date prévisible de réception de l’ouvrage.

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EXTRAIT DE LA NORME NF P 94-500 REVISEE EN 2006

Classification et enchaînement des missions types d’ingénierie géotechnique Tout ouvrage est en interaction avec son environnement géotechnique. C’est pourquoi, au même titre que les autres ingénieries, l’ingénierie géotechnique est une composante de la maîtrise d’œuvre indispensable à l’étude puis à la réalisation de tout projet.

Le modèle géologique et le contexte géotechnique général d’un site, définis lors d’une mission géotechnique préliminaire, ne peuvent servir qu’à identifier des risques potentiels liés aux aléas géologiques du site. L’étude de leurs conséquences et leur réduction éventuelle ne peut être faite que lors d’une mission géotechnique au stade de la mise au point du projet : en effet les contraintes géotechniques de site sont conditionnées par la nature de l’ouvrage et variables dans le temps, puisque les formations géologiques se comportent différemment en fonction des sollicitations auxquelles elles sont soumises (géométrie de l’ouvrage, intensité et durée des efforts, cycles climatiques, procédés de construction, phasage des travaux notamment).

L’ingénierie géotechnique doit donc être associée aux autres ingénieries, à toutes les étapes successives d’étude et de réalisation d’un projet, et ainsi contribuer à une gestion efficace des risques géologiques afin de fiabiliser le délai d’exécution, le coût réel et la qualité des ouvrages géotechniques que comporte le projet.

L’enchaînement et la définition synthétique des missions types d’ingénierie géotechnique sont donnés dans les tableaux 1 et 2. Les éléments de chaque mission sont spécifiés dans les chapitres 7 à 9. Les exigences qui y sont présentées sont à respecter pour chacune des missions, en plus des exigences générales décrites au chapitre 5 de la présente norme. L’objectif de chaque mission, ainsi que ses limites, sont rappelés en tête de chaque chapitre. Les éléments de la prestation d’investigations géotechniques sont spécifiés au chapitre 6.

TABLEAU 1 – SCHEMA D’ENCHAINEMENT DES MISSIONS TYPES D’INGENIERIE

GEOTECHNIQUE

Étape Phase

d’avancement du projet

Missions d’ingénierie géotechnique

Objectifs en termes de gestion des

risques liés aux aléas géologiques

Prestations d’investigations géotechniques *

1

Étude préliminaire

Étude d’esquisse Étude géotechnique préliminaire de site (G11)

Première identification des risques

Fonction des données existantes

Avant projet Étude géotechnique d’avant-projet (G12)

Identification des aléas majeurs et principes généraux pour en limiter les conséquences

Fonction des données existantes et de l’avant-projet

2 Projet Assistance aux Contrats de Travaux (ACT)

Étude géotechnique de projet (G2)

Identification des aléas importants et dispositions pour en réduire les conséquences

Fonction des choix constructifs

3 Exécution

Étude et suivi géotechniques d’exécution (G3) Identification des aléas

résiduels et dispositions pour en limiter les conséquences

Fonction des méthodes de construction mises en œuvre

Supervision géotechnique d’exécution (G4)

Fonction des conditions rencontrées à l’exécution

Cas particulier

Étude d’un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques

Diagnostic géotechnique (G5) Analyse des risques liés à ce ou ces éléments géotechniques

Fonction de la spécificité des éléments étudiés

* NOTE : à définir par l’ingénierie géotechnique chargée de la mission correspondante

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TABLEAU 2 - CLASSIFICATION DES MISSIONS TYPES D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE

L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique doit suivre les étapes d’élaboration et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géologiques. Chaque mission s’appuie sur des investigations géotechniques spécifiques. Il appartient au maître d’ouvrage ou à son mandataire de veiller à la réalisation successive de toutes ces missions par une ingénierie géotechnique.

ETAPE 1 : ÉTUDES GÉOTECHNIQUES PREALABLES (G1) Ces missions excluent toute approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre d’une mission d’étude géotechnique de projet (étape 2).Elles sont normalement à la charge du maître d’ouvrage.

ETUDE GEOTECHNIQUE PRELIMINAIRE DE SITE (G11) Elle est réalisée au stade d’une étude préliminaire ou d’esquisse et permet une première identification des risques géologiques d’un site :

- Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique spécifique du site et l’existence d’avoisinants. - Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. - Fournir un rapport avec un modèle géologique préliminaire, certains principes généraux d’adaptation du projet au site et une première identification des risques.

ETUDE GEOTECHNIQUE D’AVANT PROJET (G12) Elle est réalisée au stade d’avant projet et permet de réduire les conséquences des risques géologiques majeurs identifiés :

- Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. - Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l’avant-projet, certains principes généraux de construction (notamment terrassements, soutènements, fondations, risques de déformation des terrains, dispositions générales vis-à-vis des nappes et avoisinants).

Cette étude sera obligatoirement complétée lors de l’étude géotechnique de projet (étape 2).

ETAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE PROJET (G2) Elle est réalisée pour définir le projet des ouvrages géotechniques et permet de réduire les conséquences des risques géologiques importants identifiés. Elle est normalement à la charge du maître d’ouvrage et peut être intégrée à la mission de maîtrise d’œuvre générale. Phase Projet

- Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. - Fournir une synthèse actualisée du site et les notes techniques donnant les méthodes d’exécution proposées pour les ouvrages géotechniques (notamment terrassements, soutènements, fondations, dispositions vis-à-vis des nappes et avoisinants) et les valeurs seuils associées, certaines notes de calcul de dimensionnement niveau projet.

- Fournir une approche des quantités/délais/coûts d’exécution de ces ouvrages géotechniques et une identification des conséquences des risques géologiques résiduels. Phase Assistance aux Contrats de Travaux

- Etablir les documents nécessaires à la consultation des entreprises pour l’exécution des ouvrages géotechniques (plans, notices techniques, cadre de bordereau des prix et d’estimatif, planning prévisionnel).

- Assister le client pour la sélection des entreprises et l’analyse technique des offres.

ETAPE 3 : EXECUTION DES OUVRAGES GEOTECHNIQUES (G3 et G4, distinctes et simultanées) ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D’EXÉCUTION (G3) Se déroulant en 2 phases interactives et indissociables, elle permet de réduire les risques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures d’adaptation ou d’optimisation. Elle est normalement confiée à l’entrepreneur. Phase Etude

- Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. - Etudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment validation des hypothèses géotechniques, définition et dimensionnement (calculs justificatifs), méthodes et conditions d’exécution (phasages, suivis, contrôles, auscultations en fonction des valeurs seuils associées, dispositions constructives complémentaires éventuelles), élaborer le dossier géotechnique d’exécution. Phase Suivi

- Suivre le programme d’auscultation et l’exécution des ouvrages géotechniques, déclencher si nécessaire les dispositions constructives prédéfinies en phase Etude.

- Vérifier les données géotechniques par relevés lors des excavations et par un programme d’investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).

- Participer à l’établissement du dossier de fin de travaux et des recommandations de maintenance des ouvrages géotechniques.

SUPERVISION GEOTECHNIQUE D’EXECUTION (G4) Elle permet de vérifier la conformité aux objectifs du projet, de l’étude et du suivi géotechniques d’exécution. Elle est normalement à la charge du maître d’ouvrage. Phase Supervision de l’étude d’exécution

- Avis sur l’étude géotechnique d’exécution, sur les adaptations ou optimisations potentielles des ouvrages géotechniques proposées par l’entrepreneur, sur le programme d’auscultation et les valeurs seuils associées. Phase Supervision du suivi d’exécution

- Avis, par interventions ponctuelles sur le chantier, sur le contexte géotechnique tel qu’observé par l’entrepreneur, sur le comportement observé de l’ouvrage et des avoisinants concernés et sur l’adaptation ou l’optimisation de l’ouvrage géotechnique proposée par l’entrepreneur.

DIAGNOSTIC GEOTECHNIQUE (G5) Pendant le déroulement d’un projet ou au cours de la vie d’un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l’étude d’un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d’une mission ponctuelle.

- Définir, après enquête documentaire, un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

- Etudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, rabattement, causes géotechniques d’un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans d’autres éléments géotechniques. Des études géotechniques de projet et/ou d’exécution, de suivi et supervision, doivent être réalisées ultérieurement, conformément à l’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique, si ce diagnostic conduit à modifier ou réaliser des travaux.

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ANNEXES - Annexe 1 : PLAN DE SITUATION

- Annexe 2 : PLAN D’IMPLANTATION

- Annexe 3 : SONDAGES ET ESSAIS

- Annexe 4 : ESSAIS EN LABORATOIRE

- Annexe 5 : DOSSIER PHOTOGRAPHIQUE

- Annexe 6 : PROFILS LONGITUDINAUX ET TRANSVERSAUX AA’ , BB, CC’ ET DD’’

- Annexe 7 : COMPTE RENDU DES INVESTIGATIONS GEOPHYSIQUES

- Annexe 8 : CARTE DES CAVITES SOUTERRAINES ET FICHES DE SYNTHESE DU BRGM

- Annexe 9 : PROFILS TALREN

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ANNEXE 1 Plan de situation

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ANNEXE 2 Plan d’implantation

GEOTEC 10/5651/BORDX

VAILLAC

Plan d’implantation des sondages

Légende :

Fouille à la pelle mécanique

Pd: Essais au pénétromètre dynami-que

Pd1

Pd4

Pd2

Pd5

Pd3

Pd1

SD1

Pd6

F2

F1

F3

F3bis

F6

F5

F7

SD2 F8

F11

F9 F10

F13

F15

F12

F14

Sondage destructif

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ANNEXE 3 Sondages et Essais

Sondage : SD1Inclinaison/Verticale :

Site : VAILLAC

Affaire : 10/5651/bdx

X :

Y :

Z : 99.00 Rèf

Date : 27/10/2010

Echelle : 1/100

Page : 1/1

Observations :

Cote

99,00

98,2098,20

96,4096,40

88,80

Prof.

0,00

0,800,80

2,602,60

10,20

Coupe indicative

Recouvrement argileux

Blocs calcaires et argile marron

Calcaire blanc, veine de marne grise

Eau

non

mes

urab

le

Outil

TRIC 63.5

Pres. sur l'Outil(bars)

0 1005025 75

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Pres. d'Injection(bars)

0 402010 30

Couple de Rotation(bars)

0 20010050 150

Vitesse d'avancement

(m/h)

0 500250125 375

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27

Sondage : SD2Inclinaison/Verticale :

Site : VAILLAC

Affaire : 10/5651/bdx

X :

Y :

Z : 103.00 Rèf

Date : 27/10/2010

Echelle : 1/100

Page : 1/1

Observations :

Cote

103,00

98,8098,80

93,00

Prof.

0,00

4,204,20

10,00

Coupe indicative

Argile marron et blocs calcaires

Calcaire blanc, gris

Eau

non

mes

urab

le

Outil

TRIC 63.5

Pres. sur l'Outil(bars)

0 1005025 75

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Pres. d'Injection(bars)

0 1052,5 7,5

Couple de Rotation(bars)

0 1507537,5 112,5

Vitesse d'avancement

(m/h)

0 1000500250 750

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27

Sondage : F1Inclinaison/Verticale :

Site : Vaillac

Affaire : 10-5651-Bdx

X :

Y :

Z : 106.00 Ref

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Refus à 0.65 m de profndeur/TA

Cote

106,00

105,90105,90

105,40105,40105,35

Prof.

0,00

0,100,10

0,600,600,65

Nature du terrain

Terre végétale limono-sableuse marron

Limon argileux beige clair à quelques cailloux calcaires

Calcaire

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 100.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Refus à 2.00 m de profondeur /TA

Cote

100,00

99,9099,90

98,1098,10

98,00

Prof.

0,00

0,100,10

1,901,90

2,00

Nature du terrain

Terre végétale limono-argileuse marron humide

Argile limoneuse marron riche en cailloux et blocs calcaires (assez limoneuse en tête ~40cm puis plus argileux avec blocs de plus en plus gros et nombreux avec la profondeur)

Calcaire fin beige à marron clair

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 101.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Refus à 1.20 m de profondeur/TA

Cote

101,00

100,90100,90

100,60100,60

99,9099,90

99,80

Prof.

0,00

0,100,10

0,400,40

1,101,10

1,20

Nature du terrain

Terre végétale limoneuse

Argile limoneuse marron à cailloux calcaires

Calcaire altéré en blocs, cailloux, poudre

Calcaire

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27

Sondage : F3bisInclinaison/Verticale :

Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 105.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

105,00104,95104,95

104,85104,85

104,20

Prof.

0,000,050,05

0,150,15

0,80

Nature du terrain

Terre végétale limono-argileuseArgile marron à cailloux calcaires

calcaire très altéré, blocs, cailloux, argile

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 107.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Refus à 0.60m de profondeur/TA

Cote

107,00106,95106,95

106,85106,85

106,40

Prof.

0,000,050,05

0,150,15

0,60

Nature du terrain

Terre végétale limoneuseArgile marron à cailloux calcaires

Calcaire altéré : blocs et cailloux

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 106.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

106,00

105,90105,90

105,30105,30105,25

Prof.

0,00

0,100,10

0,700,700,75

Nature du terrain

Terre végétale limono-argileuse

Argile marron très riche en blocs

Calcaire

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 106.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Canalisation à 0.90 m de profondeur/TAArrêt volontaire à 3.00 de profondeur/TA

Cote

106,00

105,90105,90

104,00104,00

103,00

Prof.

0,00

0,100,10

2,002,00

3,00

Nature du terrain

Terre végétale

Argile limoneuse marron riche en cailloux calcaires

Argile calcaire grise à marronP

erm

éabi

lité

(m/s

)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 106.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

106,00

105,90105,90

105,60105,60105,55

Prof.

0,00

0,100,10

0,400,400,45

Nature du terrain

Terre végétale limono-argileuse marron

Argile marron et blocs calcaires

Calcaire

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 103.80 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Arrêt volontaire à 3.00 m de profondeur/TA

Cote

103,80

103,70103,70

101,70101,70

100,80

Prof.

0,00

0,100,10

2,102,10

3,00

Nature du terrain

Terre végétale argilo-limoneuse

Argile limoneuse marron riche en cailloux et blocs calcaires

Calcaire altéréP

erm

éabi

lité

(m/s

)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 106.50 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

106,50106,45106,45

106,10106,10

105,80105,80105,75

Prof.

0,000,050,05

0,400,40

0,700,700,75

Nature du terrain

Terre végétale argilo-limoneuse

Argile marron riche en cailloux calcaires

Calcaire altéré : blocs, cailloux et poudre

Calcaire

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 106.50 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

106,50

106,40106,40

104,50104,50

103,50

Prof.

0,00

0,100,10

2,002,00

3,00

Nature du terrain

Terre végétale

Argile marron riche en cailloux et blocs calcaires

Calcaire altéréP

erm

éabi

lité

(m/s

)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 108.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

108,00

107,90107,90

107,70107,70

107,40

Prof.

0,00

0,100,10

0,300,30

0,60

Nature du terrain

Terre végétale limono-argileuse marron

Argile marron riche en cailloux calcaires

Calcaire altéré

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 112.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

112,00

111,90111,90

111,30

Prof.

0,00

0,100,10

0,70

Nature du terrain

Terre végétale limoneuse

Calcaire altéré : blocs dans matrice argileuse beige grise

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 109.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1

Observations :Arrêt volontaire à 3.00 m de profondeur/TA.Calcaire altéré très humide. Aucune arrivée d'eau visible avec cependant une nappe d'eau certainement proche du fond de fouille.

Cote

109,00

108,90108,90

106,70106,70

106,00

Prof.

0,00

0,100,10

2,302,30

3,00

Nature du terrain

Terre végétale

Argile limoneuse marron à cailloux et blocs calcaires

Calcaire très altéré (pâte argileuse à quelques cailloux et blocs)

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 109.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

109,00108,95108,95

108,80108,80

108,60108,60108,55

Prof.

0,000,050,05

0,200,20

0,400,400,45

Nature du terrain

Terre végétale limoneuseArgile marron à cailloux et blocs

Calcaire altéré : blocs et cailloux

Calcaire

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 112.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Echelle : 1/25

Page : 1/1


Cote

112,00

111,90111,90

109,00109,00108,95

Prof.

0,00

0,100,10

3,003,003,05

Nature du terrain

Terre végétale

Argile limoneuse marron riche en cailloux et blocs calcaires

Calcaire altéré

Per

méa

bilit

é(m

/s)

Outil

pelle

Eau

NE

AN

T

Equ

ipem

ent

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27

Pénétromètre : Pd1Inclinaison/Verticale :

Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 102.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Type : DPM30C

Echelle : 1/50

Page : 1/1

Observations :

Caractéristiques du pénétromètre dynamique PDBMasse mouton :Hauteur de chute :Section de la pointe :

30 kg20 cm9.62 cm²

Masse enclume :Masse de la pointe :Masse d'une tige :

27.17 kg0.34 kg2.46 kg

Modèle _PENDYN2

Masse(kg)

30

Nb. Tiges

1

Résistance dynamique de pointe(Rd en MPa)

0,1 1001 10

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Cote

102

101

100

99

98

97

96

95

94

93

92

Remarques

Refus à 0.60mRd> 60MPa

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 98.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Type : DPM30C

Echelle : 1/50

Page : 1/1

Observations :


30 kg20 cm9.62 cm²


27.17 kg0.34 kg2.46 kg

Modèle _PENDYN2

Masse(kg)

30

50.3

Nb. Tiges

1

2


0,1 1001 10

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Cote

98

97

96

95

94

93

92

91

90

89

88

Remarques


Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 110.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Type : DPM30C

Echelle : 1/50

Page : 1/1

Observations :


30 kg20 cm9.62 cm²


27.17 kg0.34 kg2.46 kg

Modèle _PENDYN2

Masse(kg)

30

Nb. Tiges

1


0,1 1001 10

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Cote

110

109

108

107

106

105

104

103

102

101

100

Remarques

Refus à 0.20m

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 99.00 Rèf

Date : 17/11/2010

Type : DPM30C

Echelle : 1/50

Page : 1/1

Observations :


30 kg20 cm9.62 cm²


27.17 kg0.34 kg2.46 kg

Modèle _PENDYN2

Masse(kg)

30

50.3

Nb. Tiges

1

2


0,1 1001 10

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Cote

99

98

97

96

95

94

93

92

91

90

89

Remarques


Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 100.50 Rèf

Date : 17/11/2010

Type : DPM30C

Echelle : 1/50

Page : 1/1

Observations :


30 kg20 cm9.62 cm²


27.17 kg0.34 kg2.46 kg

Modèle _PENDYN2

Masse(kg)

30

50.3

Nb. Tiges

1

2


0,1 1001 10

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Cote

100

99

98

97

96

95

94

93

92

91

Remarques

Refus à 0.80mRd>60.00MPa

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27


Site : Vaillac


X :

Y :

Z : 99.50 Rèf

Date : 17/11/2010

Type : DPM30C

Echelle : 1/50

Page : 1/1

Observations :


30 kg20 cm9.62 cm²


27.17 kg0.34 kg2.46 kg

Modèle _PENDYN2

Masse(kg)

30

50.3

Nb. Tiges

1

2

3

4

5


0,1 1001 10

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Cote

99

98

97

96

95

94

93

92

91

90

Remarques

Arrêt à 4.40mRd=3.30MPa

Logi

ciel

JEA

NLU

TZS.

A-w

ww

.jean

lutz

sa.fr

EXGTE 2.27

62/130


ANNEXE 4 Essais en laboratoire

GEOTEC

LABORATOIRE AFFAIRE GEOTEC N°: 10-5651-Bordx VILLE: VaillacF2 F13 F13+F5 F10

0.10-1.90 2.30-3.00 0.10-2.30 1,50-2,00

Argile limoneuse

marron rouille

Argile limono-calcaire grise

Argile marron rouille à

nombreux cailloux calcaire

Argile limoneuse à

cailloux et blocs calcaires

MESURES PHYSIQUESTeneur en eau W % 23,0 77,2 10,8 47,8

Masse volumique humide ρh t/m3 1,67Masse volumique séche ρd t/m3 1,13

Masse volumique des grains ρs t/m3

Indice des vides e 1,40Porosité n

Degré de saturation Sr % 93,0GRANULOMETRIE SEDIMENTOMETRIE

D max mm 10,0 5,0 63,0< 50 mm % 100,0 100,0 82,4< 2 mm % 99,8 99,6 28,3< 80 µm % 98,2 95,9 25,1< 2 µm %

EQUIVALENT DE SABLEE.S

VALEUR AU BLEUV.B.S

LIMITES D'ATTERBERGLimite de liquidité Wl % 58 111 69Limite de plasticité Wp % 37 78 35Indice de plasticité Ip 21 33 34

Indice de consistance Ic 1,65 1,03 1,69ESSAI PROCTOR NORMAL

WOPN % 9,3ρd OPN t/m3 2,02

I.P.I ( à WOPN) sur 0/20 5C.B.R immédiat à W OPN

C.B.R immergé (96 heures)gonflement volumique Gv %

ESSAIS DE MECANIQUES DES ROCHES ET GRANULATSCompression simple RC MpaEssai de Los Angeles LA

Essai micro-Deval MDEDégradabilité DG

Fragmentabilité FR

A2ts A3m C1B6s

ANALYSES CHIMIQUESTeneur en matière organique %

Teneur en CaC03 %Teneur en sels solubles %

ESSAI OEDOMETRIQUEPression de gonflement σg kPaRapport de gonflement Rg

Amplitude de gonflement Ag %Contrainte de préconsolidation σ'p kPa

Indice de compression Cc

Indice de gonflement Cs

Coeficient de gonflement Cg %ESSAI DE DESSICATION

Limite de retrait Wre %Retrait linéaire effectif Rl

MESURES DE PERMEABILITEà l'optimum Proctor m/s

à la teneur en eau naturelle m/sESSAI TRIAXIAL

Cohésion CCU kPa 70,0Angle de frottement Φcu ° 18,0

Cohésion de Pic C' kPa 10,0Angle de frottement de pic φ' ° 37,0

AUTEURINGENIEUR V.AUDET

TYPE

C-D

TYPE

C-U

SONDAGEPROFONDEUR (m)

DESCRIPTION GEOLOGIQUE

C.CATEL

CLASSIFICATION G.T.R 92

GO

NFL

EM

EN

TC

OM

PR

ES

SIB

ILIT

E

28/01/2011 vaillac_labo2.xls

ESSAIS DE LABORATOIRE VAILLAC (46) IDENTIFICATION GEOTEC 10 / 5651 / BORDX

TRIAXIAL

SOL-ESSAIS 460, Avenue Jean Perrin - 13851 AIX EN PROVENCE Cedex 3Tél. 04 42 39 74 85 - Télécopie 04 42 39 73 91

SONDAGES IDENTIFICATION

N° Prof. Description géotechniqueTe

neur

en

eau

Den

sité

hum

ide

Den

sité

sèch

e

Den

sité

des g

rain

s

Indi

ce d

es v

ides

Deg

rés s

atur

atio

n

Li

quid

ité

Pl

astic

ité

Re

trait

Ind

.pla

stici

té

Ind.

cons

istan

ce

Val

eur

de b

leu

TRIAXIAL

F METRESW

(%)!h !d !s e Sr

(%)Wl(%)

Wp(%)

Wr(%)

IP(%)

ICVBS

CuuMPa

Øuu°

CcuMPa

Øcu°

C'MPa

Ø'°

10

2,00

2,30

Limon " argileux très carbonaté,marron à passées altérées blanchâ-tres, ensemble " consistant," saturé.

47,8 1,67 1,13 2,70 1,40 93 0,070 18 0,010 37

Les teneurs en eau et densités, sont lesvaleurs moyennes des caractéristiquesinitiales des éprouvettes " Triaxial".

ESSAISMECANIQUES

SE N°: 44222 Date : 29/11/2010

ESSAI AU TRIAXIAL (CU + u). NF P 94-074 VAILLAC (46)Forage N° : F 10 Carotte N° : EI 1 GEOTEC 10 / 5651 / BORDX

Profondeur : 2,00 à 2,30 m SE N° : 44222

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 2000

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0

Déformation axiale en %

Dév

iate

ur (

MPa

)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 2000

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0

Déformation axiale en %

Pres

sion

inte

rstit

ielle

( M

Pa )

2

1

3

2

1

3


Critère (!1-!3) Max Critère (!!!!'1 / !!!!'3 ) Max


DESCRIPTION : Limon ± argileux très carbonaté, marron à passées altérées blanchâtres, ensemble ± consistant, ± saturé.""""s Estimé : 2,70""""s Mesuré : Pas de plan de rupture, déformation plastique en " tonneau ". OBSERVATIONS :Eprouvette CARACTERISTIQUES CARACTERISTIQUES FINALES

N° #### H W """" """" d e Sr W """" """" d e Sr(mm) (mm) ( % ) ( % ) ( % ) ( % )

1 35,0 70,0 48,7 1,66 1,12 1,42 92,8 47,3 1,75 1,19 1,28 100,02 35,0 69,9 47,1 1,67 1,14 1,38 92,3 43,9 1,78 1,24 1,18 100,03 35,0 70,2 47,6 1,67 1,13 1,39 92,3 41,9 1,80 1,27 1,13 100,045

Date: 24/11/2010

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,200

0,1

0,2

0,3

0,4

0

1

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,200

0,1

0,2

0,3

0,4

0

1

( !!!!1 - !!!!3 ) Max Ccu = 0,070 MPa####cu = 18,0 Degrés

Correl. = 99,70 %

Cont

rain

te t

ange

ntie

lle t

otal

e (

MPa

)Co

ntra

inte

tan

gent

ielle

int

ergr

anul

ai M

Pa )

ESSAI AU TRIAXIAL (CU + u). NF P 94-074 VAILLAC (46)Forage N° : F 10 Carotte N° : EI 1 GEOTEC 10 / 5651 / BORDX

Profondeur : 2,00 à 2,30 m SE N° : 44222

21 3

21 3


0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,200

0,1

0,2

0,3

0,4

0

1

CRITERE ( !!!!1 - !!!!3 ) Max CRITERE ( !!!!'1 / !!!!'3 ) Max Date: 24/11/2010

Eprv. (!!!!1 - !!!!3) U $$$$ s' t (!!!!1 - !!!!3) U $$$$ s' t !!!! 3 Ucp T100 B %%%%Vs Vit.( MPa) ( MPa ) ( % ) (MPa) (MPa) ( MPa) ( MPa ) ( % ) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (mn) (%) (cm3) mm/mn

1 0,320 0,066 9,3 0,244 0,160 0,314 0,069 8,0 0,238 0,157 0,150 0,30 18 NON 4,50 0,0752 0,482 0,161 10,4 0,380 0,241 0,472 0,169 7,2 0,367 0,236 0,300 0,30 25 NON 5,90 0,0753 0,628 0,301 11,0 0,513 0,314 0,624 0,305 8,8 0,507 0,312 0,500 0,30 30 99,4 8,90 0,07545

( !!!!1 - !!!!3 ) Max C '= 0,010 MPa#### '= 37,0 Degrés

Correl. = 99,88 %


t ' =

t =

( !

1 - !

3 ) /

2 (

MPa

)

s ' = ( !'1 + !'3 ) / 2 ( MPa )

Contrainte normale totale ( MPa )

Contrainte normale intergranulaire ( MPa )

21 3

# ' = Arcsin(tang.&) C ' = t' / cos # ' ( !!!!1 - !!!!3 ) Max t' = 0,008 MPa& = 31,0 Degrés

C ' = 0,010 MPa#### ' = 37,0 Degrés

76/130


ANNEXE 5 Dossier photographique

Photo n°1 : Vue vers la partie avale du projet

Photo n°2 : Vue vers la partie avale du projet (Coté Ouest)

GEOTEC 2010-5651-BORDXVAILLAC

Lieu-dit « Combe de PARIS »

Projet de retenue d’eau « Céou Amont »

DOSSIER PHOTOGRAPHIQUE

Photo n°3 : Vue vers la partie avale du projet (Coté Ouest)

Photo n°4 : Vue du flanc Est du projet





Photo n°5 : Vue du flanc Est du projet depuis la partie amont

Photo n°6 : Vue vers la partie amont du projet





Photo n°8 : Vue du flanc Est du projet depuis la partie avale

Photo n°9 : Vue du flanc Est





Photo n°10 : Vue du flanc Est





Fouille F1 : Limon argileux beige jusqu’à 0.60m recouvrant le substratum calcaire. Refus à la pelle sur calcaire à 0.65m de

profondeur/TA.


Lieu-dit « Combe de PARIS » Projet de retenue d’eau

« Céou Amont » Fouille F1

DOSSIER PHOTOGRAPHIQUE Fouilles du Flanc Ouest

Fouille F7: Argile marron à blocs calcaires jusqu’à 0.45m de profondeur/TA. Refus à la pelle sur calcaire à 0.45m de profondeur/TA.




Fouille F7 DOSSIER PHOTOGRAPHIQUE

Fouilles du Flanc Ouest

Fouille F11:Argile marron à cailloux calcaire jusqu’0.30m/TA, puis calcaire altéré jusqu’à 0.60m de profondeur/TA. Refus à la pelle sur calcaire à

0.45m de profondeur/TA.






Fouille F12:Calcaire altéré jusqu’à 0.70m de profondeur/TA. Refus à la pelle sur calcaire à 0.45m de profondeur/TA.






Fouille F2 : Argile limoneuse marron riche en cailloux et blocs calcaires de plus en plus nombreux avec la profondeur. Refus à la pelle à






Fouilles du fond du vallon

Photo n°8 :

Fouille F6 : Argile limoneuse marron riche en cailloux calcaires jusqu’à 2.00m de profondeur, puis argile calcaire grise marron jusqu’à 3.00m

de profondeur. Arrêt volontaire à 3.00m.






Fouille F8 : Argile limoneuse marron riche en cailloux et blocs calcaires jusqu’à 2.10m de profondeur, recouvrant le substratum calcaire

altéré jusqu’à 3.00m de profondeur. Arrêt volontaire à 3.00m.







altéré jusqu’à 3.00m de profondeur. Arrêt volontaire à 3.00m.






Fouille F13 : Argile limoneuse marron riche en cailloux et blocs calcaires jusqu’à 2.30m de profondeur, recouvrant le substratum calcaire très altéré très humide jusqu’à 3.00m de profondeur. Arrêt volontaire à

3.00m.







altéré. Arrêt volontaire à 3.05m.






Fouille F3 : Argile limoneuse marron à cailloux calcaires jusqu’à 0.40m de profondeur, recouvrant le substratum calcaire altéré jusqu’à

1.20m. Refus à la pelle à 1.20m de profondeur/TA.




Fouille F3

DOSSIER PHOTOGRAPHIQUE Fouilles du flanc Est

Fouille F3bis: Argile marron à cailloux jusqu’à 0.15m, puis calcaire très altéré à blocs, cailloux, et argile jusqu’à 0.80m de profondeur. Refus à

la pelle à 0.80m de profondeur/TA.




Fouille F3bis DOSSIER PHOTOGRAPHIQUE

Fouilles du flanc Est

Fouille F5 : Argile marron à nombreux blocs calcaires jusqu’à 0.70m de profondeur, recouvrant le substratum calcaire. Refus à la pelle à







Fouille F9 : Argile marron à cailloux jusqu’à 0.40m, puis calcaire altéré à blocs, cailloux jusqu’à 0.70m de profondeur. Refus à la pelle à







Fouille F14 : Argile marron à cailloux jusqu’à 0.20m, puis calcaire altéré à blocs, cailloux jusqu’à 0.40m de profondeur. Refus à la pelle à







97/130


ANNEXE 6 Coupes longitudinales AA’et

transversales BB’, CC’ et DD’

106/130


ANNEXE 7 Compte rendu des

investigations géophysiques

Diffusion

GEOTEC 1 exemplaire Nombre de pages 5 Nombre de planches 2

ArkoGéos 1 exemplaire Nombre d’annexe 0

S.A.R.L capital de 20 000 € - RCS Toulouse 482 459 294 - APE 731Z

Siège social : Zone de Vic 7, rue de l’Industrie 31320 CASTANET TOLOSAN Tél : 05.62.71.86.50 Fax : 05.34.66.83.76 E-mail : [email protected] Site Web : www.arkogeos.com

INVESTIGATION GEOPHYSIQUE INVESTIGATION GEOPHYSIQUE INVESTIGATION GEOPHYSIQUE INVESTIGATION GEOPHYSIQUE

PAR PAR PAR PAR PANNEAU ELECTRIQUEPANNEAU ELECTRIQUEPANNEAU ELECTRIQUEPANNEAU ELECTRIQUE

Aménagement d’un réservoir – Vaillac (46)

GEOTEC

1 rue Pierre et Marie Curie

33525 BRUGES CX

Toulouse, le 29 octobre 2010

V/Réf : Commande n°24834 N/Réf : Offre 2010.158.A

Compte rendu n° CR.2010.061.A Rédacteur : J. MENTION Vérificateur : D. GEHIN Approbateur : J. MENTION

Compte rendu CR.2010.061.A 2/5

Sommaire

1. Contenu de la mission _________________________________________ 3

2. Rappel de la méthode préconisée _________________________________ 3

3. Investigations sur site__________________________________________ 3

4. Principes d’interprétation ______________________________________ 4

5. Présentation des résultats _______________________________________ 5

PHOTOGRAPHIE

Photographie 1: Syscal et câble de liaison

PLANCHES

Planche 1 : Plan d’implantation des panneaux électriques PE1 à PE3 à l’échelle : 1/1000

Planche 2 : Coupes interprétatives électriques PE1 à PE3 à l’échelle : 1/750


1.1.1.1. Contenu de la mission

Le principal objectif de l'étude géophysique est de mettre en évidence l’éventuelle présence de karsts argileux.

Ces karsts argileux devant se manifester par des anomalies conductrices au sein du calcaire résistif, nous avons appliqué la

méthode du panneau électrique qui en plus de les repérer, permet de définir un modèle du sous sol avec une coupe

résistivité/profondeur.

Le mode opératoire des reconnaissances sera réalisé selon les recommandations du Code de Bonne Pratique de la

Géophysique appliquée édité par l’AGAP (système qualité - Recommandations fondées sur la norme européenne EN

29001, pour l'assurance de la qualité des prestations de services en géophysique).

2.2.2.2. Rappel de la méthode préconisée

Méthode du panneau électrique

Le panneau électrique consiste en une combinaison du sondage et du traîné électrique autorisant simultanément une

exploration verticale et latérale.

Pratiquement, on dispose sur le sol un réseau rectiligne d'électrodes régulièrement espacées et on mesure

systématiquement l'ensemble des quadripôles possibles. Le nombre d'électrodes peut être compris entre 12 et 128. Elles

sont régulièrement espacées de 1 à 5 m. et sont reliées par un câble de mesure à un système de mesure, piloté par un

ordinateur qui fait varier automatiquement la géométrie d’un quadripôle selon une séquence fabriquée au préalable

fonction de la profondeur d’investigation souhaitée. Ce quadripôle comprend 2 électrodes d’injection de courant (intensité

I connue) et 2 électrodes de mesure du potentiel V, induit dans le sol par l’injection de I.

3.3.3.3. Investigations sur site

Afin de répondre à la problématique exposée ci-dessus, 3 lignes de panneaux électriques de 211 m., composés

d’électrodes espacées de 3 m. ont été réparties sur la zone d’étude (voir planche 1).

Le dispositif choisi a été de type dipôle-dipôle, dispositif qui fournit les meilleures informations concernant les variations

latérales et verticales avec une profondeur maximale de 13 m.

Caractéristique de la chaîne de mesurage :

Photographie 1: Syscal et câble de liaison

� un résistivimètre à commutation d’électrodes

intégrées de marque IRIS INSTRUMENT, modèle

R1+ (200 Watts) avec système d’acquisition

automatique multi-électrodes, correction

automatique de la polarisation spontanée,

accumulation automatique de mesures pour

l’amélioration du rapport signal/bruit, affichage de

messages d’erreur en cas de problèmes,

� les électrodes et câbles de mesure électrique.


4.4.4.4. Principes d’interprétation

Méthode du panneau électrique

Les différentes étapes informatiques constituant l’élaboration d’un panneau électrique sont les suivantes :

� En fonction des informations générales obtenues auprès du client, telles que la profondeur d’investigation

souhaitée, la géologie du site et les anomalies structurales escomptées etc.., une séquence d’acquisition est

élaborée à partir du logiciel ElectreII (Iris Instrument).

� Une fois l’acquisition réalisée, les données sont transférées sur un PC via le logiciel Prosys (Iris Instrument) qui

permet en outre le filtrage des mesures aberrantes (ddp très faible) et l’établissement de la topographie.

� Le traitement des données est effectué avec le logiciel RES2DINV de H. LOKE. Ce logiciel permet d’inverser

les données pour obtenir un panneau de résistivité « vraie » calculé. Par itération successive, le logiciel crée un

modèle dont la réponse électrique doit se rapprocher le plus possible de la réponse obtenue sur site. Le résidu

d'inversion (RMS, indice de la fiabilité des mesures), est l’extrait de la corrélation entre le panneau issu du

modèle obtenu par inversion et le panneau acquis sur le terrain. Concernant cette étude, les RMS sont entre 6 et

7%.

On notera que si le programme d’inversion permet d’approcher les résistivités vraies, les profondeurs restent

toujours des estimations, eu égard aux équivalences électriques.

Profo

ndeur

Distance (m)


5.5.5.5. Présentation des résultats

Les résultats sont rendus sous forme de coupes de résistivités en fonction de la profondeur à l’échelle 1/750.

L’analyse des résultats révèle les points suivants :

� Les flancs Ouest et Est du talweg ne correspondent pas du tout aux mêmes familles de résistivité. La carte

géologique indique que le terrain ausculté serait du Kimméridgien à alternance marno calcaire, ce que montre

effectivement le panneau PE3 (avec un pendage en 2D semble t’il vers le Nord). Le panneau PE1 pourrait

correspondre à un lambeau de J9a (même si non mentionné par la carte géologique) ou un faciès J7b-8 beaucoup

plus calcaire que marneux.

� Le PE2 montrerait un remplissage alluvionnaire quaternaire surplombant du J9a ( ?).

� Les risques de karst ( ?) se situeraient éventuellement au droit des PM 50 et 115 (PE1) et PM 35 et 90 (PE2).

Piquet

Piquet

Piquet

Piquet

Piquet

Piquet

digue

S

S

S

N

N

N

RMS : 6 %

RMS : 7 %

RMS : 7 %

114/130


ANNEXE 8 Carte des cavités souterraines

(source : bdcavites.net)

vaudet

MPYAA2001384

vaudet

MPYAA3002736

vaudet

MPYAA3002634

vaudet

MPYAA3002633

vaudet

vaudet

vaudet

PROJET

120/130


ANNEXE 9 Profils TALREN

Subs

trat

umca

lcai

re4

Rem

blai

argi

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3

Arg

ilelim

àC

C2

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1

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kN/m

3)φ

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a/m

)

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.00

24.0

00.

000.

00

216

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27.0

02.

000.

00

316

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01.

000.

00

420

.00

20.0

050

.00

0.00

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tat0

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5m

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651/

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/RET

ENU

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trat

umca

lcai

re4

Rem

blai

argi

leux

3

Arg

ilelim

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C2

Arg

ilelim

mar

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c(kP

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