Cálculo de Ligação Engastada Robot to Eurocode 3

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2015

Projeto da base da coluna engastadaEurocode 3: EN 1993-1-8:2005/AC:2009 + CEB Design Guide: Design of fastenings in concrete Relao0,95

GERALN de conexo: 1Nome da conexo: Base da coluna engastadaN estrutural: 6Barras estruturais: 6

GEOMETRIA

COLUNASeo: W 530x72Barra N: 6Lc = 7,25 [m] Comprimento da colunaD = 0,0 [Deg] ng. de inclinaohc = 524 [mm] Altura da seo da colunabfc = 207 [mm] Largura da seo da colunatwc = 9 [mm] Espessura da alma da seo da colunatfc = 11 [mm] Espessura da mesa da seo da colunarc = 17 [mm] Raio de concordncia de seo da colunaAc = 91,20 [cm2] rea de seo transversal do pilarIyc = 40000,00 [cm4] Momento de inrcia da seo do pilarMaterial: A572fyc = 345,00 [MPa] Resistnciafuc = 450,00 [MPa] Resistncia de elasticidade de um material

BASE DA COLUNAlpd = 850 [mm] Comprimentobpd = 400 [mm] Larguratpd = 32 [mm] EspessuraMaterial: A36fypd = 250,00 [MPa] Resistnciafupd = 400,00 [MPa] Resistncia de elasticidade de um material

ANCORAGEMO plano de cisalhamento passa atravs da parte NO ROSQUEADA do parafuso.Classe = A325 Classe da ncorafyb = 723,45 [MPa] Fora de limite de escoamento do material da ncorafub = 826,80 [MPa] Fora de trao do material da ncorad = 19 [mm] Dimetro do parafusoAs = 2,85 [cm2] rea efetiva da seo de um parafusoAv = 2,85 [cm2] rea de seo do parafusonH = 2 Nmero de colunas de parafusosnV = 3 Nmero de linhas de parafusosEspaamento horizontal eHi = 700 [mm]Espaamento vertical eVi = 160 [mm]

Dimenses de ncoraL1 = 50 [mm]L2 = 400 [mm]L3 = 100 [mm]

Placa de resistncialp = 100 [mm] Comprimentobp = 100 [mm] Larguratp = 10 [mm] EspessuraMaterial: A36fy = 250,00 [MPa] Resistncia

Arruelalwd = 60 [mm] Comprimentobwd = 60 [mm] Larguratwd = 10 [mm] Espessura

Pgina 1 de 6

22/08/2014mhtml:file://C:\Users\Guilherme\Documents\Autodesk\Output\ra_res.mht

CUNHASeo: W 150x13lw = 150 [mm] ComprimentoMaterial: A572Gr50fyw = 345,00 [MPa] Resistncia

ENRIJECEDORls = 850 [mm] Comprimentohs = 200 [mm] Alturats = 10 [mm] Espessurad2 = 20 [mm] Corte

FATORES DE MATERIALJM0 = 1,00 Fator de segurana parcialJM2 = 1,25 Fator de segurana parcialJC = 1,50 Fator de segurana parcial

SAPATA DISTRIBUDAL = 2000 [mm] Comprimento da sapata distribudaB = 1500 [mm] Largura da sapata distribudaH = 700 [mm] Altura da sapata distribuda

ConcretoClasse C35fck = 35,00 [MPa] Resistncia caracterstica compresso

Camada de rebocotg = 25 [mm] Espessura da camada de nivelao (reboco)fck,g = 12,00 [MPa] Resistncia caracterstica compressoCf,d = 0,30 Coef. de frico entre a placa de base e o concreto

SOLDASap = 5 [mm] Placa da sapata da base do pilaraw = 5 [mm] Cunhaas = 5 [mm] Enrijecedores

CARGAS

Caso: 4: ULS /1/ 1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.50

Nj,Ed = -112,89 [kN] Fora axialVj,Ed,y = 2,19 [kN] Fora de cisalhamentoVj,Ed,z = -101,57 [kN] Fora de cisalhamentoMj,Ed,y = 297,22 [kN*m] Momento fletorMj,Ed,z = 0,05 [kN*m] Momento fletor

RESULTADOS

ZONA DE COMPRESSO

COMPRESSO DO CONCRETOfcd = 23,33 [MPa] Resistncia do projeto compresso EN 1992-1:[3.1.6.(1)]fj = 34,83 [MPa] Resistncia portante do projeto debaixo da placa de base [6.2.5.(7)]c = tp (fyp/(3*fj*JM0))c = 49 [mm] Largura adicional da zona de presso do apoio [6.2.5.(4)]beff = 110 [mm] Largura efetiva da zona de presso do apoio debaixo da mesa [6.2.5.(3)]leff = 306 [mm] Comprimento efetivo da zona de presso do apoio debaixo da mesa [6.2.5.(3)]Ac0 = 336,25 [cm2] rea da junta entre a placa de base e a sapata EN 1992-1:[6.7.(3)]Ac1 = 3026,22 [cm2] rea mxima de projeto da distribuio de carga EN 1992-1:[6.7.(3)]Frdu = Ac0*fcd*(Ac1/Ac0) 3*Ac0*fcdFrdu = 2353,73 [kN] Resistncia portante do concreto EN 1992-1:[6.7.(3)]Ej = 0,67 Fator de reduo para compresso [6.2.5.(7)]fjd = Ej*Frdu/(beff*leff)fjd = 46,67 [MPa] Resistncia portante do projeto [6.2.5.(7)]

Ac,n = 2525,21 [cm2] rea de presso para compresso [6.2.8.2.(1)]Ac,y = 605,64 [cm2] rea de presso para curvatura My [6.2.8.3.(1)]Ac,z = 926,40 [cm2] rea de presso para curvatura Mz [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,i = AC,i*fjdFc,Rd,n = 11784,31 [kN] Resistncia portante do concreto para compresso [6.2.8.2.(1)]Fc,Rd,y = 2826,32 [kN] Resistncia portante do concreto para curvatura My [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,z = 4323,21 [kN] Resistncia portante do concreto para curvatura Mz [6.2.8.3.(1)]

ALMA E MESA E ALME DA COLUNA EM COMPRESSOCL = 3,00 Classe da seo EN 1993-1-1:[5.5.2]Wel,y = 3349,51 [cm3] Mdulo elstico da seo EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,y = 1155,58 [kN*m] Resistncia do projeto da seo em flexo EN1993-1-1:[6.2.5]hf,y = 604 [mm] Distncia entre os centroides das mesas [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,y = Mc,Rd,y / hf,yFc,fc,Rd,y = 1912,07 [kN] Resistncia da mesa e da alma comprimidas [6.2.6.7.(1)]

Wel,z = 2091,50 [cm3] Mdulo elstico da seo EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,z = 721,57 [kN*m] Resistncia do projeto da seo em flexo EN1993-1-1:[6.2.5]

Pgina 2 de 6


hf,z = 217 [mm] Distncia entre os centroides das mesas [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,z = Mc,Rd,z / hf,zFc,fc,Rd,z = 3325,19 [kN] Resistncia da mesa e da alma comprimidas [6.2.6.7.(1)]

RESISTNCIAS DE SAPATA DISTRIBUDA NA ZONA DE COMPRESSONj,Rd = Fc,Rd,nNj,Rd = 11784,31 [kN] Resistncia de uma sapata distribuda quanto compresso axial [6.2.8.2.(1)]FC,Rd,y = min(Fc,Rd,y,Fc,fc,Rd,y)FC,Rd,y = 1912,07 [kN] Resistncia da sapata distribuda na zona de compresso [6.2.8.3]FC,Rd,z = min(Fc,Rd,z,Fc,fc,Rd,z)FC,Rd,z = 3325,19 [kN] Resistncia da sapata distribuda na zona de compresso [6.2.8.3]

ZONA EM TENSO

FALHA NO AOAb = 2,85 [cm2] rea efetiva da ncora [Tabela 3.4]fub = 826,80 [MPa] Fora de trao do material da ncora [Tabela 3.4]Beta = 0,85 Fator de reduo da resistncia da ncora [3.6.1.(3)]Ft,Rd,s1 = beta*0.9*fub*Ab/JM2Ft,Rd,s1 = 144,29 [kN] Resistncia da ncora quanto falha em ao [Tabela 3.4]

JMs = 1,20 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.2]fyb = 723,45 [MPa] Fora de limite de escoamento do material da ncora CEB [9.2.2]Ft,Rd,s2 = fyb*Ab/JMsFt,Rd,s2 = 171,92 [kN] Resistncia da ncora quanto falha em ao CEB [9.2.2]

Ft,Rd,s = min(Ft,Rd,s1,Ft,Rd,s2)Ft,Rd,s = 144,29 [kN] Resistncia da ncora quanto falha em ao

FALHA DE ARRANCAMENTOfck = 35,00 [MPa] Fora de compresso caracterstica do concreto EN 1992-1:[3.1.2]Ah = 97,15 [cm2] rea de apoio da cabea CEB [15.1.2.3]pk = 245,00 [MPa] Fora caracterstica do concreto (arrancamento) CEB [15.1.2.3]JMp = 2,16 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.1]Ft,Rd,p = pk*Ah/JMpFt,Rd,p = 1180,64 [kN] Capacidade de levantamento do projeto CEB [9.2.3]

FALHA NO CONE DE CONCRETOhef = 400 [mm] Profundidade efetiva de ancoragem CEB [9.2.4]NRk,c

0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef1.5

NRk,c0 = 354,96 [kN] Resistncia caracterstica de uma ncora CEB [9.2.4]

scr,N = 1200 [mm] Largura crtica do cone de concreto CEB [9.2.4]ccr,N = 600 [mm] Distncia da borda crtica CEB [9.2.4]Ac,N0 = 28880,00 [cm2] rea mxima do cone de concreto CEB [9.2.4]Ac,N = 28500,00 [cm2] rea real do cone de concreto CEB [9.2.4]\A,N = Ac,N/Ac,N0\A,N = 0,99 Fator relativo ao espaamento entre a ncora e a distncia da borda CEB [9.2.4]c = 590 [mm] Distncia mnima da borda ncora CEB [9.2.4]\s,N = 0.7 + 0.3*c/ccr.N 1.0\s,N = 0,99 Fator levando em conta a influncia de bordas do membro de concreto na distribuio de tenses no concreto CEB [9.2.4]\ec,N = 1,00 Fator relativo distribuio de foras de trao atuantes em ncoras CEB [9.2.4]\re,N = 0.5 + hef[mm]/200 1.0\re,N = 1,00 Fator de esfoliao do casca CEB [9.2.4]\ucr,N = 1,00 Fator levando em conta se a ancoragem est em concreto fissurado ou no CEB [9.2.4]JMc = 2,16 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.1]Ft,Rd,c = NRk,c

0*\A,N*\s,N*\ec,N*\re,N*\ucr,N/JMcFt,Rd,c = 161,36 [kN] Resistncia da ncora do projeto falha do cone de concreto EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

FALHA NA DIVISOhef = 400 [mm] Profundidade efetiva de ancoragem CEB [9.2.5]NRk,c

0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef1.5

NRk,c0 = 354,96 [kN] Capacidade de levantamento do projeto CEB [9.2.5]

scr,N = 800 [mm] Largura crtica do cone de concreto CEB [9.2.5]ccr,N = 400 [mm] Distncia da borda crtica CEB [9.2.5]Ac,N0 = 16800,00 [cm2] rea mxima do cone de concreto CEB [9.2.5]Ac,N = 16800,00 [cm2] rea real do cone de concreto CEB [9.2.5]\A,N = Ac,N/Ac,N0\A,N = 1,00 Fator relativo ao espaamento entre a ncora e a distncia da borda CEB [9.2.5]c = 400 [mm] Distncia mnima da borda ncora CEB [9.2.5]\s,N = 0.7 + 0.3*c/ccr.N 1.0\s,N = 1,00 Fator levando em conta a influncia de bordas do membro de concreto na distribuio de tenses no concreto CEB [9.2.5]\ec,N = 1,00 Fator relativo distribuio de foras de trao atuantes em ncoras CEB [9.2.5]\re,N = 0.5 + hef[mm]/200 1.0\re,N = 1,00 Fator de esfoliao do casca CEB [9.2.5]\ucr,N = 1,00 Fator levando em conta se a ancoragem est em concreto fissurado ou no CEB [9.2.5]\h,N = (h/(2*hef))2/3 1.2\h,N = 0,91 Coef. relativo altura da fundao CEB [9.2.5]JM,sp = 2,16 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.1]Ft,Rd,sp = NRk,c

0*\A,N*\s,N*\ec,N*\re,N*\ucr,N*\h,N/JM,spFt,Rd,sp = 150,34 [kN] Resistncia da ncora do projeto diviso do concreto CEB [9.2.5]

Pgina 3 de 6


RESISTNCIA TRAO DE UMA NCORAFt,Rd = min(Ft,Rd,s , Ft,Rd,p , Ft,Rd,c , Ft,Rd,sp)Ft,Rd = 144,29 [kN] Resistncia trao de uma ncora

CURVATURA DA PLACA DE BASEMomento fletor Mj,Ed,y

leff,1 = 391 [mm] Comprimento efetivo para um parafuso para o modo 1 [6.2.6.5]leff,2 = 391 [mm] Comprimento efetivo para um parafuso para o modo 2 [6.2.6.5]m = 98 [mm] Distncia de um parafuso borda enrijecedora [6.2.6.5]Mpl,1,Rd = 25,05 [kN*m] Resistncia plstica de uma placa para modo 1 [6.2.4]Mpl,2,Rd = 25,05 [kN*m] Resistncia plstica de uma placa para modo 2 [6.2.4]FT,1,Rd = 1024,00 [kN] Resistncia de uma placa para modo 1 [6.2.4]FT,2,Rd = 468,04 [kN] Resistncia de uma placa para modo 2 [6.2.4]FT,3,Rd = 432,87 [kN] Resistncia de uma placa para modo 3 [6.2.4]Ft,pl,Rd,y = min(FT,1,Rd , FT,2,Rd , FT,3,Rd)Ft,pl,Rd,y = 432,87 [kN] Resistncia tenso de uma placa [6.2.4]

Momento fletor Mj,Ed,zleff,1 = 182 [mm] Comprimento efetivo para um parafuso para o modo 1 [6.2.6.5]leff,2 = 182 [mm] Comprimento efetivo para um parafuso para o modo 2 [6.2.6.5]m = 41 [mm] Distncia de um parafuso borda enrijecedora [6.2.6.5]Mpl,1,Rd = 11,63 [kN*m] Resistncia plstica de uma placa para modo 1 [6.2.4]Mpl,2,Rd = 11,63 [kN*m] Resistncia plstica de uma placa para modo 2 [6.2.4]FT,1,Rd = 1138,79 [kN] Resistncia de uma placa para modo 1 [6.2.4]FT,2,Rd = 430,45 [kN] Resistncia de uma placa para modo 2 [6.2.4]FT,3,Rd = 288,58 [kN] Resistncia de uma placa para modo 3 [6.2.4]Ft,pl,Rd,z = min(FT,1,Rd , FT,2,Rd , FT,3,Rd)Ft,pl,Rd,z = 288,58 [kN] Resistncia tenso de uma placa [6.2.4]

RESISTNCIAS DA SAPATA DISTRIBUDA NA ZONA DE TENSOFT,Rd,y = Ft,pl,Rd,yFT,Rd,y = 432,87 [kN] Resistncia da base de uma coluna na zona de tenso [6.2.8.3]FT,Rd,z = Ft,pl,Rd,zFT,Rd,z = 288,58 [kN] Resistncia da base de uma coluna na zona de tenso [6.2.8.3]

CONTROLE DE RESISTNCIA DA CONEXO

Nj,Ed / Nj,Rd 1,0 (6.24) 0,01 < 1,00 verificado (0,01)

ey = 2633 [mm] Excentricidade da fora axial [6.2.8.3]zc,y = 302 [mm] Brao de alavanca FC,Rd,y [6.2.8.1.(2)]zt,y = 350 [mm] Brao de alavanca FT,Rd,y [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,y = 318,92 [kN*m] Resistncia da conexo flexo [6.2.8.3]

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y 1,0 (6.23) 0,93 < 1,00 verificado (0,93)

ez = 0 [mm] Excentricidade da fora axial [6.2.8.3]zc,z = 109 [mm] Brao de alavanca FC,Rd,z [6.2.8.1.(2)]zt,z = 160 [mm] Brao de alavanca FT,Rd,z [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,z = 2,72 [kN*m] Resistncia da conexo flexo [6.2.8.3]

Mj,Ed,z / Mj,Rd,z 1,0 (6.23) 0,02 < 1,00 verificado (0,02)

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y + Mj,Ed,z / Mj,Rd,z 1,0 0,95 < 1,00 verificado (0,95)

CISALHAMENTO

PRESSO DO APOIO DE UM PARAFUSO DE ANCORAGEM CONTRA A PLACA DE BASEFora de cisalhamento Vj,Ed,yDd,y = 0,63 Coef. dependente da posio do parafuso - na direo de cisalhamento [Tabela 3.4]Db,y = 0,63 Coef. para clculo da resistncia F1,vb,Rd [Tabela 3.4]k1,y = 2,50 Coef. dependente da posio do parafuso - perpendicular direo de cisalhamento [Tabela 3.4]F1,vb,Rd,y = k1,y*Db,y*fup*d*tp / JM2F1,vb,Rd,y = 308,90 [kN] Resistncia do parafuso de ancoragem para a presso do apoio contra a placa de base [6.2.2.(7)]

Fora de cisalhamento Vj,Ed,zDd,z = 1,19 Coef. dependente da posio do parafuso - na direo de cisalhamento [Tabela 3.4]Db,z = 1,00 Coef. para clculo da resistncia F1,vb,Rd [Tabela 3.4]k1,z = 2,50 Coef. dependente da posio do parafuso - perpendicular direo de cisalhamento [Tabela 3.4]F1,vb,Rd,z = k1,z*Db,z*fup*d*tp / JM2F1,vb,Rd,z = 487,68 [kN] Resistncia do parafuso de ancoragem para a presso do apoio contra a placa de base [6.2.2.(7)]

CISALHAMENTO DE UM PARAFUSO DA NCORADb = 0,25 Coef. para clculo da resistncia F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]Avb = 2,85 [cm2] rea de seo do parafuso [6.2.2.(7)]fub = 826,80 [MPa] Fora de trao do material da ncora [6.2.2.(7)]JM2 = 1,25 Fator de segurana parcial [6.2.2.(7)]F2,vb,Rd = Db*fub*Avb/JM2F2,vb,Rd = 46,75 [kN] Resistncia ao cisalhamento de um parafuso - sem brao de alavanca [6.2.2.(7)]

DM = 2,00 Fator relativo fixao de uma ncora na fundao CEB [9.3.2.2]MRk,s = 0,24 [kN*m] Resistncia curvatura caracterstica de uma ncora CEB [9.3.2.2]lsm = 51 [mm] Comprimento do brao de alavanca CEB [9.3.2.2]

Pgina 4 de 6


JMs = 1,20 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.2]Fv,Rd,sm = DM*MRk,s/(lsm*JMs)Fv,Rd,sm = 7,95 [kN] Resistncia ao cisalhamento de um parafuso - com brao de alavanca CEB [9.3.1]

FALHA DE ALAVANCAMENTO DO CONCRETONRk,c = 348,54 [kN] Capacidade de levantamento do projeto CEB [9.2.4]k3 = 2,00 Fator relativo ao comprimento da ncora CEB [9.3.3]JMc = 2,16 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.1]Fv,Rd,cp = k3*NRk,c/JMcFv,Rd,cp = 322,72 [kN] Resistncia do concreto para falha de alavancamento CEB [9.3.1]

FALHA DE BORDA DO CONCRETOFora de cisalhamento Vj,Ed,y

VRk,c,y0 =1279,45 [kN] Resistncia caracterstica de uma ncora CEB [9.3.4.(a)]

\A,V,y = 0,58 Fator relativo ao espaamento entre a ncora e a distncia da borda CEB [9.3.4]\h,V,y = 1,08 Fator relativo espessura da fundao CEB [9.3.4.(c)]\s,V,y = 0,92 Fator relativo influncia de bordas paralelas carga de cisalhamento CEB [9.3.4.(d)]\ec,V,y = 1,00 Fator levando em considerao um efeito de grupo quando cargas de cisalhamento diferentes estiverem atuando nas ncoras individuais em um grupo CEB [9.3.4.(e)]\D,V,y = 1,00 Fator relativo ao ngulo no qual a carga de cisalhamento aplicada CEB [9.3.4.(f)]\ucr,V,y = 1,00 Fator relativo ao tipo de armadura da borda usada CEB [9.3.4.(g)]JMc = 2,16 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.1]Fv,Rd,c,y = VRk,c,y

0*\A,V,y*\h,V,y*\s,V,y*\ec,V,y*\D,V,y*\ucr,V,y/JMcFv,Rd,c,y = 342,45 [kN] Resistncia do concreto quanto falha de borda CEB [9.3.1]

Fora de cisalhamento Vj,Ed,zVRk,c,z

0 =1479,50 [kN] Resistncia caracterstica de uma ncora CEB [9.3.4.(a)]\A,V,z = 0,43 Fator relativo ao espaamento entre a ncora e a distncia da borda CEB [9.3.4]\h,V,z = 1,12 Fator relativo espessura da fundao CEB [9.3.4.(c)]\s,V,z = 0,88 Fator relativo influncia de bordas paralelas carga de cisalhamento CEB [9.3.4.(d)]\ec,V,z = 1,00 Fator levando em considerao um efeito de grupo quando cargas de cisalhamento diferentes estiverem atuando nas ncoras individuais em um grupo CEB [9.3.4.(e)]\D,V,z = 1,00 Fator relativo ao ngulo no qual a carga de cisalhamento aplicada CEB [9.3.4.(f)]\ucr,V,z = 1,00 Fator relativo ao tipo de armadura da borda usada CEB [9.3.4.(g)]JMc = 2,16 Fator de segurana parcial CEB [3.2.3.1]Fv,Rd,c,z = VRk,c,z

0*\A,V,z*\h,V,z*\s,V,z*\ec,V,z*\D,V,z*\ucr,V,z/JMcFv,Rd,c,z = 292,96 [kN] Resistncia do concreto quanto falha de borda CEB [9.3.1]

RESISTNCIA A DESLIZAMENTOCf,d = 0,30 Coef. de frico entre a placa de base e o concreto [6.2.2.(6)]Nc,Ed = 112,89 [kN] Fora de compresso [6.2.2.(6)]Ff,Rd = Cf,d*Nc,EdFf,Rd = 33,87 [kN] Resistncia a deslizamento [6.2.2.(6)]

PRESSO DA CUNHA CONTRA O CONCRETOFv,Rd,wg,y = 1.4*lw*bwy*fck/JcFv,Rd,wg,y = 725,20 [kN] Resistncia presso da cunha ao concreto

Fv,Rd,wg,z = 1.4*lw*bwz*fck/JcFv,Rd,wg,z = 490,00 [kN] Resistncia presso da cunha ao concreto

CONTROLE DO CISALHAMENTO

Vj,Rd,y = nb*min(F1,vb,Rd,y, F2,vb,Rd, Fv,Rd,sm, Fv,Rd,cp, Fv,Rd,c,y) + Fv,Rd,wg,y + Ff,RdVj,Rd,y = 806,77 [kN] Resistncia da conexo ao cisalhamento CEB [9.3.1]Vj,Ed,y / Vj,Rd,y 1,0 0,00 < 1,00 verificado (0,00)

Vj,Rd,z = nb*min(F1,vb,Rd,z, F2,vb,Rd, Fv,Rd,sm, Fv,Rd,cp, Fv,Rd,c,z) + Fv,Rd,wg,z + Ff,RdVj,Rd,z = 571,57 [kN] Resistncia da conexo ao cisalhamento CEB [9.3.1]Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,18 < 1,00 verificado (0,18)

Vj,Ed,y / Vj,Rd,y + Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,18 < 1,00 verificado (0,18)

VERIFICAO DE ENRIJECEDOR

Placa trapezoidal paralela alma do pilarM1 = 17,75 [kN*m] Momento fletor atuante sobre um enrijecedorQ1 = 201,71 [kN] Fora de cisalhamento atuante sobre um enrijecedorzs = 43 [mm] Localizao do eixo neutro (da base da placa)Is = 2797,96 [cm4] Momento de inrcia de um enrijecedorVd = 6,73 [MPa] Tenso normal na superfcie de contato entre enrijecedor e placa EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]Vg = 120,15 [MPa] Tenso normal nas fibras superiores EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]W = 100,86 [MPa] Tenso tangencial em um enrijecedor EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]Vz = 174,82 [MPa] Tenso equivalente na superfcie de contato entre enrijecedor e placa EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]max (Vg, W / (0.58), Vz ) / (fyp/JM0) 1.0 (6.1) 0,70 < 1,00 verificado (0,70)

SOLDAS ENTRE A COLUNA E A PLACA DE BASEVA = 42,50 [MPa] Tenso normal em uma solda [4.5.3.(7)]WA = 42,50 [MPa] Tenso tangencial perpendicular [4.5.3.(7)]WyII = 0,54 [MPa] Tenso tangencial paralela a Vj,Ed,y [4.5.3.(7)]WzII = -4,61 [MPa] Tenso tangencial paralela a Vj,Ed,z [4.5.3.(7)]EW = 0,85 Coeficiente dependente da resistncia [4.5.3.(7)]VA / (0.9*fu/JM2)) 1.0 (4.1) 0,15 < 1,00 verificado (0,15)

Pgina 5 de 6


(VA2 + 3.0 (WyII2 + WA2)) / (fu/(EW*JM2))) 1.0 (4.1) 0,23 < 1,00 verificado (0,23)(VA2 + 3.0 (WzII2 + WA2)) / (fu/(EW*JM2))) 1.0 (4.1) 0,21 < 1,00 verificado (0,21)

SOLDAS VERTICAIS DOS ENRIJECEDORES

Placa trapezoidal paralela alma do pilarVA = 0,00 [MPa] Tenso normal em uma solda [4.5.3.(7)]WA = 0,00 [MPa] Tenso tangencial perpendicular [4.5.3.(7)]WII = 201,25 [MPa] Tenso tangencial paralela [4.5.3.(7)]Vz = 0,00 [MPa] Tenso equivalente total [4.5.3.(7)]EW = 0,85 Coeficiente dependente da resistncia [4.5.3.(7)]max (VA, WII * 3, Vz) / (fu/(EW*JM2)) 1.0 (4.1) 0,93 < 1,00 verificado (0,93)

SOLDAS TRANSVERSAIS DOS ENRIJECEDORES

Placa trapezoidal paralela alma do pilarVA = 87,50 [MPa] Tenso normal em uma solda [4.5.3.(7)]WA = 87,50 [MPa] Tenso tangencial perpendicular [4.5.3.(7)]WII = 129,43 [MPa] Tenso tangencial paralela [4.5.3.(7)]Vz = 284,41 [MPa] Tenso equivalente total [4.5.3.(7)]EW = 0,85 Coeficiente dependente da resistncia [4.5.3.(7)]max (VA, WII * 3, Vz) / (fu/(EW*JM2)) 1.0 (4.1) 0,76 < 1,00 verificado (0,76)

RIGIDEZ DA CONEXOMomento fletor Mj,Ed,y

beff = 110 [mm] Largura efetiva da zona de presso do apoio debaixo da mesa [6.2.5.(3)]leff = 306 [mm] Comprimento efetivo da zona de presso do apoio debaixo da mesa [6.2.5.(3)]k13,y = Ec*(beff*leff)/(1.275*E)k13,y = 20 [mm] Coef. de rigidez do concreto comprimido [Tabela 6.11]

leff = 391 [mm] Comprimento efetivo para um parafuso para o modo 2 [6.2.6.5]m = 98 [mm] Distncia de um parafuso borda enrijecedora [6.2.6.5]k15,y = 0.425*leff*tp

3/(m3)k15,y = 6 [mm] Coef. de rigidez da placa de base em trao [Tabela 6.11]

Lb = 229 [mm] Profundidade efetiva de ancoragem [Tabela 6.11]k16,y = 1.6*Ab/Lbk16,y = 2 [mm] Coef. de rigidez da ancoragem trao [Tabela 6.11]

O0,y = 0,46 Esbeltez da coluna [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,y = 52787,44 [kN*m] Rigidez rotacional inicial [Tabela 6.12]Sj,rig,y = 331034,48 [kN*m] Resistncia de uma conexo rgida [5.2.2.5]Sj,ini,y < Sj,rig,y SEMIRRGIDO [5.2.2.5.(2)]

Momento fletor Mj,Ed,zk13,z = Ec*(Ac,z)/(1.275*E)k13,z = 34 [mm] Coef. de rigidez do concreto comprimido [Tabela 6.11]

leff = 182 [mm] Comprimento efetivo para um parafuso para o modo 2 [6.2.6.5]m = 41 [mm] Distncia de um parafuso borda enrijecedora [6.2.6.5]k15,z = 0.425*leff*tp

3/(m3)k15,z = 37 [mm] Coef. de rigidez da placa de base em trao [Tabela 6.11]

Lb = 229 [mm] Profundidade efetiva de ancoragem [Tabela 6.11]k16,z = 1.6*Ab/Lbk16,z = 2 [mm] Coef. de rigidez da ancoragem trao [Tabela 6.11]

O0,z = 2,27 Esbeltez da coluna [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,z = 158277,68 [kN*m] Rigidez rotacional inicial [6.3.1.(4)]Sj,rig,z = 13406,90 [kN*m] Resistncia de uma conexo rgida [5.2.2.5]Sj,ini,z % Sj,rig,z RGIDO [5.2.2.5.(2)]

COMPONENTE MAIS FRACO:PARAFUSO DE ANCORAGEM - RUPTURA

A conexo est em conformidade com a norma. Relao 0,95

Pgina 6 de 6
