Material Pré Moldados

Boletim Tcnico da Escola Politcnica da USP Departamento de Engenharia de Construo Civil

ISSN 0103-9830

BT/PCC/321

William Moura Santos Jonas Silvestre Medeiros

So Paulo 2002

FABRICAO DE VIGAS PR-MOLDADAS PROTENDIDAS COM ADERNCIA POSTERIOR

EM CANTEIROS DE OBRAS-DE-ARTE ESPECIAIS

Escola Politcnica da Universidade de So Paulo Departamento de Engenharia de Construo Civil Boletim Tcnico Srie BT/PCC Diretor: Prof. Dr. Vahan Agopyan Vice-Diretor: Prof. Dr. Ivan Gilberto Sandoval Falleiros Chefe do Departamento: Prof. Dr. Francisco Romeu Landi Suplente do Chefe do Departamento: Prof. Dr. Alex Kenya Abiko Conselho Editorial Prof. Dr. Alex Abiko Prof. Dr. Silvio Melhado Prof. Dr. Joo da Rocha Lima Jr. Prof. Dr. Orestes Marraccini Gonalves Prof. Dr. Paulo Helene Prof. Dr. Cheng Liang Yee Coordenador Tcnico Prof. Dr. Alex Abiko O Boletim Tcnico uma publicao da Escola Politcnica da USP/ Departamento de Engenharia de Construo Civil, fruto de pesquisas realizadas por docentes e pesquisadores desta Universidade. Este texto faz parte da dissertao de mestrado de ttulo Vigas Pr-Moldadas de Concreto Protendido com Aderncia Posterior: Uma Anlise da Produo e Montagem em Obras-de-Arte Especiais, que se encontra disposio com os autores ou na biblioteca da Engenharia Civil.

FICHA CATALOGRFICA

Santos, William Moura Fabricao de vigas pr-moldadas protendidas com aderncia posterior em canteiros de obras-de-arte especiais / W.M. Santos, J.S. Medeiros. So Paulo : EPUSP, 2002. 20 p. (Boletim Tcnico da Escola Politcnica da USP, Departamento de Engenharia de Construo Civil, BT/PCC/321)

1. Vigas 2. Construo pesada 3. Pontes I. Medeiros, Jonas Silvestre II. Universidade de So Paulo. Escola Politcnica. De- partamento de Engenharia de Construo Civil III. Ttulo IV. Srie ISSN 0103-9830 CDU 624.072.2 69.03 624.21/.8

FABRICAO DE VIGAS PR-MOLDADAS PROTENDIDAS

COM ADERNCIA POSTERIOR EM CANTEIROS DE

OBRAS-DE-ARTE ESPECIAIS

William Moura Santos Jonas Silvestre Medeiros.

RESUMO

Este trabalho trata da fabricao, em canteiro de obra, de vigas pr-moldadas protendidas com aderncia posterior VPMPs, como uma das etapas do processo de produo, que compreende o projeto, o ptio de vigas, a fabricao, o transporte e a montagem em Obras-de-Arte Especiais, como pontes, viadutos e vias elevadas. A partir da reviso da literatura tcnica disponvel e da anlise dos mtodos construtivos utilizados em seis canteiros de obras, so apresentadas diretrizes e recomendaes visando melhoria do processo de produo de VPMPs, com conseqente reduo dos custos de manuteno e aumento da vida til das estruturas de concreto que as empregam. Dentre os vrios aspectos observados, ressalta-se a importncia da realizao da injeo da calda de cimento nas bainhas conforme proconizam as normas tcnicas vigentes. Palavras-chave: 1. Vigas pr-moldadas; 2. Pontes; 3. Protenso com aderncia posterior; 4. Injeo de calda de cimento; 5. Arremates de extremidades; 6. Construo pesada.

ABSTRACT

This work deals with the fabrication on jobsite of bonded post-tensioned precast girders for bridges, viaducts and elevated roadways as a part of its production process which begins with the project and goes through the fabrication (formwork, reinforcing steel, tendons, placing, compaction and curing of the concrete, cement grouting of the sheaths and ends concreting) until its erection on the job.

Based on a research method that involved literature review and the analysis of the production process for site-manufactured bonded post-tensioned precast girders, on six jobsites, guidelines and recommendations are presented aiming at improving the production process in order to get a better quality for the girders being produced, with benefits to the concrete structure in terms of lifetime and maintenance costs. It is pointed out the need of better controls when executing the cement grouting of the sheaths.

Key-words: 1. Precast girders; 2. Bridges; 3. Bonded post-tensioning; 4. Cement grouting; 5. Ends concreting of girders; 6. Heavy construction.

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1 INTRODUO

inegvel que, no atual cenrio de globalizao da economia, em que acirrada a competio, as empresas que pretenderem continuar no mercado devero definir uma adequada estratgia concorrencial, em funo dos diversos fatores competitivos que lhes afetam, e implantar e implementar melhorias nos seus sistemas e processos de produo, adequando-os a essa nova realidade, em que produzir com produtividade e qualidade, sem desperdcios, passaporte indispensvel para o atingimento da necessria competitividade e, conseqentemente, da almejada sobrevivncia, com desejvel margem de rentabilidade.

No seu processo de desenvolvimento, o Brasil necessita promover a ampliao dos seus sistemas de transportes duplicando vias existentes e / ou implantando novas, seja sob a responsabilidade do prprio poder pblico, municipal, estadual ou federal, seja sob a forma de concesses iniciativa privada. Assim, haver a necessidade de novas pontes, viadutos e vias elevadas para o que so justificadas as preocupaes no sentido de que tais obras sejam adequadamente concebidas, tenham projetos e especificaes bem desenvolvidos, incorporando novas tecnologias construtivas, e que sejam construdas, a custos compatveis, com segurana e qualidade, com melhoria da produtividade e reduo dos desperdcios, visando durabilidade do empreendimento, ampliando a sua vida til e reduzindo os custos futuros com manuteno e reparos.

O objetivo do presente trabalho contribuir para a melhoria do processo de produo de vigas pr-moldadas protendidas com aderncia posterior, fabricadas em canteiro de obra - VPMPs, no subsetor de Construo Pesada, para uso em Obras-de-Arte Especiais. Nesse sentido, foram conduzidas pesquisas de campo em seis obras, a fim de subsidiar a emisso de diretrizes e recomendaes visando produo de VPMPs com a qualidade desejada, confrontando as observaes feitas nas obras dos estudos de casos e os requisitos constantes da bibliografia analisada. Paralelamente, foram realizadas consultas a especialistas no tema, com o objetivo de obter esclarecimentos sobre o detalhamento e especificaes dos projetos, alm de consultas a empresas especializadas em servios de protenso, transporte e montagem de vigas pr-moldadas. As etapas do processo de produo consideradas na pesquisa compreenderam: a) a etapa do projeto;

b) o ptio de vigas;

c) a etapa de fabricao;

d) a etapa de transporte;

e) a etapa de montagem.

Neste trabalho, destaca-se a etapa de fabricao.

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2 FABRICAO DE VPMPS

A fabricao de VPMPs compreende basicamente as fases relativas aos servios de montagem de armaduras (passiva e ativa), montagem de frmas, concretagem (dosagem, mistura, transporte, lanamento, adensamento e cura), desforma, protenso dos cabos, injeo de bainhas e arremates de extremidades. Os servios mencionados devem ser executados com controle de qualidade, segundo procedimentos previamente definidos e de acordo com as normas tcnicas vigentes, respeitando-se as definies contidas no projeto e suas especificaes. A seguir, so destacados aspectos considerados importantes para a melhoria da qualidade na fabricao de VPMPs, considerando alguns relativos: s frmas, abordando o tipo de frma, seu dimensionamento e a montagem das mesmas; s armaduras passiva e ativa, incluindo a protenso dos cabos; concretagem, relativamente ao lanamento, ao adensamento e cura; e injeo de bainhas e arremates de extremidades.

2.1 FRMAS

O tipo de frma a ser utilizado de fundamental importncia para a fabricao de uma VPMP com a qualidade desejada. Feita a escolha, segundo critrios estticos, considerando a aparncia ou a uniformidade com obras existentes, ou critrios econmicos, considerando o aproveitamento de frmas utilizadas em uma outra obra, por exemplo, ou o nmero de reutilizaes, as frmas devem ser corretamente projetadas e dimensionadas, conforme se esclarecer a seguir.

Ao tratar dos tipos de frmas a serem escolhidos para a fabricao de vigas, Mathivat; Fenoux (1983) defendem que a escolha das mesmas deve estar vinculada ao tipo de vibrao1 a ser feita sugerindo que, para um pequeno nmero de vigas (inferior a 40, por exemplo), sejam utilizadas frmas de madeira, devendo a vibrao ser feita por meio de vibradores de imerso (vibrao interna), alertando ser indispensvel a abertura de um grande nmero de janelas no talo, a fim de facilitar sua concretagem. Em caso contrrio, os autores sugerem a utilizao de frmas metlicas, que permitem a vibrao pelo fundo e pelas laterais da frma (vibrao externa), ressaltando que o metal vibra melhor que a madeira e que possvel reduzir a espessura da alma da viga devido no utilizao de vibradores de imerso. Esclarecem, ainda, que, neste caso, a vibrao se d com o uso de vibradores dispostos nas laterais e que o fundo da frma se apia sobre apoios elsticos (borracha). A Figura 2.1 mostra esquematicamente as duas situaes.

1 Os tipos de vibrao possveis de se utilizar so apresentados no item referente a concretagem.

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j jj

Figura 2.1 Sugesto para escolha do tipo de frma: a) frmas de madeira, se a vibrao for interna; b) frmas metlicas, com fundo sobre apoios elsticos, se a vibrao for externa. (Mathivat; Fenoux, 1983)

Relativamente ao dimensionamento das frmas, a NBR 7187 estabelece a obrigatoriedade de que tanto as frmas quanto os escoramentos sejam dimensionados e executados de maneira a apresentar rigidez suficiente para, sem deslocamentos ou deformaes apreciveis, resistir s cargas e aes de qualquer natureza a que estejam expostos durante a execuo dos trabalhos, especialmente aquelas decorrentes do lanamento e adensamento do concreto. Nesse sentido, Fajersztajn (1987) chama a ateno para o fato de que o concreto fresco lanado nas frmas, por se comportar, temporariamente, como um fluido, exerce um empuxo hidrosttico sobre as faces da viga e que esse empuxo lateral atuar em toda a frma, caso a altura total da viga seja preenchida antes do incio da pega do concreto, ou seja, caso a viga seja concretada em camada nica.

Por outro lado, Fajersztajn registra que, se a velocidade de concretagem for mais baixa, o concreto endurecido do fundo da viga contribuir para reduzir o empuxo que atuar nas laterais da frma, pois o empuxo efetivamente atuante, que uma presso hidrosttica modificada, funo da densidade, da velocidade de lanamento do concreto, da sua temperatura, do uso de aditivos retardadores e das vibraes decorrentes do mtodo de adensamento utilizado. Fajersztajn apresenta em seu trabalho um exemplo comentado de dimensionamento de frmas para o caso especfico de um pilar, fazendo uso de expresso proposta pelo Comit 347 do ACI, para clculo do empuxo lateral. Os inconvenientes causados pelas deformaes de frmas e escoramentos maldimensionados vo desde a m aparncia da pea a prejuzos com os constantes reparos que se fazem necessrios nos painis, ao comprometimento de sua reutilizao, perda de produtividade na execuo dos servios, ao aumento dos desperdcios com um maior consumo de concreto e a custos adicionais com retrabalhos, ainda no ptio ou quando das operaes de montagem, em funo de tolerncias dimensionais no respeitadas. Assim, considera-se imprpria uma deciso que privilegie apenas o menor custo, seja para aquisio ou para locao.

Referindo-se desmoldagem de elementos pr-moldados, a NBR 9062 recomenda que as frmas devem apresentar as condies para facilitar essa operao, sem danific- los, como previso de ngulos de sada, livre remoo das laterais e cantos chanfrados ou arredondados. J a NBR 7187, referindo-se qualidade das frmas, recomenda que, salvo indicaes em contrrio, todos os cantos externos aparentes dos elementos a

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serem concretados devem ser dotados de chanfros em forma de tringulo issceles, com os lados iguais medindo 2 cm, de modo a eliminar as arestas vivas. Estas recomendaes de ordem prtica so tecnicamente reforadas por Gerwick (1993), que, ao tratar de aspectos ligados durabilidade das peas de concreto armado e concreto protendido, recomenda a opo por arestas chanfradas ou arredondadas em estacas pr-moldadas e vigas, pois as arestas vivas ficam mais expostas: penetrao de fluidos e de gases; a acrscimo local de tenses trmicas e estruturais devidas forte descontinuidade; e a variaes trmicas, lembrando ainda que as arestas vivas so tambm as mais sujeitas a danos devidos a abraso e a impactos.

2.2 ARMADURAS

As armaduras passivas e ativa so geralmente montadas sobre o prprio bero de concretagem, conforme se pode notar na Figura 2.2. A Figura 2.3 mostra rea coberta para a preparao prvia de cabos e bainhas. Embora a preparao prvia de cabos e bainhas, em rea protegida, seja a mais recomendvel, comum que o corte de cordoalhas (fornecidas em bobinas) e emendas de bainhas (fabricadas com 6 m) seja feito no prprio local, concomitantemente execuo dos servios de montagem da armadura passiva.

Figura 2.2 Servios de montagem de armaduras (passiva e ativa) sobre bero de concretagem.

Figura 2.3 rea coberta para preparao prvia de cabos e bainhas.

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A NBR 7187, ao referir-se particularmente exatido e solidez da montagem das armaduras de protenso, alerta que qualquer irregularidade no seu traado pode criar empuxos em vazio capazes de provocar desordens no concreto ou sua fissurao. Laranjeiras2 explica que a curvatura dos cabos de protenso faz com que a armadura tensionada exera uma presso radial sobre o concreto empuxo, e que, quando o concreto, pela sua espessura ou resistncia no oferece condies de equilibrar esse empuxo, diz-se que a protenso est exercendo um empuxo no vazio, exigindo medidas, como disposio de armadura, para evitar rupturas ou danos (fissurao exagerada). Quanto ocorrncia de empuxo em vazio em VPMPs, Laranjeiras esclarece que o mesmo pode ser devido a incorrees de projeto, sobretudo quanto geometria ou mesmo ordem de protenso dos cabos, alm de outras causas (informao pessoal). Assim, ao ser constatada a ocorrncia de alguma no-conformidade, deve-se comunic-la imediatamente ao projetista para a verificao e orientao pertinentes.

Em relao s bainhas, a NBR 71973 recomenda que elas sejam metlicas, enquanto que a NBR 10789 estabelece que os materiais utilizados para a sua confeco e para a sua vedao no podem causar ataque qumico ou de origem eletroltica s armaduras, recomendando no ser conveniente o uso de materiais galvanizados, em face da possibilidade de fragilizao do ao de protenso. A respeito do tipo de material, a AASHTO (1996)4, ao contrrio da NBR 107895, recomenda o uso de bainhas galvanizadas. Ao tratar de dutos para permitir a realizao da ps-tenso, Gerwick (1993)6 afirma que a maioria constituda de bainhas metlicas, por motivos prticos, econmicos e de compatibilidade eletroqumica, e que as semi-rgidas so as mais indicadas. Esse autor acrescenta, ainda, que, para proteo contra a corroso e para reduo do atrito durante a operao de protenso, a galvanizao tem sido larga e satisfatoriamente utilizada nos Estados Unidos, apesar de alguns receios existentes quanto liberao de hidrognio livre pela reao do cimento com o zinco, esclarecendo que a fragilizao do ao de protenso pelo hidrognio no foi detectada em testes de laboratrio e que os casos registrados em campo so extremamente dispersos e no convincentes. Outrossim, informa que a possibilidade da evoluo do hidrognio pode ser minimizada pela passivao do zinco com um tratamento a cromato aps o processo de galvanizao.

Por sua vez, Nagi; Whiting (1993)7, referindo-se corroso em peas ps-tracionadas com aderncia posterior, afirmam que pode ocorrer uma corroso galvnica devida presena de dois metais distintos, pois na hiptese de ser usada bainha galvanizada e

2 LARANJEIRAS, A. C. R. Empuxo no vazio. Salvador, 2002, via e-mail enviado por

[email protected] para [email protected]. 3 Subitem 10.1.9, p.51. 4 Subitem 10.8.1, p.505. 5 Subitem 5.2.6, p.5. 6 Subitem 1.5, p.42-43. 7 Pgina 20.

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havendo uma injeo inadequada, o ao poder tocar a bainha8, o que, na presena de ar e de umidade, poder formar uma pilha galvnica. Assim, Nagi; Whiting, citando Manning, D. (1988), enfatiza que a formao dessa pilha galvnica poder gerar hidrognio atmico que, ao penetrar no ao, pode causar a sua fragilizao. O uso de bainhas galvanizadas , pois, um assunto polmico, cuja importncia justifica a realizao de pesquisas visando correta especificao de materiais para sua fabricao. A enfiao de cordoalhas para a fabricao de VPMPs feita previamente concretagem (pr-enfiao), na maioria dos casos, como preferncia dos construtores, no s com o propsito de reduo de custos9 e de ganho de tempo no ciclo de produo quanto pelo receio de entupimento de bainhas por ocasio da concretagem. A NBR 1078910 recomenda o critrio da ps-enfiao (enfiao aps a concretagem) na hiptese dos cabos de protenso permanecerem no interior das bainhas por perodo muito prolongado at a operao de protenso. Nos Estados Unidos, em procedimento que se considera apropriado, o FDOT (1991)11, ao tratar da ps-tenso, estabelece a obrigatoriedade da ps-enfiao, recomendando que, uma vez concluda a concretagem, todas as bainhas sejam inspecionadas e liberadas de eventuais obstrues. O uso da ps-enfiao possibilita que, em ambiente protegido, as bainhas e cabos possam ser previamente preparados, com adequado ordenamento das cordoalhas. Alm disso, as bainhas com dimetros maiores e paredes mais espessas promovem ganhos de qualidade adicionais seja quanto execuo, por serem menos deformveis, ou quanto obteno de uma maior aderncia ao concreto e maior envolvimento dos cabos de protenso. A NBR 10789, que trata da execuo da protenso em concreto protendido com aderncia posterior, estabelece que os dados necessrios para a operao de protenso so:

a) desenho de locao das peas e desenhos de cablagem12;

b) ensaios do ao utilizado com determinao do mdulo de elasticidade;

c) tabelas de controle de fabricao dos cabos, relacionando-os com os ensaios dos

aos utilizados para a sua confeco;

d) plano de protenso;

8 Em cabos curvos, haver sempre algum contato do ao de protenso com a bainha, haja vista a

tendncia sua retificao quando os mesmos so tensionados. 9 De acordo com a NBR 10789, as bainhas, no caso de ps-enfiao, devem ter dimetros maiores do que

no caso das chamadas bainhas de enfiao normal (pr-enfiao) e espessura mnima de parede de 4 mm. No caso de pr-enfiao, a espessura pode ser de 3 mm para dimetros de at 90 mm.

10 Subitem 5.2.2, p.4. 11 Subitem 450-8.2.4, p.411. 12 Do Francs cblage. Segundo a NBR 10789, significa conjunto de cabos.

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e) caractersticas dos equipamentos e dados para a sua instalao e manipulao.

Quanto ao plano de protenso, que, segundo a NBR 10789, deve ser fornecido pelo projetista, os seguintes dados devem ser indicados:

a) designao do ao, conforme as NBRs 7482 e 7483;

b) mdulo de deformao do ao;

c) valor da acomodao do sistema de ancoragem;

d) coeficiente de atrito cabo bainha;

e) coeficiente de perdas devidas a ondulaes parasitas;

f) resistncia mnima do concreto, necessria para o incio das operaes de protenso;

g) fases de protenso, relacionadas fora total;

h) seqncia de protenso dos cabos a serem protendidos em cada fase;

i) comprimento terico de cada cabo, adotado no clculo dos alongamentos;

j) fora de protenso a ser aplicada em cada cabo e seu respectivo alongamento

terico.

A operao de protenso, segundo a NBR 7187, pode ser realizada a partir de uma ou de ambas as extremidades do elemento, ficando implcita a necessidade do tensionamento simultneo quando se tratar de cabos com ancoragens ativas em ambas as extremidades. Em vista disso, Laranjeiras13 esclarece que os cabos nessas condies devem ser tracionados simultaneamente por ambas as extremidades, pois tal procedimento permite melhor controle e garantia da fora aplicada, o que no ocorre quando se usa um macaco tracionando uma extremidade, e, em seguida, a outra (informao pessoal). A NBR 7197 permite que uma frao da protenso, independentemente do plano de protenso, possa ser aplicada nas primeiras idades do concreto, com o objetivo de evitar fissuras de retrao. Assim, na fabricao de VPMPs, usual a aplicao de uma parte da protenso total prevista, chamada de protenso inicial, geralmente estabelecida como um percentual da fora mxima de protenso de cada cabo, a ser aplicada em todos os cabos, ou estabelecida em termos de um determinado nmero de cabos a ser protendido com a fora mxima prevista de cada um, o que, provocando descolamento da viga do bero de concretagem, permite a sua ripagem para a rea de estocagem e conseqente liberao do bero de concretagem para continuidade do ciclo de produo.

13 LARANJEIRAS, A. C. R. Tensionamento de cabos por ambas as extremidades . Salvador, 2001,

via e-mail enviado por [email protected] para [email protected].

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Relativamente aos valores de alongamentos de cabos protendidos previstos em projeto, no programa de protenso, a NBR 7197 estabelece que os mesmos devem ser controlados e que, na falta de indicao especfica, discrepncias que se afastem de 10 % devem ser comunicadas ao responsvel pela obra, para interpretao e posterior liberao ou adoo eventual de medidas corretivas. Entende-se que a liberao automtica para os casos de discrepncias de at 10 % no seja recomendvel, em face da natureza do servio, e que, o projetista, em todos os casos, deve ser informado sobre os resultados obtidos em campo, para cada cabo, para um melhor controle dos servios de protenso. Uma vez aprovados os resultados dos alongamentos obtidos, os excessos dos cabos so cortados, o que deve ocorrer, segundo as NBRs 10788 e 10789, com o uso de esmeril rotativo ou outro meio, sendo vedado o uso de maarico para tal fim. Aps o corte do ao de protenso, a NBR 10788 recomenda que seja efetuada a vedao de todas as aberturas das peas componentes da ancoragem, do seu contato com a estrutura e com o ao de protenso e, no caso de cordoalhas, as extremidades das mesmas, de forma a no haver vazamento de calda durante a operao de injeo, o que pode ser feito com o uso de massa epxida, possibilitando a injeo ser realizada imediatamente aps a protenso do cabo, ou j com o preenchimento do nicho de ancoragem com concreto ou argamassa, antes da operao de injeo.

2.3 CONCRETAGEM

2.3.1 Dosagem

A dosagem do concreto, visando obteno de um concreto com a qualidade e caractersticas especificadas, deve levar em conta o adequado proporcionamento dos materiais que o constituem: cimento, agregado mido, agregado grado, gua e, eventualmente, aditivos, o que requer a participao de tcnicos com larga experincia nesse campo. Helene; Terzian (1992), analisando expresso proposta por Collepardi, para o clculo da resistncia compresso, baseada em modelo apresentado por Powers, concluem que, para se alterar a resistncia compresso, necessrio atuar sobre o grau de hidratao, por meio de mudanas do tipo de cimento (composio qumica ou caractersticas fsicas), alteraes nas condies de cura (idade, umidade e temperatura) e emprego de aditivos aceleradores ou retardadores ou atuar sobre a relao gua / cimento, por meio de mudana do tipo de cimento (finura ou composio qumica), mudana dos agregados (textura, dimenso, granulometria e absoro dgua) e emprego de aditivos redutores de gua ou superplastificantes. Entretanto, Helene; Terzian enfatizam que se trata de uma equao terica, cuja aplicao tem finalidade mais didtica, no sentido de contribuir para o entendimento da estrutura interna do concreto, do que para a obteno de parmetros prticos de aplicao direta.

Em relao ao uso de aditivos, a NBR 7197 estabelece que os mesmos podem ser utilizados com o objetivo de melhorar a trabalhabilidade, reduzir a relao gua / cimento ou obter um concreto com maior compacidade e impermeabilidade. Entretanto, alerta que tais aditivos quando empregados em concreto, argamassa ou pasta em contato com a armadura de protenso, inclusive a calda de injeo, no devem conter ingredientes que possam provocar corroso do ao. Nesse sentido, so

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rigorosamente proibidos aditivos que contenham cloreto de clcio ou qualquer outro halogeneto.

2.3.2 Lanamento e adensamento

Na hiptese do uso de cabeas pr-moldadas, sugere-se que a concretagem dessas peas se d com as mesmas na posio horizontal, visando obteno de um concreto de melhor qualidade em termos de adensamento e de resistncia, com conseqente melhoria nas condies de envolvimento e proteo das ancoragens. Ao tratar do lanamento de concreto em peas densamente armadas, o ACI 309.3R-92 recomenda que, para uma operao ser bem-sucedida, a mistura seja fluida, mas coesiva, sem excessiva exsudao e sem segregao, com abatimento de 190 mm ou mais, ressaltando que esse patamar s pode ser conseguido com o uso apropriado de aditivos, j que a simples adio de gua resultar em concreto de baixa qualidade. Andriolo; Sgarboza (1993), referindo-se concretagem de peas esbeltas e, principalmente, peas pr-moldadas, informam que, nessas circunstncias, comum utilizar-se concreto de alta trabalhabilidade, consistente e com agregado de dimetro mximo menor do que 38 mm. Para o caso de concreto bombeado, muito freqente na fabricao de VPMPs, o CEB-FIP Model Code (1990) recomenda o uso de concreto com consistncia plstica, com abatimento mximo de 150 mm, alertando que um concreto de consistncia muito fluida pode causar excessiva exsudao, alm de provocar entupimentos na linha de bombeamento.

O lanamento do concreto, segundo o ACI 309R-96, deve merecer especial ateno quando da elaborao do projeto estrutural do elemento a ser concretado e quando do detalhamento das frmas e das armaduras, a fim de que a mistura seja depositada to prxima quanto possvel de sua posio final de tal forma que sejam minimizadas a segregao, a formao de ninhos de concretagem e outras imperfeies, tanto internas quanto de superfcie. Alm da observao quanto ao lanamento do concreto o mais prximo possvel de sua posio final, a NBR 6118 ressalta que devem ser evitadas inscrustaes de argamassa nas paredes das frmas e nas armaduras, devendo ser adotadas medidas para manter a homogeneidade do concreto, destacando que, para peas altas e estreitas, o concreto dever ser lanado por janelas abertas na parte lateral, ou por meio de funis ou trombas. Reforando essa orientao da NBR 6118, a NBR 7187 recomenda que, sendo a armao densa e a altura da pea a concretar significativa, necessrio prever meios para conduzir o concreto at o fundo da frma, a fim de evitar a sua segregao. Alm disso, recomenda que o lanamento seja feito de forma particularmente cuidadosa em torno das armaduras, bainhas e dispositivos de ancoragem, e junto dos ngulos das frmas, de modo a evitar a formao de vazios.

Sobre o lanamento do concreto, Mehta; Monteiro (1994), em consonncia com recomendaes normativas internacionais, informam que, geralmente, o mesmo feito em camadas horizontais de espessura uniforme, devendo cada uma delas ser inteiramente adensada antes da prxima ser lanada, alertando que a velocidade de lanamento seja tal que a ltima camada adensada esteja ainda plstica quando a seguinte for lanada. O FDOT (1991) chega a definir nmero mnimo de camadas para a concretagem de vigas pr-fabricadas, em funo da altura, inclusive para vigas do padro AASHTO. Entretanto, a NBR 6118 faz referncia a espessura de camada apenas para a opo de adensamento manual, limitando-a a 20 cm, ou definindo-a como um valor aproximadamente igual a do comprimento da agulha, para o caso da utilizao

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de vibradores de imerso, no se referindo a outros mtodos de adensamento. Por outro lado, Azevedo (1981) chama a ateno para o fato de que a espessura da camada de adensamento deve ser adequadamente estabelecida, haja vista que camadas muito finas facilitam a segregao, enquanto que, camadas muito espessas exigem vibraes muito enrgicas. Apesar das recomendaes em contrrio, no raro presenciar-se em algumas obras a concretagem de VPMPs em camada nica, exercendo uma maior presso lateral sobre as frmas, normalmente no dimensionadas para tal situao, as quais, uma vez deformadas, geram problemas dimensionais nas peas. Alm disso, com a concretagem de vigas em camada nica, corre-se o risco de obteno de um concreto segregado e excessivamente poroso, com resistncia e durabilidade comprometidas, como conseqncia de um adensamento deficiente. O correto adensamento importante para a obteno de um concreto resistente, compacto e impermevel. Segundo Giamusso (1992), os vazios devidos ao ar no eliminado tm o mesmo efeito que os vazios devidos ao excesso de gua no concreto; alm de prejudicar o aspecto e a durabilidade da estrutura, podem afetar seriamente a sua resistncia. Nesse sentido, Giamusso afirma que os concretos quando bem-adensados apresentam, geralmente, entre 1 % e 2 % de ar, mas que um adensamento mal-executado pode deixar teores maiores. Na Tabela 2.1, com base nos teores de vazios de um concreto bem-adensado, relacionam-se teores de vazios com a queda de resistncia do concreto.

Tabela 2.1 Efeito dos vazios sobre a resistncia do concreto. Giamusso (1992)

Teor de vazios 1 % 2 % 3 % 4 % 5 % 10 %

Reduo de resistncia 8 % 17 % 24 % 31 % 37 % 60 %

Nas VPMPs, o adensamento geralmente feito por meio de vibrao interna, utilizando-se vibradores de imerso, ou vibrao externa, utilizando-se vibradores de frma, ou com o uso simultneo dos dois tipos. A NBR 9062 estabelece que, na hiptese de no se poder atender exigncia de a espessura da camada ser igual a aproximadamente do comprimento da agulha do vibrador de imerso, devem ser empregados vibradores externos ou outros mtodos de adensamento e que, no caso do uso de vibradores de frma, os mesmos devem ser dispostos em quantidades e distncias tais entre si que possam garantir o adensamento uniforme do concreto, mesmo nos pontos mais afastados. Quanto vibrao interna, o ACI 309R-96 recomenda que, quando do detalhamento das armaduras, devem ser previstos afastamentos das barras de modo a possibilitar o acesso dos vibradores. Amaral Filho (1973) faz questo de frisar que de nada adianta fazer-se um concreto com dosagem bem-projetada e lanamento bem-feito se no houver uma adequada condio de adensamento. Esse mesmo autor destaca que:

O problema da escolha do vibrador mais adequado est no relacionamento de suas caractersticas com as do concreto em que ele ir trabalhar. No existe ainda definida uma correlao categrica, mas h a presuno de que para concretos magros, com agregados de tamanhos grandes, mais importante aumentar-se a amplitude que a freqncia do vibrador, enquanto que, para

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concretos mais plsticos, conseguem-se melhores resultados com freqncias mais altas.

O ACI 309R-96, alm de consideraes semelhantes s de Amaral Filho (1973), quanto amplitude e freqncia dos vibradores relacionadas trabalhabilidade do concreto, acrescenta que a eficincia dos vibradores externos , em grande parte, funo da acelerao que a frma imprime no concreto, esclarecendo que aceleraes na faixa de 1 a 2 g so geralmente recomendadas para misturas plsticas e que, na faixa de 3 a 5 g, para misturas rijas. Entretanto, estabelece que as amplitudes devem ser superiores a 0,025 mm e a 0,050 mm, respectivamente. Adicionalmente, o ACI 309R-96 ressalta que a vibrao com baixa freqncia e alta amplitude tem um impacto maior e mais severa com as frmas do que com alta freqncia e baixa amplitude, e que, vibraes com alta freqncia e alta amplitude exigem frmas extremamente robustas, informando que as fronteiras adotadas entre as altas e baixas freqncias e entre as altas e baixas amplitudes, correspondem, respectivamente, a 6000 vpm e a 0,13 mm. Quanto vibrao interna, a NBR 10789 recomenda que o dimetro dos vibradores seja compatvel com os espaamentos entre bainhas e entre bainhas e a frma, chamando a ateno para que a introduo dos vibradores no danifique as bainhas, os respiros e tubos de injeo ou vedao.14 Alm dos cuidados necessrios quando do adensamento com o uso de vibradores de imerso, visando no formao de ninhos e no segregao da mistura, a NBR 6118 ressalta que os vibradores no devem atuar sobre as armaduras sob pena de se formarem vazios ao seu redor, com prejuzo da aderncia.

A vibrao externa, segundo Gerwick (1993), pode ser usada de forma eficiente em peas estreitas, particularmente em elementos pr-moldados com o uso de frmas metlicas, pois ajuda no lanamento e leva a excelentes resultados nas faces do elemento vibrado, reduzindo a ocorrncia de bolhas de ar, cuja eliminao total praticamente impossvel, sobretudo em misturas rijas. Entretanto, o autor alerta para o fato de que, quando os vibradores externos so colocados em posies opostas, os efeitos vibratrios podem ser anulados, recomendando, assim, que tal locao seja evitada. Outrossim, sugere que, por ser a consolidao obtida com vibradores externos usualmente limitada a uma profundidade da ordem de 150 mm a 200 mm, a vibrao em peas espessas seja realizada combinando-se as vibraes interna e externa. Tambm, o ACI 309R-96 ao comentar que, sob certas condies, a combinao de dois ou mais mtodos de adensamento pode conduzir a melhores resultados, ressalta que, no caso da fabricao de pr-moldados, a combinao de vibraes externa e interna geralmente vantajosa. Ademais, informa que a distncia adequada entre os vibradores externos situa-se na faixa de 1,5 m a 2,5 m e que o uso adicional de vibrao interna deve ocorrer em peas com espessura maior do que 300 mm. O ACI 309R-96 e Gerwick (1993) ressaltam ainda que, em funo dos vibradores externos submeterem as frmas a fortes vibraes, inclusive sujeitando as suas conexes fadiga, as mesmas devem ser especialmente dimensionadas quando for previsto o seu uso.

14 Para comprimentos usuais de VPMPs, com cabos com apenas uma curvatura, as injees so feitas

pelas extremidades das vigas, dispensando, pois, o uso de respiros e tubos de injeo ou de vedao intermedirios. (Pfeil, 1988). Os comprimentos usuais esto na faixa de 25 m a 50 m, conforme Mathivat; Fenoux (1983).

12

Por sua vez, Rebut (1965), considerando as dificuldades operacionais quanto ao uso de vibradores internos e externos, estes dispostos lateralmente nas frmas, e as incertezas quanto obteno de um concreto bem-adensado, defende o uso de uma forma de vibrao externa, definida por ele como vibrao vertical, com a qual possvel conseguir-se uma melhoria na qualidade do adensamento. Segundo Rebut, neste mtodo, as frmas, que podem ser metlicas, com chapas reforadas, ou de madeira, no so apoiadas de forma contnua sobre o solo, mas sobre travessas, que, por sua vez, se apiam sobre rodelas de borracha. Dessa forma, o conjunto, e, portanto, o concreto, ao vibrar, pode adquirir movimentos verticais do tipo sinusoidal, sob a ao de vibradores potentes presos frma de fundo da viga. O autor esclarece que esse mtodo uma extenso a obras importantes da vibrao por meio de mesas vibratrias e requer que as frmas sejam especialmente dimensionadas para tal fim. Mathivat; Fenoux (1983) consideram que, ao se definir as caractersticas geomtricas da seo de uma viga, a espessura mnima da alma seja estabelecida levando em considerao o tipo de vibrao, sugerindo valores entre 18 cm e 25 cm, para o caso de vibrao externa, e entre 25 cm e 30 cm, para o caso de vibrao interna, conforme mostrado na Figura 2.4.

Figura 2.4 Caractersticas geomtricas15 de vigas pr -moldadas protendidas em duplo T16. (Mathivat; Fenoux, 1983)

15 A sugesto da largura da mesa de compresso ( 0,6 h) feita pelos autores refere-se necessria

estabilidade lateral por ocasio dos servios de montagem, sendo o valor de h aproximadamente igual a 1/16 do vo.

16 Dependendo das dimenses da mesa de compresso e do talo, o PCI e a AASHTO, para a mesma seo genrica apresentada, referem-se a I-Beam ou a Bulb-T. Nas mesmas condies, Gerwick (1993) refere -se a I-Girder ou a Bulb Tee. Na literatura nacional comum a referncia apenas a Viga I (Pfeil, 1988).

13

Aps o adensamento do concreto, se for constatada a ocorrncia de retrao plstica, todos os vazios e fissuras podem ser eliminados com a revibrao do concreto, desde que o problema seja notado antes do incio da pega do cimento (Giamusso, 1992).

A revibrao, segundo Azevedo (1981), pode ser definida como a repetio da vibrao do concreto por um perodo de tempo de aproximadamente 15 segundos aps algumas horas do trmino da operao de adensamento, com o objetivo de aumentar a compacidade, a impermeabilidade, a durabilidade e a resistncia do concreto e diminuir as deformaes devidas retrao ou sob carregamentos de curta e longa durao. Nesse sentido, o autor enfatiza que os concretos plsticos facilitam o processo de revibrao e que os aditivos retardadores de pega so auxiliares indispensveis. Alm disso, Azevedo ressalta que a revibrao conduz obteno de concretos com qualidade superior com o mesmo consumo de cimento ou concretos de qualidade equivalente com menor consumo de cimento, informando que, em testes de laboratrio, foram registrados incrementos de resistncia da ordem de 21 % a 24 %, aos 7 e 28 dias, e que os melhores resultados foram conseguidos em concretos fabricados com relao gua / cimento de 0,40 e revibrados aps 1 a 4 horas do seu lanamento, os quais apresentaram ganhos de resistncia de 100 % a 200 %. Falco Bauer; Takashima; Levy (1997), em trabalho desenvolvido sobre a utilizao de concretos fluidos de alto desempenho na fabricao de elementos pr-moldados, concluem que as vantagens, em termos de qualidade e de produtividade, podem ser identificadas como a racionalizao do tempo de execuo, eliminao do adensamento mecnico do concreto e melhoria tanto no acabamento superficial dos elementos (bolhas de ar, juntas) quanto na durabilidade das peas.

2.3.3 Cura

A cura a operao final na produo do concreto, cujo objetivo, segundo Giamusso (1992), evitar a retrao hidrulica que ocorre nas primeiras idades, quando ainda no foi desenvolvida resistncia suficiente para evitar a formao de fissuras. Andriolo; Sgarboza (1993), enfatizando ser a cura uma das etapas mais importantes para o desenvolvimento da resistncia e para a durabilidade do concreto, recomendam a cura mida, por ser o processo mais indicado para aplicao, pela facilidade de aplicao e pela sua grande eficincia, alm de favorecer a dissipao superficial da temperatura que se desenvolve na massa do concreto devida hidratao do cimento. Em geral, segundo o CEB-FIP Model (1990), a cura mida resulta em um concreto com menos poros do que quando se usa um mtodo de cura que apenas proteja contra a secagem. Alm disso, em concretagens sob temperaturas altas, recomenda a cura mida como sendo a mais conveniente, ressaltando que a mesma deve se dar, sem interrupo, por um perodo mnimo de 7 dias. Enquanto no adquirir endurecimento satisfatrio, a NBR 6118 estabelece que o concreto dever ser adequadamente protegido contra agentes prejudiciais, tais como mudanas bruscas de temperatura, secagem prematura, chuva forte, gua torrencial e agentes qumicos, bem como contra choques e vibraes de intensidade tal que possa causar fissurao na massa do concreto ou prejudicar a sua aderncia s armaduras.

14

Referindo-se proteo contra a secagem prematura, que deve ocorrer pelo menos durante os 7 primeiros dias aps o lanamento do concreto17, aumentando esse mnimo quando a natureza do cimento o exigir, a NBR 6118 recomenda a realizao de cura, mantendo-se a superfcie umedecida ou protegendo-a com uma pelcula impermevel18. Esclarece, ainda, que o endurecimento do concreto pode ser antecipado por meio de tratamento trmico adequado e devidamente controlado, desde que sejam adotadas medidas de proteo contra a secagem. O PCI MNL 133-97, ao recomendar procedimentos para o clculo da deformao por retrao, apresenta, para o caso de cura mida, valores do coeficiente de retrao a serem utilizados como fatores de correo, tomando como referncia um valor unitrio correspondente a uma cura pelo perodo de 7 dias, conforme mostra a Tabela 2.2.

Tabela 2.2 Fator de correo para o clculo de deformao por retrao considerando o

perodo inicial de cura. (PCI MNL 133-97)

Durao da cura mida (dias) Fator de correo

1

3

7

14

28

60

90

1,20

1,10

1,00

0,93

0,86

0,79

0,75

Ao analisar-se a Tabela 2.2, constata-se a importncia da durao da cura mida para a reduo das deformaes por retrao.

2.4 INJEO DE BAINHAS E ARREMATES DE EXTREMIDADES

A injeo dos cabos de protenso, com calda de cimento, tambm chamada de calda de injeo, deve ser realizada o mais rapidamente possvel aps a protenso dos cabos e tem como objetivos, segundo a NBR 10788: a) assegurar a aderncia mecnica entre o concreto e as armaduras de protenso, em

toda a sua extenso; e

17 A NBR 6118, ao no levar em considerao algumas observaes que do conta da possvel reduo

desse prazo mnimo para 3 dias, quando for utilizado cimento Portland de alta resistncia inicial, alinha-se maioria dos pesquisadores que defende o prazo mnimo de 7 dias.

18 Tambm conhecida como membrana impermevel, membrana de cura ou cura qumica.

15

b) garantir proteo contra a corroso dos aos, evitando a infiltrao de agentes

corrosivos e constituindo um meio passivo, sem elementos agressivos.

A NBR 7681 define calda de injeo como o material resultante da mistura conveniente de cimento, gua e, eventualmente, aditivos, que se destina ao preenchimento de bainhas ou dutos de armaduras de protenso de peas de concreto protendido, estabelecendo que o cimento a ser utilizado deve ser o Portland comum ou outro tipo, desde que o teor de cloro proveniente de cloretos seja no mximo igual a 0,10 % e o teor de enxofre proveniente de sulfetos seja no mximo igual a 0,20 %. Alm disso, condiciona que a gua a ser utilizada deve ser isenta de teores prejudiciais de substncias estranhas e que, o uso de aditivos, que no podem conter componentes que por si ou em reao com os materiais da calda sejam capazes de atacar o ao, fica subordinado realizao de ensaios que comprovem melhoria das qualidades da calda.

Para que a calda de injeo cumpra efetivamente os seus objetivos, alm da correta seleo dos materiais componentes, do uso de equipamentos apropriados e de uma cuidadosa operao de injeo, a NBR 10788 recomenda que sejam feitos estudos prvios da calda, que incluem o estabelecimento de um adequado programa de injeo, a realizao de ensaios de laboratrio e de campo e, quando for o caso, de ensaios de injeo em cabos-teste, em escala real. Os ensaios recomendados compreendem a determinao do ndice de fluidez, vida til, ndices de exsudao e expanso (quando for utilizado aditivo expansor) e resistncia compresso, a serem realizados conforme mtodos normatizados. De acordo com a NBR 10788, para cada cabo, ou famlia de cabos injetados simultaneamente, devem ser efetuados, no mnimo, os seguintes registros durante a operao de injeo: a) data e horas de incio e trmino da injeo;

b) composio dos materiais e da calda;

c) temperatura ambiente, dos materiais e da calda;

d) presses manomtricas da bomba durante a injeo;

e) volume injetado, a ser comparado com o volume terico de vazio do cabo;

f) ndices de fluidez na entrada e na sada da bainha;

g) caractersticas dos equipamentos utilizados;

h) registro de qualquer anomalia.

Aps a injeo, com a calda j endurecida, so cortadas as mangueiras utilizadas na operao e feitos os acabamentos finais nas extremidades das VPMPs.19 A NBR 10788 19 Dependendo do plano de protenso, a injeo poder ser realizada primeiramente em determinado

nmero de cabos, ficando, pois, os arremates de extremidades para serem feitos aps injetados os ltimos cabos.

16

condiciona que, aps a injeo, as peas no devem ser submetidas a esforos ou vibraes que possam vir a prejudicar a integridade da calda, esclarecendo que, quando essa integridade no for comprovada por meio de ensaios, a calda deve apresentar uma resistncia mnima de 10 MPa. Os arremates de extremidades de VPMPs podem se limitar ao preenchimento dos nichos de ancoragem ou a uma pequena complementao das extremidades das vigas, dependendo das dimenses e da quantidade das placas de ancoragem. De uma maneira ou de outra, convm lembrar que, sendo a regio dos apoios uma zona sujeita a umidade freqente, os concretos ou argamassas utilizados devem ser especialmente dosados e lanados, de forma a se constiturem em tampes impermeveis e, conseqentemente, em efetiva proteo s ancoragens dos cabos protendidos. Nagi; Whiting (1993) consideram que, sob condies semelhantes, a influncia do concreto na corroso de peas ps-tracionadas com cabos injetados menor do que no caso de peas pr-tracionadas, pois, no caso da ps-trao, os cabos protendidos ficam protegidos dentro das bainhas e isolado do concreto ao redor. Assim, a presena de ons de cloro, por exemplo, e a reduo da alcalinidade do concreto tero um efeito menor do que em peas ps-tensionadas com cabos injetados. Entretanto, enfatizando que a regio da ancoragem uma das mais susceptveis corroso em peas ps-tracionadas, recomendam o uso de um concreto de boa qualidade e timo cobrimento como requisitos para uma adequada proteo das bainhas. Citando sugestes de Schupack, M. (1988), Nagi; Whiting registram que a estanqueidade nos cabos pode ser conseguida com o uso de bainhas plsticas e que, em ambientes agressivos, o cobrimento do concreto recomendado nas extremidades dos cabos seja no mnimo de 50 mm. Alm disso, Nagi; Whiting, citando Etienne, C. F. et al. (1981), chamam a ateno para o fato de que, entre a argamassa de preenchimento dos nichos e o concreto ao redor, no devem ocorrer fissuras de retrao, que, uma vez existindo, permitem o acesso de umidade capaz de deflagrar um processo corrosivo nas armaduras de protenso.

3 DIRETRIZES E RECOMENDAES EM RELAO

FABRICAO DE VPMS

A seguir so apresentadas diretrizes e recomendaes, fruto das reflexes realizadas, a partir da literatura consultada, dos dados coletados e da vivncia do autor em obras similares, as quais retratam a etapa de fabricao considerada neste trabalho.

3.1 CABEAS PR-MOLDADAS

Quando, na fabricao de VPMPs, forem utilizadas cabeas pr-moldadas, a sua concretagem deve-se dar na posio horizontal, de forma a se obter um concreto de melhor qualidade e adequado envolvimento dos dispositivos de ancoragem.

3.2 FRMAS

A fim de se evitar perda de nata durante a concretagem das VPMPs, importante

que sejam usados materiais de vedao adequados (borrachas, espumas, etc.),

17

horizontalmente, nos encontros das frmas com as laterais do bero de

concretagem, e, verticalmente, entre painis.

As frmas devem ser projetadas de modo a suportar satisfatoriamente, sem

apresentar deformaes apreciveis, o empuxo provocado pelo concreto fresco e os

esforos decorrentes do processo de adensamento. Esses aspectos tcnicos devem

balizar a escolha por frmas de madeira ou frmas metlicas, em detrimento de

aspectos puramente econmicos.

A fim de no facilitar a deflagrao de processos de corroso em VPMPs, ao ser

utilizado um sistema de frmas com tirantes passantes, os orifcios resultantes no

concreto devem ser preenchidos com argamassa fluida, dosada com aditivo

expansor.

3.3 LANAMENTO DO CONCRETO

A fim de se evitar a segregao da mistura, importante que o lanamento do

concreto seja realizado em camadas, definidas por meio de um prvio e adequado

plano de concretagem, que deve definir pontos de lanamento, em funo do

comprimento da pea, o que, tambm, ajuda a evitar a ocorrncia de outros defeitos

e retrabalhos, que ocorrem com o lanamento em camada nica, alm de

possibilitar a revibrao da camada subjacente. O concreto deve ser depositado o

mais prximo possvel de cada camada em processo de lanamento, utilizando-se

dispositivos adequados para tal fim ou mesmo aberturas nas laterais das frmas.

3.4 ADENSAMENTO DO CONCRETO

O adensamento do concreto deve associar o uso de vibradores externos, com

vibradores de imerso com pequeno dimetro de garrafa, o qual deve ser funo das

distncias livres entre barras e cabos das armaduras ativa e passiva. importante

aliar a orientao dos fabricantes de frmas metlicas e de vibradores com os

procedimentos constantes da literatura tcnica sobre o assunto, de forma a se

realizar um adequado adensamento, sem comprometer a adernc ia das armaduras e

sem causar segregao do concreto ou deixar vazios em sua massa.

Em face dos efeitos benficos de uma revibrao no concreto recm-lanado,

quanto obteno de maiores compacidade e resistncia, recomenda-se que seja

18

avaliada a possibilidade da adoo desse procedimento que resultar na produo

de um concreto com maior durabilidade.

3.5 CURA DO CONCRETO

A fim de se ter maior garantia de qualidade quanto a maiores resistncia e

durabilidade, bem como menores deformaes por retrao, a cura de VPMPs deve

ser preferencialmente mida, por prazo nunca inferior a sete dias.

3.6 BAINHAS

As manipulao de bainhas galvanizadas, quando especificadas, deve ocorrer de

forma extremamente cuidadosa, de modo a no arranh- las nem amass- las, a fim

de que seja minimizada a possibilidade de deflagrao de um processo de corroso

galvnica.

3.7 PLANO DE PROTENSO

A realizao da protenso final, ou em uma fase precedendo a montagem de

VPMPs, alm da observncia s recomendaes contidas em projeto, deve ser

objeto de preocupao quanto a eventuais paralisaes e / ou interrupes

motivadas por falta de verba, demandas contratuais, desapropriaes e remoo de

interferncias, alm de continuidade administrativa no rgo contratante, em face

da possibilidade de ocorrnc ia de contraflechas excessivas.

A protenso final, ou a protenso em uma fase que preceda a montagem,

observados os valores recomendados de fck e de Ec, somente dever ser dada com

a viga bi-apoiada, no bero de estocagem, ou mesmo no bero de concretagem, em

condio que permita livre rotao das extremidades, a fim de se evitar a

possibilidade de esmagamento do concreto contra um apoio rgido, quando do

efeito de arqueamento da viga. Alm disso, a protenso somente deve ocorrer

quando houver uma programao definitiva para a montagem da viga, respeitado

um prazo mximo, entre as datas da protenso e da montagem, definido pelo

projetista.

19

3.8 CALDA DE CIMENTO PARA INJEO

Considerando-se a dupla importncia da injeo com calda de cimento quanto a

assegurar a aderncia entre as armaduras de protenso e o concreto e garantir a

proteo contra a corroso, imprescindvel que sejam realizados os ensaios e

controles previstos nas NBRs 7681 e 10788, a fim de se obter a necessria

qualidade da injeo.

3.9 DEFEITOS DE SUPERFCIE

Os espaadores utilizados para garantia do cobrimento, quando feitos com

argamassa de cimento e areia, devem ter uma forma tal que o contato com a

superfcie externa acabada fique resumido a um ponto (forma semi-esfrica) ou a

uma linha (forma cilndrica ou semicilndrica) a fim de no gerar pontos fracos ou

manchas na superfcie.

4 CONSIDERAES FINAIS

Quando da elaborao do planejamento executivo de obras em que sejam utilizadas VPMPs, importante que o ciclo de produo seja estabelecido com muito critrio de modo que a qualidade das vigas no seja prejudicada por um tempo de ciclo excessivamente curto, o que pode resultar em defeitos, aparentes ou no. Os defeitos aparentes, como problemas dimensionais e bolhas de ar e / ou gua, geram prejuzos com retrabalhos, e os no-aparentes, ou ocultos, como alta porosidade do concreto e deficincias nas aderncias das armaduras, das bainhas e dos dispositivos de ancoragem, decorrentes de mau adensamento, assim como aqueles resultantes de uma cura malfeita, podero vir a comprometer a resistncia e a durabilidade das peas. Nesse sentido, quando houver urgncia na fabricao, devem ser analisados a convenincia da construo de uma maior quantidade de beros de concretagem, bem como o uso de um maior nmero de frmas, em unidades completas ou painis adicionais, alm da adoo de outras medidas de gesto da produo julgadas pertinentes.

20

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BT/PCC/301 Metodologia de Diagnstico, Recuperao e Preveno de Manifestaes Patolgicas em Revestimentos Cermicos de Fachada. EDMILSON FREITAS CAMPANTE, FERNANDO HENRIQUE SABBATINI. 12p.

BT/PCC/302 Estudo Experimental Comparativo Entre Resfriamento Evaporativo e Radiativo em Ambiente Cobertos Com Telhas de Fibrocimento em Regio de Clima Quente e mido. JOS ROBERTO DE SOUZA CAVALCANTI, RACINE TADEU ARAJO PRADO. 31p.

BT/PCC/303 Qualidade do Projeto de Empreendimentos Habitacionais de Interesse Social: Proposta Utilizando o Conceito de Desempenho. MAURCIO KENJI HINO, SILVIO BURRATINO MELHADO. 20p.

BT/PCC/304 Recomendaes Prticas Para Implementao da Preparao e Coordenao da Execuo de Obras. ANA LUCIA ROCHA DE SOUZA, FERNANDO HENRIQUE SABBATINI, ERIC HENRY, SILVIO MELHADO. 12p.

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BT/PCC/318 Evoluo Histrica da Utilizao do Concreto como Material de Construo. SALOMON MONY LEVY, PAULO ROBERTO DO LAGO HELENE. 12p.

BT/PCC/319 Implantao de Sistemas de Leitura Automtica de Medidores de Insumos Prediais. NORBERTO ROZAS, RACINE TADEU ARAJO PRADO. 19p.

BT/PCC/320 Conduo de Calor em Regime Peridico em Paredes de Edifcios. ALEXANDRE TONUS, RACINE TADEU ARAJO PRADO. 17p.

BT/PCC/321 Fabricao de Vigas Pr-Moldadas Protendidas com Aderncia Posterior em Canteiros de Obras-de-Arte Especiais. WILLIAM MOURA SANTOS, JONAS SILVESTRE MEDEIROS. 21p.

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