CalcPerdaCargaCompleto

5/12/2018 CalcPerdaCargaCompleto - slidepdf.com

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Nome do projeto:Linha:

massa específica (kg/L) 950viscosidade (cp) 1 Velocidade (m/s) 2.58

Vazão (m^3/h) 300 Rugosidade relativa 0.02269Re 497234725Tipo de escoamento: turbulentoComprimento equivalente (m) 100.00Fator de Fanning 0.012765

Dnom (in) 8 Perda carga (m) 8.567Schedule 40 DP (kgf/cm^2) 813.870

Dint (in) 7.981Comprimento reto (m) 100

Tipo de tubo:

Aço galvanizado velho ####

Le/D

Válvula globo aberta 320Válvula de ângulo aberta 150Válvula borboleta âng = 5º 12Válvula borboleta âng = 10º 26Válvula borboleta âng = 20º 19Válvula borboleta âng = 40º 540Válvula borboleta âng = 60º 5900Válvula diafragma aberta 115Válvula diafragma 75% aberta 130Válvula diafragma 50% aberta 215Válvula diafragma 25% aberta 1050Válvula gaveta aberta 6.0Válvula gaveta, 75% aberta 45.0Válvula gaveta, 50% aberta 225.0Válvula gaveta, 25% aberta 1200.0Válvula de pé 750.0

Válvula de retenção 100.0Curva em gomos 90º Ângulo reto 56.5Curva em gomos 90º Um gomo 24.0Curva em gomos 90º Dois gomos 16.5Curva em gomos 90º Tres gomos 10.5Cotovelo 90º (normal)* 32Cotovelo 90º (raio curto) 37.5Cotovelo 90º (raio longo) 22.5Curva 45º (raio curto) 17.50Curva 45º (raio longo) 10.00Cotovelo de 45º* 15Tê (saída de lado)* 67Tê (passagem direta)* 20Saída de tanque brusca 25.00Saída de tanque arredondada 2.50Dobra 180º* 75Contração brusca** 0.00 ***Dm/DM=Expansão brusca** 0.00 ***Dm/DM=Contração convergente** 0.00 ***Dm/DM= 1

ângulo º =Expansão convergente** 0.000 ***Dm/DM= 1

ângulo º =Filtro Y 24.0Outros*fonte: Welty p.211 **fonte: Crane p.2-11 ***Dm/DM - diâmetro menor / diâmetro maior

Aço galvanizado

C LCULO DA PERDA DE CARGAFLUIDOS INCOMPRESS VEIS

Entre com as propriedades físicas

Entre com as características da tubulação

Entre com quantidade de acidentes

Resultados



Nome do Projeto:Linha:

Vazão total (kg/h) 50000

Velocidade do líquido (m/s) 0.00

massa específica (kg/L) 760 Re -459170viscosidade (cp) 1 Fator de Fanning -0.00003

Tipo de escoamento: LaminarPerda de Carga (m) 0.000

massa específica (kg/L) 5.5viscosidade (cp) 0.02

fração de gás em peso 5 Velocidade do Gás (m/s) 0.68Re 28698098Fator de Fanning 0.00396Tipo de escoamento: TurbulentoPerda carga (m) 0.070

Dnom (in) 6Schedule 40 Comprimento equivalente (m) 29.00

Dint (in) 6.065 Rugosidade relativa 0.00039Comprimento reto (m) 29 DP total (m) #NUM!

Tipo de tubo: DP total (kgf/cm^2) #NUM!Aço comercial novo TRUE

Le/DVálvula globo aberta 320Válvula de ângulo aberta 150Válvula borboleta âng = 5º 12Válvula borboleta âng = 10º 26Válvula borboleta âng = 20º 19Válvula borboleta âng = 40º 540Válvula borboleta âng = 60º 5900Válvula diafragma aberta 115Válvula diafragma 75% aberta 130

Válvula diafragma 50% aberta 215Válvula diafragma 25% aberta 1050Válvula gaveta aberta 6.0Válvula gaveta, 75% aberta 45.0Válvula gaveta, 50% aberta 225.0Válvula gaveta, 25% aberta 1200.0Válvula de pé 750.0Válvula de retenção 100.0Curva em gomos 90º Ângulo reto 56.5Curva em gomos 90º Um gomo 24.0Curva em gomos 90º Dois gomos 16.5Curva em gomos 90º Tres gomos 10.5Cotovelo 90º (normal)* 32Cotovelo 90º (raio curto) 37.5Cotovelo 90º (raio longo) 22.5Curva 45º (raio curto) 17.50

Curva 45º (raio longo) 10.00Cotovelo de 45º* 15Tê (saída de lado)* 67Tê (passagem direta)* 20Saída de tanque brusca 25.00Saída de tanque arredondada 2.50Dobra 180º* 75Contração brusca** 0.00 ***Dm/DM=Expansão brusca** 0.00 ***Dm/DM=Contração convergente** 0.00 ***Dm/DM= 1



Aço comercial

FLUXO BIF SICO PARA TUBOS HORIZONTAISMétodo de Lockhart e Martinelli



ResultadosEntre com as propriedades físicas

Líquido

Gás

Líquido

Gás



Nome do projeto:Linha:

Peso molecular Comprimento equivalente (m) 0.00Temperatura média (ºC) Fator de Fanning #DIV/0!

Vazão (kg/h) Pressão Final (kgf/cm2a) #DIV/0!Fator de Compressibilidade Z Pressão Inicial (kgf/cm2a) #DIV/0!

Pressão Inicial (kgf/cm2a)Pressão Final (kgf/cm2a)

Dnom (in)Schedule

Dint (in)Comprimento reto (m) TRUE

Le/D

Válvula globo aberta 320Válvula de ângulo aberta 150Válvula borboleta âng = 5º 12Válvula borboleta âng = 10º 26Válvula borboleta âng = 20º 19Válvula borboleta âng = 40º 540Válvula borboleta âng = 60º 5900Válvula diafragma aberta 115Válvula diafragma 75% aberta 130Válvula diafragma 50% aberta 215Válvula diafragma 25% aberta 1050Válvula gaveta aberta 6.0Válvula gaveta, 75% aberta 45.0Válvula gaveta, 50% aberta 225.0Válvula gaveta, 25% aberta 1200.0

Válvula de pé 750.0Válvula de retenção 100.0Curva em gomos 90º Ângulo reto 56.5Curva em gomos 90º Um gomo 24.0Curva em gomos 90º Dois gomos 16.5Curva em gomos 90º Tres gomos 10.5Cotovelo 90º (normal)* 32Cotovelo 90º (raio curto) 37.5Cotovelo 90º (raio longo) 22.5Curva 45º (raio curto) 17.50Curva 45º (raio longo) 10.00Cotovelo de 45º* 15Tê (saída de lado)* 67Tê (passagem direta)* 20Saída de tanque brusca 25.00

Saída de tanque arredondada 2.50Dobra 180º* 75Contração brusca** 0.00 ***Dm/DM=Expansão brusca** 0.00 ***Dm/DM=Contração convergente** 0.00 ***Dm/DM= 1



CÁLCULO DA PERDA DE CARGA PARAGASES PELA EQUAÇÃO DE WEYMOUNTH

Entre com as propriedades do Gás



Resultados



Dnominal Dexterno Schedule Dinterno 0.125 Perry p.6-450.125 0.405 10 0.307 10s0.125 0.405 40 0.269 28.7500.125 0.405 40 0.2690.125 0.405 80 0.2150.125 0.405 80 0.2150.250 0.540 10 0.4100.250 0.540 40 0.3640.250 0.540 40 0.3640.250 0.540 80 0.3020.250 0.540 80 0.3020.375 0.675 10 0.5450.375 0.675 40 0.4930.375 0.675 40 0.4930.375 0.675 80 0.4230.375 0.675 80 0.423

0.5 0.840 5 0.7100.5 0.840 10 0.6740.5 0.840 40 0.6220.5 0.840 40 0.622

0.5 0.840 80 0.5460.5 0.840 80 0.5460.5 0.840 160 0.4640.5 0.840 XX 0.252

0.75 1.050 5 0.9200.75 1.050 10 0.8840.75 1.050 40 0.8240.75 1.050 40 0.8240.75 1.050 80 0.7420.75 1.050 80 0.7420.75 1.050 160 0.6120.75 1.050 XX 0.434

1 1.315 5 1.1851 1.315 10 1.0971 1.315 40 1.0491 1.315 40 1.0491 1.315 80 0.9571 1.315 80 0.9571 1.315 160 0.8151 1.315 XX 0.599

1.25 1.660 5 1.5301.25 1.660 10 1.4421.25 1.660 40 1.3801.25 1.660 40 1.3801.25 1.660 80 1.2781.25 1.660 80 1.2781.25 1.660 160 1.160

1.25 1.660 XX 0.8961.5 1.900 5 1.7701.5 1.900 10 1.6821.5 1.900 40 1.6101.5 1.900 40 1.6101.5 1.900 80 1.5001.5 1.900 80 1.5001.5 1.900 160 1.3381.5 1.900 XX 1.100



2 2.375 5 2.2452 2.375 10 2.1572 2.375 40 2.0672 2.375 40 2.0672 2.375 80 1.9392 2.375 80 1.9392 2.375 160 1.6872 2.375 XX 1.503

2.5 2.875 5 2.7092.5 2.875 10 2.6352.5 2.875 40 2.4692.5 2.875 40 2.4692.5 2.875 80 2.3232.5 2.875 80 2.3232.5 2.875 160 2.1252.5 2.875 XX 1.771

3 3.500 5 3.3343 3.500 10 3.2603 3.500 40 3.0683 3.500 40 3.068

3 3.500 80 2.9003 3.500 80 2.9003 3.500 160 2.6243 3.500 XX 2.300

3.5 4.000 5 3.8343.5 4.000 10 3.7603.5 4.000 40 3.5483.5 4.000 40 3.5483.5 4.000 80 3.3643.5 4.000 80 3.364

4 4.500 5 4.3344 4.500 10 4.2604 4.500 40 4.0264 4.500 40 4.0264 4.500 80 3.8264 4.500 80 3.8264 4.500 120 3.6244 4.500 160 3.4384 4.500 XX 3.1525 5.563 5 5.3455 5.563 10 5.2955 5.563 40 5.0475 5.563 40 5.0475 5.563 80 4.8135 5.563 80 4.8135 5.563 120 4.5635 5.563 160 4.313

5 5.563 XX 4.0636 6.625 5 6.4076 6.625 10 6.3576 6.625 40 6.0656 6.625 40 6.0656 6.625 80 5.7616 6.625 80 5.7616 6.625 120 5.5016 6.625 160 5.187



6 6.625 XX 4.8978 8.625 5 8.4078 8.625 10 8.3298 8.625 20 8.1258 8.625 30 8.0718 8.625 40 7.9818 8.625 40 7.9818 8.625 60 7.8138 8.625 80 7.6258 8.625 80 7.6258 8.625 100 7.4378 8.625 120 7.1878 8.625 140 7.0018 8.625 XX 6.8758 8.625 160 6.813

10 10.750 5 10.84210 10.750 10 10.42010 10.750 20 10.25010 10.750 30 10.13610 10.750 40 10.020

10 10.750 40 10.02010 10.750 80S 9.75010 10.750 60 9.75010 10.750 80 9.56210 10.750 100 9.31210 10.750 120 9.06210 10.750 140 8.75010 10.750 XX 8.75010 10.750 160 8.50012 12.750 5 12.43812 12.750 10 12.39012 12.750 20 12.25012 12.750 30 12.09012 12.750 ST 12.00012 12.750 40S 12.00012 12.750 40 11.93812 12.750 80S 11.75012 12.750 XS 11.75012 12.750 60 11.62612 12.750 80 11.37412 12.750 100 11.06212 12.750 120 10.75012 12.750 XX 10.75012 12.750 140 10.50012 12.750 160 10.12614 14.000 5 13.68814 14.000 10S 13.624

14 14.000 10 13.50014 14.000 20 13.37614 14.000 30 13.25014 14.000 ST 13.25014 14.000 40 13.12414 14.000 XS 13.00014 14.000 60 12.81214 14.000 80 12.50014 14.000 100 12.124



14 14.000 120 11.81214 14.000 140 11.50014 14.000 160 11.18816 16.000 5 15.67016 16.000 10S 15.62416 16.000 10 15.50016 16.000 20 15.37616 16.000 30 15.25016 16.000 ST 15.25016 16.000 40 15.00016 16.000 XS 15.00016 16.000 60 14.68816 16.000 80 14.31216 16.000 100 13.93816 16.000 120 13.56216 16.000 140 13.12416 16.000 160 12.81218 18.000 5 17.67018 18.000 10S 17.62418 18.000 10 17.500

18 18.000 20 17.37618 18.000 ST 17.25018 18.000 30 17.12418 18.000 XS 17.00018 18.000 40 16.87618 18.000 60 16.50018 18.000 80 16.12418 18.000 100 15.68818 18.000 120 15.25018 18.000 140 14.87618 18.000 160 14.43820 20.000 5 19.62420 20.000 10S 19.56420 20.000 10 19.50020 20.000 20 19.25020 20.000 ST 19.25020 20.000 30 19.00020 20.000 XS 19.00020 20.000 40 18.81220 20.000 60 18.37620 20.000 80 17.93820 20.000 100 17.43820 20.000 120 17.00020 20.000 140 16.50020 20.000 160 16.06224 24.000 5 23.56424 24.000 10 23.500

24 24.000 10 23.50024 24.000 20 23.25024 24.000 ST 23.25024 24.000 XS 23.00024 24.000 30 22.87624 24.000 40 22.62424 24.000 60 22.06224 24.000 80 21.56224 24.000 100 20.938



24 24.000 120 20.37624 24.000 140 19.87624 24.000 160 19.31230 30.000 5 29.50030 30.000 10 29.37630 30.000 10 29.37630 30.000 ST 29.25030 30.000 20 29.00030 30.000 XS 29.00030 30.000 30 28.750



GERAL1. Cálculo do comprimento equivalente, LeSabendo-se os acidentes da tubulação, pela tabela de Le/D, soma-se a parcela de cada acidente (vezes a quantidade)mais o comprimento reto.Para os acidentes de contração brusca, expansão brusca e válvula de retenção, utilizei K disponível no livro doDégremont.A equivalência com Le é: L/D=K/4ff, pois:

A igualdade acima é válida para o regime turbulento.Para o cálculo do comprimento equivalente (Le/D) utilizou-se o fator de Darcy = 0,02 nos casos em que se tem o fator Ke comparou-se os resultados com os apresentados pelo Cameron, o que apresentou boa aproximação. (vide PlanilhaVerificação)

2. Cálculo de K para alguns acidentes2.1. Válvula de retençao - segundo Dégramont p.451, o K é aproximadamente 2. L/D foi então calculado pela igualdadeL/D=K/0,02.2.2. Contração Brusca - utilizou-se a fórmula de Crane (p.2-11) K=0,5(1-(Dmen/Dmai)^2) e L/D calculado como em 2.1.2.3. Expansão Brusca - utilizou-se a fórmula de Crane (p.2-11) K=(1-(Dmen/Dmai))^2 e L/D calculado como em 2.1.2.4. Contração Convergente - utilizou-se a fórmula de Crane (p.2-11) abaixo e L/D calculado como em 2.1.

2.4. Expansão Divergente - utilizou-se a fórmula de Crane (p.2-11) abaixo e L/D calculado como em 2.1.

3. Determinação do diâmetro interno a partir do diâmetro nominal e schedule

Na planilha Dnom consta a tabela do Perry com Dnom e Schedule e seus respectivos diâmetros internos.

4

22

4

22

Dmai

Dmen

Dmai

Dmen1

Kº.........18045ºPara

Dmai

Dmen

Dmai

Dmen1

2sen6.2

K............45º.......Para

DivergenteExpansão

÷ ø

öçè

æ

÷÷ ø

öççè

æ ÷ ø

öçè

æ -

=£q<

÷ ø

öçè

æ

÷÷ ø

öççè

æ ÷ ø

öçè

æ -q

=£q

4

2

4

2

Dmai

Dmen

Dmai

Dmen1

2sen5.0

Kº.........18045ºPara

Dmai

Dmen

Dmai

Dmen1

2sen8.0

K............45º.......Para

econvergentContração

÷ ø

öçè

æ

÷÷ ø

öççè

æ ÷ ø

öçè

æ -q

=£q<

÷ ø

öçè

æ

÷÷ ø

öççè

æ ÷ ø

öçè

æ -q

=£q

g2v

*k g2v

*DL

*ff 4h

22

L ==



FLUIDOS INCOMPRESSÍVEIS1. Cálculo do número de Reynolds, ReSabendo-se as propriedades físicas, calcula-se o número de Reynolds:

2. Cálculo da rugosidade relativa, E/D

Sabendo-se as características da tubulação, a planilha Rugosidade! apresenta os dados de rugosidade absoluta paracada tipo de material. Dividinho-a pelo diâmetro (em metros), tem-se a rugosidade relativa.

3. Cálculo do fator de fanning3.1. Regime LaminarSe Re<2100, o escoamento é laminar e ff=16/Re.

3.2. Regime turbulento e transição:Utilizou-se a equação de Colebrook:

Para resolver a equação acima temos que utilizar a iteração.Para o cálculo direto, utilizou-se a seguinte equação:

A equação acima tem 1% de erro da equação de Colebrook.Fonte: Streeter-Wiley "Fluid Mechanics" 8th. Ed., McGraw Hill, Inc. New York, 1985.

Lembrando que o fator de Darcy = 4*fator de Fanning.

4. Cálculo da perda de carga

A perda de carga pode ser calculada pela seguinte fórmula:

5. Cálculo do DPPela equação de Bernoulli:

No tubo, v é constante (D e Q iguais) e z1=z2. Então DP=hLgrLembrando que se hL em metros e densidade em kg/m3 e aceleração da gravidade em m/s2 encontramos a seguinte

unidade N/m2 que para transformar em kgf/cm2 devemos multiplicar pelo fator 1,02*10e-5

mp

r=

m

r=

D

Q4vDRe

gD

Q16

D

Lf 2

g

v

D

Lf 2h

42

2

f

2

f L p==

g2

vv)zz(

PPh

21

21

2121

L

-+-+

g-

=

÷÷ ø

öççè

æ +-=

fdRe

51.2

D7.3

ELOG2

fd

1

2

9,0Re

74,5

7.3*D

eln

325,1fd

úû

ùêë

é+÷

ø

öçè

æ =



FLUXO BIFÁSICOBibliografia: Perry, R.H.; Chilton, C.H.; Kirkpatrick,S.D.; Chemical Engineers' Handbook, 4th ed.Para o cálculo do Fluxo bifásico utilizou-se o Método de Lockart e Martinelli na qual considera a perda de carga de cadafluido como se estivesse individualmente no duto. A perda de carga é calculada pela equação de Fanning para cadafluido (líquido e gás) - Vide item de fluidos incompressíveis.A perda de carga total é calculada multiplicando a perda de carga de um fluido por um fator Y.

na qual Y é função de X :

O valor de Y é lido diretamente no gráfico (pag. 5-39 - Fig.5-48). Para o cálculo nesta planilha, para cada casoaproximou-se as curvas em equações.

FLUIDOS COMPRESSÍVEISBibliografia: Kent's Mechanical Engineerings' Handbook, 12th ed., 1957Para o Cálculo da perda de carga de gases, utilizou-se a equação de Weymounth na qual é definida como:

na qual:w = vazão em lb/segundosd = diâmetro interno do duto em inG = densidade relativa ao ar = peso molecular do gás/peso molecular do ar (28,97)p1 = pressão inicial em psiap2 = pressão final em psiaT = temperatura absoluta = T(ºF) +460L = Comprimento equivalente em ftsendo válida para fluxos com fricção e grande perda de pressão (>5% da pressão inicial).

Weymounth utiliza a seguinte equação simplificada para o cálculo do fator de atrito:

f = fator de Fanningválida para dutos limpos e com diâmetros grandes

Pelo Catálogo da NGPSA (Figuras 10-6A/B e tabelas de fatores de conversão) encontramos a correção para o caso degases reais:

( )L*T

pp*Gd*985.0w

22

21667,2 -

=

3 / 1d

0321.0f 4 =

÷ ø

öçè

æ == z

1*w

1

z

1*ww real

LP,T L

P*Y

L

P

÷ ø

ö

çè

æ

D

D=

÷ ø

ö

çè

æ

D

D

GásdocargadePerda

LíquidodocargadePerdaX =



Material Tubos novos Tubos velhos *rugosidade está em metrosAço comercial 0.00006 0.0024Aço galvanizado 0.000175 0.0046Aço inox 0.00001 -Aço rebitado 0.002 0.006Aço revestido 0.0004 0.00085Aço soldado 0.00005 0.0024Alumínio 0.000004 -Chumbo 0.00001 0.00001Cimento amianto 0.000025 -Cobre ou latão 0.00001 0.00001Concreto bem acabado 0.00065 -Concreto ordinário 0.0015 -Ferro forjado 0.00005 -Ferro fundido 0.000375 0.004Ferro fundido com revestimento asfáltico 0.00012 0.0021Madeira em aduelas 0.0006 0.0006Manilhas cerâmicas 0.0006 -Plásticos 0.00001 0.00001Vidro 0.00001 0.00001

*Fonte: Apostila IMBIL p.23/Assy,Jardim,Lancastre,Quintela,Simon,Tullis.



Líquido ffanningcolebrook 0.012765laminar 3.2178E-08

Fluxo Bifásico - Líquido ffanningcolebrook #NUM!laminar -3.48455E-05

Fluxo Bifásico - Gás ffanningcolebrook 0.003958laminar 5.57528E-07

Gás - Weymounth ffanningWeymounth #DIV/0!



X = #NUM!

Log(Y) YSe líquido laminar e gás laminarx>0,15 #NUM! #NUM!x<0,15 #NUM! #NUM!

Se líquido turbulento e gás laminar ou o contráriox>0,2 #NUM! #NUM!x<0,2 #NUM! #NUM!

Se líquido turbulento e gás turbulentox>0,2 #NUM! #NUM!x<0,2 #NUM! #NUM!

Y final #NUM!



Filtro Cesto

GráficoDP(psi) Q(m3/h) D (in) DP(Pa) Q(m3/s) D(m) logDP logQ K

0.5 50 5 3447.379 0.013889 0.127 3.537489 -1.85733 56216.40.15 70 8 1034.214 0.019444 0.2032 3.01461 -1.7112 56390.8

1 2.8 1 6894.757 0.000778 0.0254 3.838519 -3.10914 57363.71 150 6 6894.757 0.041667 0.1524 3.838519 -1.38021 25904.5

0.15 12 3 1034.214 0.003333 0.0762 3.01461 -2.47712 37946.10.2 150 8 1378.951 0.041667 0.2032 3.139549 -1.38021 16374.20.6 15 2.5 4136.854 0.004167 0.0635 3.61667 -2.38021 46847.0

0.15 400 16 1034.214 0.111111 0.4064 3.01461 -0.95424 27631.50.2 150 10 1378.951 0.041667 0.254 3.139549 -1.38021 39976.1



K'5.35.3

5.42.4 Filtro Y3.6 Simplex1.5 Simplex4.4 Simplex2.6 Cesto3.8 Cesto



Verificação do comprimento equivalente

Vazão 120 m3/hDensidade 999 kg/m3viscosidade 1 cpDiametro 8" (202,7174 mm)Sch. 40

cameron

comp.equi perdacarga comp.equi perdacarga comp.equiSaída tanque brusca 5.07 0.024 10.136 0.0509curva90º(raio curto) 7.6 0.036 7.602 0.0382 20ft (6,1m)Valv. Gaveta aberta 1.22 0.006 1.216 0.0611 4ft (1,21m)Valv. Globo aberta 64.87 0.308 64.87 0.33 210ft (64m)

Vazão 45 m3/hDensidade 999 kg/m3viscosidade 1 cpDiametro 4" (102,2604 mm)Sch. 40

cameroncomp.equi perdacarga comp.equi perdacarga comp.equi

curva90º(raio curto) 3.83 0.088 2.3 0.0566 11ft(3,35m)Valv. Borboleta 10º 2.66 0.061 2.66 0.0655Valv. Retenção 10.23 0.234 10.22 0.252 25ft (7,62m)Redução brusca(4x3) 1.12 0.026 1.023 0.0252 2,2ft (0,67m)Curva45º(raio curto) 1.79 0.041 1.789 0.044 5ft (1,524m)Curva45º(raio longo) 1.02 0.023 1.023 0.0252

Vazão 100 m3/hDensidade 875.3 kg/m3viscosidade 90 cp

Diametro 6" (154,051 mm)Sch. 40


Valv. Gaveta aberta 0.92 0.034 0.9243 0.033 3,5ft (1,067m)Valv. Globo aberta 49.3 1.795 49.296 1.7700 150ft (45,72m)Valv. Retenção 15.41 0.561 15.4051 0.553 40ft (12,192m)curva90º(raio curto) 5.78 0.21 5.777 0.2073 16ft (4,87m)curva90º(raio longo) 3.47 0.126 3.466 0.1244 11ft (3,35m)

Vazão 20 m3/h

Densidade 897.4 kg/m3viscosidade 9 cpDiametro 3" (77,927 mm)Sch. 40


Valv. Gaveta aberta 0.47 0.014 0.4676 0.014 1,6ft (0,4877m)Valv. Globo aberta 24.94 0.733 24.94 0.7440 80ft (24,38m)curva90º(raio curto) 2.92 0.086 2.92 0.087 9ft (2,7432m)curva90º(raio longo) 1.75 0.052 1.75 0.052 6,5ft (1,98m)curva45º(raio curto) 1.36 0.04 1.364 0.041 3,75ft (1,143m)

AcidentesExcel basic


Excel basic

Acidentes




Verificação do cálculo de perda de carga para fluidos compressivos

Dados obtidos da Tabela 1 do Kent's - pag.1-25 e 1-26Para todos os cálculos o comprimento é de 1000ft = 304,8m

Unidades SI

Pressão inicial 60 psig 4,22 kg/cm2diâmetro nomina6"vazão 4000ft3/min 6796,043m3/htemperatura 68ºF 20ºCdensidade do ar 0,07658lb/ft 1,227kg/m3

Perda de carga DiferençaKent 6,17lb/in2 0,4338kg/cm2 -0.0358Excel 0,4696kg/cm2

Unidades SI

Pressão inicial 60 psig 4,22 kg/cm2diâmetro nomina4"vazão 600ft3/min 1019,406m3/htemperatura 68ºF 20ºCdensidade do ar 0,07658lb/ft 1,227kg/m3

Perda de carga DiferençaKent 1,22lb/in2 0,08577kg/cm -0.0048Excel 0,0906kg/cm2

Unidades SIPressão inicial 80 psig 5,62 kg/cm2diâmetro nomina8"vazão 6000ft3/min 10194,1m3/htemperatura 68ºF 20ºCdensidade do ar 0,07658lb/ft 1,227kg/m3

Perda de cargaKent 2,57lb/in2 0,1807kg/cm2Excel 0,1868kg/cm2

Unidades SIPressão inicial 80 psig 5,62 kg/cm2

diâmetro nomina2"vazão 200ft3/min 339,8m3/htemperatura 68ºF 20ºCdensidade do ar 0,07658lb/ft 1,227kg/m3

Perda de carga DiferençaKent 3,72lb/in2 0,2615kg/cm2 -0.0198Excel 0,2813kg/cm2

Documents

CalcPerdaCargaCompleto