Exemplo Iniciação

8/16/2019 Exemplo Iniciação

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FATEC - FACULDADE DE TECNOLGIA DE SERTÃOZINHO

Curso: Tecnologia em Mecânica: Processos de Soldagem

Rua Jordão Borghetti - 480, Bairro São João

14170-120 Sertãozinho - SP

Caracterização Mecânica e Microestrutural do Aço Inox Dúplex Submetido

a Diferentes Processos de Soldagem

Orientadora: Prof. Dr a. Simoni Maria Gheno

Aluno: Carlos Henrique Gomes

Sertãozinho - SP

Agosto/2013


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1.TÍTULO

Caracterização Mecânica e Microestrutural do Aço Inox Dúplex Submetido

a Diferentes Processos de Soldagem

2. JUSTIFICATIVA

A estrutura do mercado de trabalho também tem passado por

mudanças as quais, na maioria das vezes, são acompanhadas da crescente

insegurança e precariedade das novas formas de ocupação. O mercado

de trabalho alcançou o setor de serviços em decorrência do planejamento

da produção pautado pela busca da qualidade total, pelo uso intensivo das

redes de telecomunicações, da informática, da automação, bem como pela

modularização e terceirização de parte dos sistemas de gerenciamento

e produção. Não obstante, os processos de produção de inovações são

diferentes em decorrência do tipo de tecnologia envolvida e das cadeias de

produção interessadas [BARDY, 2001; GARZÓN, 2004].

No contexto de desenvolvimento de materiais, está a categoria dos

aços inoxidáveis dúplex, os quais se tornaram comercialmente disponíveis nos

anos 30 na produção industrial e de pesquisa realizada na Suécia, França e

Estados Unidos. A utilização desses aços tem merecido destaque em relação

aos outros tipos de aços inoxidáveis, por conta da interessante combinação de

excelentes propriedades mecânicas e alta resistência à corrosão (GAVRILJUK,

2004; NILSSON, 1992; SANTOS, 2008).

Desta forma, o desenvolvimento tecnológico, cada vez exige demanda

cada vez maior de processos tecnológicos que solucionem os problemas

reais. Neste contexto, merece destaque o desenvolvimento de pesquisasem Tecnologia em Processos de Soldagem, pertencente a uma área que

surgiu justamente para atender à demanda do mercado atual, por exemplo, as

recentes descobertas de jazidas de petróleo em território nacional - sobretudo

as da camada pré-sal – vem colocando em discussão quais os métodos e

as tecnologias mais eficientes para explorá-las. Dessa forma, a intenção é

participar, em um futuro próximo, da cadeia de material nos fornecimentos

da Petrobras e, conseqüentemente, e tipo de aço inoxidável e soldas maisadequados.


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A área de Tecnologia em Processos de Soldagem – fundamental em

projetos, máquinas e equipamentos industriais – tem sido integrada à indústria

metal-mecânica com sinergia e de modo crescente, de forma a produzir

equipamentos e controlar processos de maneira confiável, segura, rentável e

menos poluente, entre outras vantagens. A união entre mecânica e soldagem

está cada vez mais presente, tanto na linha de montagem como no próprio

produto final. Por sua vez na área de serviços, pode ser citada a demanda

por profissionais de processos de soldagem em projeto, manutenção e

operação dos diversos sistemas e equipamentos das indústrias da área metal-

mecânica as quais fornecem peças, equipamentos e serviços para uma grande

quantidade de empresas no país e no exterior.

Outro importante fator que solidifica as bases deste projeto é o fato de

a cidade de Sertãozinho possuir amplo parque industrial voltado para a área

metal-mecânica, fornecendo peças, equipamentos e serviços para grande

quantidade de empresas do país e do exterior. Os principais clientes estão no

setor de produção sucroalcooleira (açúcar, álcool e energia) e em vários outros

segmentos industriais o que dá a este parque industrial características distintas

das encontradas na região metropolitana.

Uma destas características relevantes é a grande necessidade de

inovação tecnológica e pesquisa aplicada, para atender ao crescimento

exponencial do setor nos últimos anos, bem como aos requisitos técnicos

para a exportação dos produtos. Assim, é importante e urgente desenvolver

pesquisas que integrem as necessidades das indústrias ao conhecimento

disponível no meio acadêmico.

3. BREVE FUNDAMENTAÇÃO TEÓRICA

3.1 Aços Inoxidáveis Duplex

Os aços inoxidáveis dúplex são aços que possuem microestrutura

ferrítico-austenítica em que as duas fases são inoxidáveis, ou seja, apresentam

teores de cromo de pelo menos 13% em peso. Na prática, esse termo é

reservado para ligas em que as duas fases estão presentes em volumes


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separados relativamente grandes e em frações volumétricas aproximadamente

iguais [NILSSON, 1992].

O aço inoxidável dúplex possui excelentes propriedades mecânicas,

com limite de escoamento duas a três vezes o limite de escoamento de aços

austeníticos, mantendo bons níveis de ductilidade e tenacidade [NILSSON,

1992; REICK, 1992; HAYES, 1990; SCHAEFFLER, 1949]. Além disso, o aço

inoxidável dúplex apresenta alta resistência a várias formas de corrosão, tais

como generalizada, por pite, por frestas, intergranular e sob tensão [NILSSON,

1992; REICK, 1992].

Outro importante fator é o fato de o comportamento mecânico dos aços

inoxidáveis dúplex estar intimamente relacionado com a característica de cada

fase; por isso o balanceamento entre as frações volumétricas de austenita e

ferrita deve estar próximo de 50% para cada uma das fases, a fim de serem

maximizadas as propriedades mecânicas.

A alta resistência mecânica e a boa tenacidade associadas à alta

resistência à corrosão intergranular, sob tensão e à corrosão e fadiga

termomecânica permitem o uso dos aços inoxidáveis dúplex em numerosas

aplicações nas atividades industriais, como nos segmentos químico,

petroquímico, polpa e papel, geração de energia e extração de petróleo e gás

(DUPOIRON, 1996; SEDRIKS, 1996; SHEK, 1997; RYAN, 2002; SANTOS,

2008; GHENO, 2008).

A resistência à corrosão é determinada pela capacidade que esses

materiais têm de se passivar e permanecer nesse estado no ambiente a

que estiver exposto. Essa propriedade está relacionada, principalmente,

aos elementos de liga presentes na composição química do aço, embora

outros fatores como tamanho de grão, distribuição e morfologia de inclusões,precipitação de fases e qualidade da superfície também exerçam influência.

Os mecanismos de corrosão mais comuns são: corrosão por pite e corrosão

sob tensão. Geralmente, os aços inoxidáveis dúplex apresentam elevada

resistência a todos esses mecanismos. [DEGARMO, 2003; SANTOS, 2008].

A excelente combinação de resistência à corrosão, resistência

mecânica, tenacidade, soldabilidade e baixo teor de níquel, que é um

elemento de alto custo, torna os aços inoxidáveis dúplex adequados para


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muitas aplicações em vários segmentos industriais, como mostra a Tabela 3.1

[NILSSON, 1992].

Tabela 3.1 Aplicações de aços inoxidáveis dúplex em vários segmentos

industriais [NILSSON, 1992].

SegmentoIndustrial

Tipo de Aço23%Cr, semMo, PRE=25

22%Cr + Mo,30


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3.2 Microestrutura de aços inoxidáveis dúplex

A presença de microestrutura bifásica nos aços inoxidáveis é

determinada principalmente pelos teores de Fe, Cr e Ni. Um diagrama de fases

para um inoxidável dúplex, considerando somente Fe, Cr e Ni na composição

[SEDRIKS, 1996].

Figura 3.1 Isopleta para 65%Fe-Cr-Ni [SEDRIKS, 1996].

A quantidade de ferrita na microestrutura varia com a temperatura.

Dependendo da composição química, a liga pode solidificar como ferrita ou

austenita. Um material com 65% de Fe, 25% de Cr e 10% de Ni solidifica como

ferrita ocorrendo a precipitação de austenita durante o resfriamento. Quanto

mais lenta a taxa de resfriamento, maior a quantidade de austenita formada,

pois dessa forma o sistema pode aproximar-se mais do estado de equilíbrio.Comercialmente, é muito empregado um tratamento térmico no intervalo

de 1050-1150ºC seguido de resfriamento em água para obter proporções

aproximadamente iguais de ferrita e austenita.

O diagrama de Schaeffler [SCHAEFFLER, 1949] e sua modificação por

DeLong [LONG, 1973] não podem ser aplicados a aços inoxidáveis dúplex

trabalhados porque refletem a ferrita formada na solidificação, em vez de

considerar a ferrita desenvolvida por trabalho a 1000-1200ºC [SOLOMON,1982].


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Os elementos de liga são adicionados para a obtenção de propriedades

específicas. Por exemplo, Mo melhora a resistência à corrosão em ambientes

contendo cloretos, com maior resistência à corrosão por pite, por frestas e sob

tensão. A presença de C aumenta a resistência mecânica e ao desgaste e a de

N melhora a resistência à corrosão por pite, além de promover endurecimento.

Os elementos C, N, Ni, Mn, Co, Cu e Al concentram-se preferencialmente na

austenita, enquanto os elementos P, Cr, Si, Mo, W, Nb e Ti concentram-se na

ferrita [REICK, 1992].

É bem conhecido que a resistência à corrosão por pite depende dos

teores de Cr, Mo e N. O PREN ( pitting resistance equivalent number ), índice de

pite, é um parâmetro composicional empírico para determinar a resistência à

corrosão por pite, dado por [SEDRIKS, 1986]:

peso) em(% N%16Mo%3,3%Cr PREN ⋅+⋅+=

Os aços inoxidáveis que têm valores de PREN maiores que 40

são chamados superdúplex. Esses aços contêm maiores teores de Cr,

Mo e N e por isso têm maior resistência à corrosão por pite e por frestas.

Entretanto, a resistência à corrosão por pite e por frestas também depende da

microestrutura, das fases eventualmente precipitadas no aço [SEDRIKS, 1986]

].

3.3 Corrosão de aços inoxidáveis dúplex

3.3.1 Corrosão em meio ácido

A estrutura bifásica de ferrita e austenita dos aços inoxidáveis dúplex

leva a alguns aspectos particulares do comportamento quanto à corrosão,

devido a diferenças de composição entre as fases. Cr e Mo tendem a

concentrar-se na ferrita, enquanto a austenita apresenta maiores teores de Ni,

C e N [SOLOMON, 1982].

Dependendo da composição do dúplex, do meio corrosivo e do potencial

eletroquímico, pode ocorrer dissolução preferencial da ferrita ou austenita[SYMNIOTIS, 1990, LO, 2006 ].


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A resistência à corrosão generalizada, intergranular, sob tensão e por

pites é diminuída por alterações microestruturais, tais como mudanças nas

frações volumétricas e na composição de ferrita e austenita, precipitação

de intermetálicos como fase σ, de nitretos e carbonetos de cromo, gerando

regiões empobrecidas nesse elemento [MAGNABOSCO, 2003]

3.3.2 Corrosão por pite

Aços inoxidáveis, em particular os aços inoxidáveis dúplex, são úteis

por causa da existência de filmes passivos, que são camadas de óxido finas,

formadas naturalmente sobre a superfície metálica e que reduzem muito a

taxa de corrosão. Entretanto, os filmes passivos são suscetíveis à ruptura

localizada, por pite ou por frestas [OLSSON, 2003].

Pites podem não só provocar vazamentos em tanques, tubulações

e recipientes, como também levar a outras causas de falha como corrosão

sob tensão, fragilização por hidrogênio ou fadiga associada à corrosão

[MÉSZÁROS, 2005; MAGNABOSCO, 2003].

A corrosão por pite que ocorre em três estágios: ruptura do filme

passivo, aparecimento de pites metaestáveis e crescimento estável de pites

é um fenômeno auto-catalítico, pois, quando um pite começa a crescer, as

condições desenvolvidas são tais que é promovido crescimento adicional.

O ambiente local dos pites torna-se empobrecido no agente catódico (por

exemplo, oxigênio) e enriquecido em cátions metálicos e cloretos, que migram

para o interior dos pites para manter a eletroneutralidade. Dentro dos pites,

os valores de pH são muito baixos, como resultado da hidrólise de cátions

metálicos. Assim, forma-se um meio ácido e contendo cloretos, que é muito

agressivo e tende a propagar o crescimento de pites [SATO, 1990].Esses mecanismos são descritos em metais puros, mas pites são

freqüentemente associados a inclusões e partículas de segunda fase. As

propriedades eletrônicas do filme passivo, que é semicondutor, influenciam a

sua ruptura [HAUPT, 1995].

Regiões empobrecidas em Cr e Mo ao redor da fase σ são locais

preferenciais para nucleação de pites e seu crescimento ocorre por dissolução

preferencial dessas regiões, com dificuldade de repassivação com a reversão


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da varredura de potencial [MAGNABOSCO, 2005].

3.4 Processos de Soldagem

Existem diversas maneiras de unir duas partes metálicas. Entre elas

está a soldagem, que é um processo de junção, utilizando uma fonte de calor,

com ou sem aplicação de pressão.

A soldagem envolve muitos fenômenos metalúrgicos como, por exemplo,

fusão, solidificação, transformações no estado sólido, deformações causadas

pelo calor e tensões de contração, que podem causar muitos problemas

práticos [MARQUES, 2005; WAINER, 1992].

Os processos de soldagem podem ser classificados de acordo

com o tipo de fonte de energia ou de acordo com a natureza da união.

Industrialmente, os processos de soldagem mais empregados são os que

utilizam a eletricidade como geração da energia para realizar a união. Para

promover a fusão entre as duas partes que serão unidas pode-se utilizar o

arco elétrico ou a resistência elétrica, através do aquecimento por efeito Joule.

A soldagem por resistência envolve as seguintes variantes de processo:

soldagem a ponto, soldagem com costura, soldagem topo-a-topo e soldagem

com ressalto. Já a soldagem com arco elétrico pode ser subdividida entre

soldagem com eletrodo consumível e soldagem com eletrodo não consumível.

No primeiro caso estão englobados os processos de soldagem com eletrodo

revestido, processo de soldagem MIG/MAG, processo de soldagem com

eletrodo tubular e processo de soldagem com arco submerso. Os processos

que utilizam eletrodo não consumível são soldagem TIG e soldagem com

plasma [MARQUES, 2005; WAINER, 1992]. Todos os processos citados

podem ser utilizados para a soldagem dos aços inoxidáveis [MODENESI,

2001]. A escolha do processo de soldagem envolve basicamente quatro fatores

[MARQUES, 2005; WAINER, 1992]:

i) projeto da junta: As juntas mais usuais são classificadas como: topo,

ângulo, sobreposta e canto. Dependendo da espessura do material a ser

soldado, as bordas podem ser preparadas com diversos processos, sejam a

quente (oxicorte e plasma) ou a frio (jato de água, processos de usinagem).

Se o material a ser soldado é um aço inox ou um não ferroso, dificilmente


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o processo de oxicorte seria utilizado. Da mesma maneira, no processo de

preparação a quente das juntas de alguns materiais (aços baixa e média

liga, aços inoxidáveis martensíticos, ligas de alumínio endurecíveis por

precipitação,...), a zona afetada pelo calor deve ser eliminada, dependendo da

aplicação desejada.

Outro fator a ser considerado é a penetração que foi projetada para

o cordão de solda e a posição de soldagem. A soldagem nas posições

sobrecabeça e verticais ascendente e descendente apresenta uma dificuldade

maior de execução do que nas posições plana e horizontal, devido a ação da

gravidade. Nem todos os processos de soldagem são utilizados em todas as

posições.

ii) espessura do material: Durante a concepção e o projeto da junta

deve-se avaliar também a espessura do material a ser soldado. Dependendo

dela é necessária a operação de preparação da borda da chapa (chanfro).

iii) natureza do material a ser soldado: Quando se fala na escolha do

processo baseado no tipo de material deve-se ter em mente as seguintes

características: propriedades físicas (condutividade térmica, coeficiente de

expansão térmica linear, etc...); temperatura do ponto de fusão; reatividade do

material com o ar e prováveis fragilizações do material durante a soldagem.

iv) custo de fabricação: O custo do equipamento deve ser baseado na

sua aplicação. Dependendo dela, os requisitos de qualidade podem ser mais

ou menos rigorosos. Isso significa que um processo que é caro para uma

dada aplicação com muito pouca responsabilidade pode ser barato para outra

aplicação. Outro fator muito desejado é o aumento da produtividade sem a

perda da qualidade. Nesses casos, a taxa de deposição dos processos de

soldagem é bastante importante.

4. METODOLOGIA

4.1 Material

Será analisado um aço inoxidável dúplex fornecido pela Villares Metals

na forma de barras. A composição química será análisada no laboratório de de

espectroscopia de massa, da FATEC de Sertãozinho.


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4.2 Tratamentos térmicos

O material será tratado termicamente para obter proporções

aproximadamente iguais de ferrita e austenita na microestrututra. As amostras

serão resfriadas em óleo.

4.3 Caracterização estrutural

A caracterização estrutural das amostras de aço inoxidável dúplex será

feita por difração de raios-X (DRX) em um equipamento Siemens D5005,

usando radiação de Cu do Laboratório de Caracterização Estrutural do DEMa

- UFSCar. A identificação das fases presentes será baseada na pesquisa do

banco de dados PDF (Powder Diffraction File) do JCPDS (Joint Committee on

Powder Diffraction Standards).

4.4 Caracterização microestrutural

Os ensaios de caracterização microestrutural, após os tratamentos

térmicos, serão desenvolvidos por microscopias ótica (MO) e eletrônica de

varredura (MEV).

As amostras serão embutidas em baquelite, lixadas e polidas. A

seguir, serão atacadas com Beraha’s: 90 ml H2O + 10 ml HCl 37% + 0,8

g de metabissulfito de potássio, segundo a norma ASTM E407-93. Esse

reagente permite obter excelente contraste entre a ferrita e austenita. Para as

observações no MEV as amostras serão submetidas a polimentos e ataques

leves sucessivos.

A obtenção da quantidade das fases será feita em um microscópio ótico

Zeiss com apliação de até 1000x da FATEC de Sertãozinho. A microestrutura

e a microanálise química será feita em um microscópio eletrônico de varredurado Laboratório de Caracterização Estrutural do DEMa – UFSCar.

4.5 Caracterização das propriedades mecânicas

4.5.1 Ensaios de Microdureza

A resistência de um metal a penetrações é uma medida de sua dureza e

também uma indicação de sua resistência. Para executar o ensaio de dureza,

uma carga fixa força o penetrador no corpo de prova. A profundidade depenetração ou o tamanho da impressão é medido.


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Para obter valores de dureza das fases ferrita e austenita e correlacioná-

los com o envelhecimento, serão realizados ensaios de microdureza Vickers

utilizado um microdurômetro da Future-Tech Corp. (Tóquio, Japão), modelo

FM-7E com carga de 25 g e tempo de carregamento de 15 segundos, conforme

norma ASTM E 384. Serão obtidos a média e desvio padrão dos valores de

microdureza com base em 10 impressões em cada fase.

4.5.2 Resistência à fadiga

Em todo o processo de fadiga pressupõe-se a ocorrência de esforços

cíclicos cuja tensão máxima fica abaixo da tensão limite de resistência do

metal.

Nesse ensaio de fadiga será colocado o corpo de prova em uma

máquina que aplica repetidamente o mesmo ciclo de carregamento, que inclui

tensão máxima, tensão mínima, amplitude de tensão, tensão média, período,

freqüência, tipo de onda, etc. A resistência à fadiga é calculada pelo número de

ciclos que o metal sofre antes de atingir o ponto de fratura.

4.5.3 Ensaio de impacto Charpy

O ensaio de impacto Charpy tem sido extensivamente usado nos

ensaios mecânicos de produtos de aço e em pesquisa por mais de quatro

décadas. O ensaio de impacto Charpy está relacionado com o comportamento

do material sujeito a carregamento dinâmico (altas taxas de carregamento) e a

um estado triaxial de tensões associado a um entalhe em V.

Nesse ensaio, o corpo de prova é colocado em um suporte por meio

de um dispositivo de centralização. O martelo, preso a uma altura determinada

para fornecer uma energia cinética conhecida no momento do impacto como corpo de prova, é liberado e rompe o corpo de prova na região do entalhe,

continuando sua trajetória até certa altura. A medição da energia absorvida no

impacto é feita por meio de um cursor que acompanha o martelo em todo o seu

curso até seu retorno, indicando a diferença entre a energia inicial e a energia

final do martelo.

Para ensaios com temperatura controlada, o tempo entre a retirada

do corpo de prova do banho e a sua fratura não deve exceder 5 seg. O tempo


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de permanência do corpo de prova à temperatura de ensaio deve ser de, no

mínimo, 10 min para meios líquidos.

As curvas de energia absorvida, expansão lateral ou percentual

de fratura por cisalhamento apresentam uma variação semelhante com a

temperatura (Fig. 4.1).

Figura 4.1 - Energia absorvida na fratura em função da temperatura

4.5.4 Ensaio de tenacidade à fratura

Para que a tenacidade à fratura seja considerada uma propriedade

do material deve ser independente de tamanho, geometria e níveis de

carregamento para um material com uma determinada microestrutura.

Uma medição confiável de tenacidade à fratura é um pré-requisito parao projeto de componentes estruturais com base nos princípios da mecânica da

fratura.

4.6 Soldagem do aço inox duplex

A soldagem das amostras de aço inox dupléx serão feitas através

de diferentes processos: processos de soldagem com eletrodo revestido,

processo de soldagem MIG/MAG, processo de soldagem com eletrodo tubulare processo de soldagem com arco submerso. Os processos que utilizam

eletrodo não consumível são soldagem TIG e soldagem com plasma. Todos os

processos citados podem ser utilizados para a soldagem dos aços inoxidáveis

[MODENESI, 2001].

Será analisado o processo que apresentar melhor resultado em termos

estruturais e mecânicos.

5. RESULTADOS ESPERADOS


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5.1 Progresso Científico

1. Compreensão dos fenômenos físicos e químicos que determinam as

propriedades mecânicas e microestruturais em aços inox dúplex.

2. Publicação de artigos científicos em periódicos especializados e

apresentação de trabalhos científicos em seminários e congressos na área de

materiais e na área de soldagem.

3. Contribuição para a formação de recursos humanos especializados no

assunto.

4. Aumento da capacitação regional na área de processos de soldagem

em aço inox dúplex.

5.2 Progresso Tecnológico

1. Consolidar o conhecimento dos processos de soldagem e a influência

desses em propriedades dos materiais.

2. Possibilidade de transferência de tecnologia para o setor privado, caso

haja interesse.

6. CRONOGRAMA

I – PRIMEIRO TRIMESTRE

Revisão Bibliográfica

Fabricação dos corpos de prova

Tratamento térmico e superficial

Análise química

Caracterização estrutural e microestrutural

II – SEGUNDO TRIMESTRE

Ensaios de microdureza

Ensaio de tração

Ensaios Charpy

III – TERCEIRO TRIMESTRE

Processos de Soldagem


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Elaboração e envio de artigos para congresso, simpósio e revistas

nacionais e internacionais

Relatório final

7. REFERÊNCIAS

BARDY, L. P. Cadernos de Tecnologia. RJ: Instituto Euvaldo Lodi, V.1, 2001.BAIN, E. C.; GRIFFITHS, W. E. Introduction to the iron-chromium-nickel alloys.

Trans. Am. Inst. Mining Met. Eng , v. 75, p. 166-213, 1927.CHARLES, J. Super duplex stainless steels: structure and properties.

Proceedings… Beaune, 1991, p. 3-48

DEGARMO, E.P.; BLACK, J.T.; KOHSER, R.A. Materials and Processes inManufacturing. 9° edição, editora John Wiley, 2003.

DUPOIRON, F.; AUDOUARD, J. P. Scandinavian Journal of Metallurgy, v. 25,n. 3, p. 95-102, 1996.

GARZÓN, C.M., TSCHIPTSCHIN, A.P., Journal of Materials Science, v. 39, n.9, pp. 7101–7105, 2004.

GAVRILJUK, V.G., BERNS, H. High Nitrogen Steels, Berlin, Springer-Verlag,1999.

GHENO, S. M.; SANTOS, F.S.; KURY, S.E. Journal Of Applied Physics 103,053906, 2008.

HAYES, F. H.; HETHERINGTON, M. G.; LONGBOTTOM, R. D.Thermodynamics of duplex stainless steels. Materials Science andTechnology , v. 6, n. 3, p. 263-272, 1990.

HAUPT S.; STREHBLOW, H. -H. A combined surface analytical andelectrochemical study of the formation of passive layers on Fe/Cr alloys in0.5 M H2SO4. Corrosion Science, v. 37, p. 43-54, 1995.

LO, I. -H et al. Effect of electrolyte composition on the active-to-passivetransition behavior of 2205 duplex stainless steel in H2SO4/HCl solutions.Corrosion Science, v. 48, n. 3, p. 696-708, 2006

LONG, C.J.; DELONG, W.T. Ferrite content of austenitic stainless steel weld

metal. Welding Journal , v. 52, n. 7, p. 281S-297S, 1973.MÉSZÁROS, I.; SZABÓ, P. J. Complex magnetic and microstructural

investigation of duplex stainless steel. NDT & E International, v. 38, n. 7,p. 517-521, 2005

MAGNABOSCO, R.; ALONSO-FALLEIROS, N. Relação entre microestrutura eresistência à corrosão de aço inoxidável dúplex UNS S31803 (SAF 2205).Pesquisa & Tecnologia FEI , n. 24, p. 19-25, 2003.

MAGNABOSCO, R.; ALONSO-FALLEIROS, N. Sigma Phase Formation andPolarization Response of UNS S31803 in Sulfuric Acid. Corrosion, v. 61,n. 8, p. 807-814, 2005.


16/17

MARQUES, P.V., MODENESI, P.J., BRACARENSE, A. Q. SOLDAGEM -Fundamentos e Tecnologia, Editora UFMG, Belo Horizonte/MG, 363p,2005.

MODENESI, P.J., SOLDABILIDADE DOS AÇOS INOXIDÁVEIS, ABS Editora,2001

NILSSON, J. -O. Materials Science and Technology, v. 8, n. 8, p. 685-700,1992.

OLSSON, C. -O. A.; LANDOLT, D. Passive films on stainless steels –chemistry, structure and growth. Electrochimica Acta, v. 48, p. 1093-1104,2003.

REICK, W.; POHL, M.; PADILHA, A. F. O desenvolvimento dos açosinoxidáveis ferríticos-austeníticos com microestrutura duplex. Metalurgia& Materiais, v. 48, n. 409, p. 551-563, 1992

RYAN, M. P. et al. (2002) Why stainless steel corrodes. Nature, v. 415, n.6873, p. 770-774.

SANTOS, F.S. Espectroscopia de Fotoelétrons (Xps) no Estudo deFilmes Passivos sobre Aços Inoxidáveis Envelhecidos em BaixasTemperaturas. Dissertação de Mestrado, DEMa – UFSCar, 127p, 2008.

SATO, N. An overview on the passivity of metals. Corrosion Science, v. 31, p.1-19, 1990.

SCHAEFFLER, A. L. Constitution diagram for stainless steel weld metal. MetalProgress, v. 56, n. 11, p. 680-680B, 1949

SEDRIKS, A. J. Corrosion of stainless steels. 2ª ed. New York, John Wiley &Sons, 1996.

SEDRIKS, A. J. Effects of alloy composition and microstructure on the passivity

of stainless steels. Corrosion, v. 42, n. 7, p. 376-389, 1986SHEK, C. H.; WONG, K. W.; LAI, J. K. L. Review of temperature indicators and

the use of duplex stainless steels for life assessment. Materials Scienceand Engineering R , v. 19, n. 5/6, p. 153-200, 1997.

SYMNIOTIS, E. Galvanic Effects on the Active Dissolution of Duplex StainlessSteels. Corrosion, v. 46, n. 1, p. 2-12, 1990

SOLOMON, H. D.; DEVINE Jr, T. M. Duplex Stainless Steels – A tale of twophases. Proceedings Metals Park : ASM, 1982, p. 693 – 756.

WAINER, E., BRANDI, S. D., MELLO, F.D.H. Soldagem - Processos eMetalurgia , ABS Editora, 1992.


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