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UFSM
Dissertação de Mestrado
EFEITOS DA ADIÇÃO DE CAL HIDRATADA EM
CONCRETOS COM ALTOS TEORES DE ADIÇÃO
MINERAL NA PENETRAÇÃO DE CLORETOS E NA
SOLUÇÃO AQUOSA DOS POROS DO CONCRETO
Márcia Dal Ri
PPGEC
Santa Maria, RS, Brasil
2002
2
EFEITOS DA ADIÇÃO DE CAL HIDRATADA EM
CONCRETOS COM ALTOS TEORES DE ADIÇÃO
MINERAL NA PENETRAÇÃO DE CLORETOS E NA
SOLUÇÃO AQUOSA DOS POROS DO CONCRETO
por
Márcia Dal Ri
Dissertação apresentada ao Curso de Mestrado do Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil, Área de Concentração em
Materiais de Construção, da Universidade Federal de Santa Maria (UFSM, RS), como requisito parcial para obtenção do grau de
Mestre Em Engenharia Civil.
PPGEC
Santa Maria, RS – Brasil
2002
3
Universidade Federal De Santa Maria Centro de Tecnologia
Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil
A Comissão Examinadora, abaixo assinada,
aprova a Dissertação de Mestrado
EFEITOS DA ADIÇÃO DE CAL HIDRATADA EM CONCRETOS COM ALTOS TEORES DE ADIÇÃO
MINERAL NA PENETRAÇÃO DE CLORETOS E NA SOLUÇÃO AQUOSA DOS POROS DO CONCRETO
elaborado por
Márcia Dal Ri
como requisito parcial para a obtenção do grau de Mestre em Engenharia Civil
COMISSÃO EXAMINADORA:
Prof. Dr. Antônio Luiz G. Gastaldini (orientador)- UFSM/RS
Prof. Dr. Geraldo Cechella Isaia – UFSM/RS
Profa. Dra. Denise Dal Molin – URGS/RS Santa Maria, 15 de agosto de 2002.
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Agradeço, inicialmente a Deus, pois sem ele nada seria possível, agradeço também
a todas as pessoas que de alguma forma, contribuíram para que este trabalho fosse concluído.
E principalmente a minha família que em todos os momentos me deu apoio e compreensão.
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RESUMO
Dissertação de Mestrado Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil Universidade Federal de Santa Maria, RS, Brasil
EFEITOS DA ADIÇÃO DE CAL HIDRATADA EM CONCRETOS COM ALTOS TEORES DE ADIÇÃO MINERAL NA PENETRAÇÃO DE
CLORETOS E NA SOLUÇÃO AQUOSA DOS POROS DO CONCRETO
Autora: Márcia Dal Ri Orientador: Prof. Dr. Antônio Luiz G. Gastaldini
Santa Maria, 30 de junho de 2002
A principal forma de degradação das estruturas é a corrosão da armadura, seja devido à ação de íons cloreto ou à carbonatação. A substituição do cimento por grandes quantidades de adições minerais resulta em diminuição dos teores de hidróxido de cálcio na solução dos poros e num aumento da velocidade de carbonatação. Este trabalho teve por objetivo verificar o efeito da adição de cal hidratada, com o intuito de repor àquela consumida pelas reações pozolânicas, em misturas binárias e ternárias compostas com altos teores de adições minerais, cinza volante, cinza de casca de arroz e escória de alto forno, na penetração de cloretos e composição da solução aquosa dos poros do concreto Foram investigadas 11 misturas aglomerantes, sendo uma de referência, e as demais contendo cinza volante, cinza de casca de arroz e escória de alto forno. Os níveis de resistência foram definidos em função das relações água/aglomerante 0,35, 0,45 e 0,55, e tempo de cura, 28 e 91 dias. Posteriormente, foram construídas as curvas de Abrams que possibilitaram uma análise em dois níveis de resistência, 40 MPa e 55 MPa. Os ensaios realizados foram resistência à compressão axial, penetração de cloretos segundo a ASTM C 1202 e composição da solução aquosa dos poros. Da análise dos resultados obtidos, constatou-se redução na penetração total de cloretos para todas as misturas com adição, variando de acordo com o tipo e teor de substituição da adição, comparadas àquela de referência, tanto para igualdade de relação a/ag quanto para os mesmos níveis de resistência, 40 MPa e 55 MPa. Verificou-se redução na condutividade específica das misturas aglomerantes investigadas, em relação àquela de referência. Para todas as misturas investigadas, a adição de cal hidratada resultou num aumento nos valores de resistência à compressão, permeabilidade a cloreto e condutividade da solução aquosa dos poros.
6
SUMÁRIO
RESUMO ...................................................................................................... viii
ABSTRACT .....................................................................................................ix
LISTA DE TABELAS ....................................................................................... x
LISTA DE FIGURAS ..................................................................................... xii
LISTA DE SIGLAS E ABREVIATURAS ....................................................... xiv
INTRODUÇÃO ............................................................................................... 1 CAPÍTULO I CORROSÃO DAS ARMADURAS POR CLORETOS, MECANISMO DE PENETRAÇÃO............................................................................................... 5 1.1 - Introdução .............................................................................................. 5
1.2 – Corrosão das armaduras por cloretos ................................................... 6
1.3 –Mecanismo de penetração de íons cloretos.......................................... 14
CAPITULO II EFEITOS DAS ADIÇÕES MINERAIS NA DURABILIDADE DO CONCRETO FRENTE A CLORETOS................................................................................ 19 2.1 - Efeitos das adições minerais na estrutura da pasta.............................. 23
2.2 - Efeitos das adições minerais na composição da solução aquosa dos
poros.............................................................................................................. 26
2.3 - Efeito das adições minerais na relação Cl-/OH- e na retenção de
cloretos.......................................................................................................... 29
7
CAPITULO III INVESTIGAÇÃO EXPERIMENTAL ............................................................. 33 3.1 - Introdução ............................................................................................ 33
3.2 - Metodologia da pesquisa............. ........................................................ 35
3.3 - Ensaios de caracterização dos materiais ............................................ .37
3.3.1 - Cimento........ ..................................................................................... 37
3.3.2 - Pozolana ........................................................................................... 40
3.3.3 - Cal Hidratada .................................................................................... 42
3.3.4- Agregados ...........................................................................................43
3.3.5 - Superplastificante ...............................................................................43
3.4 - Dosagem dos concretos ....................................................................... 45
3.4.1 - Cura e preparação dos corpos de prova ........................................... 48
3.5 – Sequência de ensaios ......................................................................... 49
3.5.1 - Resistência à compressão ....... ........................................................ 49
3.5.2 - Penetração de cloreto ....................................................................... 50
3.5.3 – Relação iônica Cl-/OH-....................................................................... 50
3.5.4 – Solução aquosa dos poros ............................................................... 51
CAPITULO IV ANÁLISE E DISCUSSÃO DOS RESULTADOS ......................................... 54 4.1 - Introdução ............................................................................................ 54
4.2 - Análise dos resultados de resistência à compressão .......................... 55
4.3 – Análise dos resultados de penetração de cloreto ............................... 63
4.3.1 – Análise da penetração média de cloretos............ ............................ 68
4.3.2 - Análise da penetração total de cloretos para resistência de 40 MPa,
aos 91 dias.................................................................................................. 71
4.3.3 - Análise da penetração total de cloretos para resistência de 55 MPa,
aos 91 dias ................................................................................................ 73
4.3.4 – Relação Cl-/OH-. ............................................................................... 79
4.4- Análise dos resultados da solução aquosa dos poros ...........................80
4.5 -Integração dos resultados ..................................................................... 84
8
4.5.1 - Resistência à compressão versus penetração de cloreto ..................84
4.5.2 - Penetração de cloreto versus cloretos retidos................................... 86
4.5.3 – Penetração de cloretos versus solução aquosa dos poros................87 CONCLUSÃO .............................................................................................. 89 REFERÊNCIAS BIBLIOGRAFIAS .............................................................. 93
9
LISTA DE TABELAS
TABELA 1.1 – Teor limite de cloretos (Andrade, 1992 citado por Forte,
1995)........................................................................................8
TABELA 3.1 – Características físico/químicas do cimento...........................38
TABELA 3.2 – Características físicas das pozolanas.....................................38
TABELA 3.3 – Dados granulométricos do cimento e pozolanas...................39
TABELA 3.4 – Composição química do cimento e pozolanas.......................39
TABELA 3.5 – Denominação, teor de pozolana e cal para as diferentes
misturas investigadas.............................................................41
TABELA 3.6 – Características físicas dos agregados miúdo e
graúdo....................................................................................44
TABELA 3.7 – Quantidade de material utilizado por m3 de
concreto..................................................................................46
TABELA 3.8 – Idades de ensaio e tamanho dos corpos de prova.................48
TABELA 3.9 – Condutividade equivalente de íons aquosos numa
concentração infinita em 250C...............................................53
TABELA 4.1 – Resistência à compressão e índice médio de resistência
aos 28 e 91 dias......................................................................56
TABELA 4.2 – Constantes de Abrams para os resultados de resistência à
compressão aos 28 e 91 dias..................................................59
10
TABELA 4.3 – Relação água/aglomerante e consumo de cimento para
igualdade de resistência de 40 MPa, aos 91
dias.........................................................................................61
TABELA 4.4 – Relação água/aglomerante e consumo de cimento para
igualdade de resistência de 55 MPa, aos 91
dias.........................................................................................61
TABELA 4.5 – Penetração total e índice médio de penetração de
cloretos...................................................................................64
TABELA 4.6 – Penetração de cloretos em concretos baseado nos
resultados obtidos no teste da ASTM C 1202........................67
TABELA 4.7 – Constantes de Abrams para os resultados de penetração
de cloretos aos 28 e 91 dias...................................................67
TABELA 4.8 – Penetração de cloretos total para igualdade de resistência de
40 MPa, aos 91 dias...............................................................72
TABELA 4.9 – Penetração de cloretos total para igualdade de resistência de
55 MPa, aos 91 dias...............................................................75
TABELA 4.10 – Alcalinidade, teor de cloreto retido e relação iônica Cl-/OH-
, aos 91 dias........................................................................75
TABELA 4.11 – Análise da solução aquosa dos poros, para relação a/ag
0,55, aos 91 dias.................................................................... 81
TABELA 4.12 – Na2Oeq, condutividade e condutividade relativa para
relação a/ag 0,55, aos 91
dias........................................................................................ 82
11
LISTA DE FIGURAS
FIGURA 1.1 – Corrosão do aço induzida por cloretos. (HANSSON, 1995,
citado por HANSSON et al, 1998)........................................11
FIGURA 1.2 – Taxa de corrosão do aço em função do tempo de vida útil da
estrutura. (ANDRADE, 1992 citado por FORTES,
1995)......................................................................................12
FIGURA 3.1 – Difração de raio X da cinza de casca de
arroz.......................................................................................42
FIGURA 4.1 – Resistência à compressão versus relação
água/aglomerante, aos 28 dias...............................................58
FIGURA 4.2 – Resistência à compressão versus relação
água/aglomerante, aos 91 dias...............................................59
FIGURA 4.3 – Consumo de cimento para resistência à compressão de 40
MPa, aos 91 dias....................................................................62
FIGURA 4.4 – Consumo de cimento para resistência à compressão de 55
MPa, aos 91 dias....................................................................62
FIGURA 4.5 – Penetração de cloretos versus relação a/ag, aos 28 dias, para as
diferentes misturas.................................................................65
FIGURA 4.6 – Penetração de cloretos versus relação a/ag, aos 91 dias, para as
diferentes misturas.................................................................65
FIGURA 4.7 – Índice médio de penetração de cloretos, aos 28 e 91
dias.........................................................................................70
12
FIGURA 4.8 – Penetração total de cloretos para igualdade de resistência de
40 MPa...................................................................................73
FIGURA 4.9 – Penetração total de cloretos para igualdade de resistência de
55 MPa...................................................................................74
FIGURA 4.10 – Teores de cloreto totais retidos no concreto.........................77
FIGURA 4.11 – pH das misturas investigadas ..............................................81
FIGURA 4.12– Condutividade específica, em ohm-1, para relação a/ag
0,55, aos 91 dias....................................................................82
FIGURA 4.13 – Condutividade específica, em %, para relação a/ag 0,55, aos
91 dias....................................................................................83
FIGURA 4.14 – Correlação entre penetração de cloretos e resistência à
compressão em igualdade de relação a/ag, aos 91
dias.........................................................................................84
FIGURA 4.15 – Penetração de cloretos em igualdade de resistência à
compressão, aos 91 dias.........................................................85
FIGURA 4.16 – Correlação entre penetração de cloretos, em Coulombs, e o
teor de cloretos totais retidos, para as misturas sem adição de
cal hidratada...........................................................................86
FIGURA 4.17 – Correlação entre condutividade específica e penetração
de íons cloretos, aos 91 dias, sem adição de cal
hidratada.................................................................................87
FIGURA 4.18 – Correlação entre condutividade específica e penetração
de íons cloretos, aos 91 dias, com adição de cal
hidratada.................................................................................88
13
LISTA DE SIGLAS E ABREVIATURAS
a/ag - Relação água/aglomerante (cimento + pozolana), em massa
a/c - Relação água/cimento, em massa
ABNT - Associação Brasileira de Normas Técnicas
ARI – Cimento Portland de alta resistência inicial BaCl2 – Sulfato de bário
BaSO4 – Cloreto de bário
C3A – Aluminato tricálcico
C3S – Silicato tricálcico
C/S – Relação cálcio/sílica
Ca2+ - Íons cálcio
CA – Cinza de casca de arroz
CaO – Óxido de cálcio
CaSO4 – Sulfato de cálcio
CCA – Cinza de casca de arroz
CH – Hidróxido de cálcio
Cl – Íons cloreto
Cl- - Íons cloreto
Cl-/OH- - Relação iônica entre cloretos e hidroxilas
CO2 – Anidrido carbônico ou dióxido de carbono
CP – Cimento portland
C-S-H – Silicatos de cálcio hidratados
Cu – Penetração unitária de cloretos
14
CV – Cinza volante
D10 – Diâmetro (µm) abaixo do qual encontram-se 10% das partículas
D50 – Diâmetro (µm) abaixo do qual encontram-se 50% das partículas
D90 – Diâmetro (µm) abaixo do qual encontram-se 90% das partículas
fc – Resistência à compressão, em MPa
Fe2+ – Íons ferro
H – Moléculas de água (H2O)
HCl – Ácido clorídrico
IC – Índice de penetração média de cloretos
ICu – Índice de penetração unitária de cloreos
K+ - Íons potássio
Na+ - Íons sódio
NaCl – Cloreto de sódio
Na2O – Óxido de sódio
Na2Oeq – Equivalente alcalino em sódio
NaOH – Hidróxido de sódio
O2 – Oxigênio
OH- - Íons hidroxila ou hidroxila
pH – Potencial de hidrogênio ou hidrogeniônico
REF – Concreto de referência, sem adição mineral
SiO2 – Dióxido de silício
SO42- - Óxido de enxofre
UR – Umidade relativa do ar
φ - Diâmetro
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CAPÍTULO I – COROSÃO DAS ARMADURAS POR CLORETOS,
MECANISMO DE PENETRAÇÃO
1.1 – INTRODUÇÃO
O concreto é um material caracterizado por apresentar bom
comportamento quando submetido a esforços de compressão. Entretanto, é
baixa sua resistência à tração, sendo, por isso, associado ao aço, constituindo o
concreto armado. O concreto e o aço são materiais de construção compatíveis,
não apresentando problemas quanto à dilatação térmica e são largamente
utilizados na construção civil.
As armaduras de aço, estando em contato com o ar atmosférico e a
umidade, voltam ao seu estado original, sofrendo corrosão metálica, que é a
transformação de materiais metálicos, pela ação química ou eletroquímica do
meio-ambiente. (AMPADU et al, 1999).
O concreto protege a armadura sob dois aspectos: o físico e o químico.
Quanto à primeira proteção é devida à barreira física proporcionada pelo
cobrimento sobre a armadura, cuja eficiência depende da qualidade e
espessura do cobrimento de concreto; a proteção química resulta do elevado
pH existente na solução aquosa dos poros do concreto, permitindo, assim, a
formação de uma fina película protetora, conhecida como camada de
passivação.
16
A destruição da camada passivadora pode ser devido à ação do dióxido
de carbono (CO2) ou íons cloreto (Cl-), sendo que a presença simultânea de
oxigênio e umidade, resulta no processo de corrosão da armadura.
1.2 – CORROSÃO DA ARMADURA POR CLORETOS
A vida útil de projeto entende-se pelo período de tempo no qual se
mantém as características das estruturas de concreto, sem exigir medidas
extras de manutenção e reparo, isto é, após esse período que começa a efetiva
deterioração da estrutura. A vida útil pode ser modificada pela ação de agentes
agressivos, principalmente os íons cloretos, que provém tanto do meio
externo, como podem estar presentes no seio do concreto, oriundos da água de
amassamento, agregados ou de aditivos a base de cloretos. Outro agente
agressivo é o CO2, responsável pela carbonatação do concreto, que causa uma
diminuição da alcalinidade do concreto.
Conforme WEE et al (2000), a resistência à compressão e relação a/ag
são convencionalmente empregadas para descrever a qualidade do concreto.
Atualmente são feitas identificações e avaliações independentes das
propriedades que devem ser consideradas em estruturas expostas a ambientes
marinhos. Permeabilidade a cloretos do concreto é uma propriedade intrínseca
que precisa para ser avaliado, especialmente em construções de estruturas que
podem estar expostas a meio-ambiente marinho. A corrosão, que é induzida
17
por cloretos, em concreto armado, é a maior causa de deterioração prematura e
degradação de estruturas de concreto.
Segundo AL-MOUDI & MASLEHUDDIN (1993), o concreto protege a
armadura fisicamente graças a impermeabilidade da estrutura, com o retardo
de ingresso de agentes agressivos para o interior da estrutura. A proteção
química é proveniente do elevado pH na solução aquosa dos poros, que forma
um tênue filme de proteção, conhecido como camada de passivação. Sua
integridade e qualidade de proteção depende da alcalinidade (pH). Bem
hidratado o cimento Portland contém de 15 a 30 % de hidróxido de cálcio e
outros álcalis, usualmente encontrados na solução dos poros, cujo pH está
entre 13 e 13,5.
Os poros do concreto de pequenas dimensões são ocupados pela fase
aquosa do concreto, contendo componentes iônicos, como OH-, Na+, Ca2+,K+ e
SO4 2-.
De acordo com NEVILLE (1997), a camada de passivação na superfície
do aço se forma logo após o início da hidratação do cimento, consiste de γ-
Fe2O3, firmemente aderente ao aço. Enquanto esta película de óxido estiver
presente, o aço permanece intacto.
AL MOUDI E MASLEHUDDIN (1993) afirmam que a corrosão das
armaduras é devido, principalmente aos íons cloretos, e que as condições
agressivas do meio-ambiente, caracterizadas por elevadas temperaturas,
variação de umidade e presença de íons agressivos como sais de cloreto e
sulfato, são entendidos como principais fatores contribuintes na deterioração
da estrutura de concreto. Entretanto, a relação entre corrosão e concentração
de cloretos no aço ainda não possui aceitação universal, AL MOUDI E
MASLEHUDDIN (1993), JENSEN et al (1999).
18
A tabela 1.1 apresenta o teor limite de cloretos proposto pelas diversas
normas. Segundo FORTES (1995), um valor médio aceito para o teor de
cloreto é de 0,4% em relação à massa de cimento ou 0,05% a 0,1% em relação
à massa do concreto.
De acordo com a Norma Brasileira, NBR-6118, o máximo teor de
cloretos é de 500mg/l, em relação à água de amassamento do concreto.
Na América do Norte, segundo NEVILLE (1997), o teor de íons cloreto
no concreto armado é fixado em 0,15% da massa de cimento.
TABELA 1.1- Teor limite de cloretos (ANDRADE, 1992 citado por FORTES, 1995).
Norma
Teor Limite de Cl− para
concreto armado (% em
relação a Massa de
Cimento)
EH − 88 0,40
pr EN − 206 0,40
BS − 8110/85 0,20 − 0,40*
ACI − 318/83 0,15 − 0,30 − 1,00**
* O limite varia em função do tipo de cimento
** O limite varia em função da agressividade ambiental
HANSSON et al (1998) cita que os cloretos contidos na solução dos
poros não podem ser usados sozinhos para medir a taxa de corrosão. Assim,
enquanto um teor de Cl- mínimo contido pode ser necessário para iniciar o
19
processo corrosivo, a taxa subsequente de corrosão é controlada por outros
fatores, como resistividade, porosidade, pH, e disponibilidade de oxigênio.
Parte dos cloretos combinam-se com o aluminato tricálcico (C3A) e
formam principalmente o cloroaluminato de cálcio, conhecido por sal de
Friedel (C3A.CaCl2.10H2O). Este sal se incorpora à fase sólida do cimento
hidratado. Outra parte é fisicamente retida por adsorção à superfície dos poros
de gel. Finalmente uma terceira parte fica dissolvida na fase aquosa dos poros,
formando os cloretos livres, que penetram através do concreto, até alcançar a
armadura, podendo desencadear o processo corrosivo (FORTES, 1995).
A concentração de íons cloreto depende da concentração de outros íons
presentes. Para um dado teor de íons cloreto, quanto maior a concentração de
hidroxila (OH-), maior a quantidade de cloretos livres. Por esse motivo,
considera-se que a relação Cl-/OH- influencia na evolução da corrosão,
(NEVILLE,1997).
Para THOMAS (1996), o risco de corrosão do aço aumenta com o
aumento da relação Cl-/OH- presente na solução dos poros, sendo a relação
crítica proposta de 0,61.
O mecanismo de corrosão do aço, no concreto, só se desenvolve em
presença de água, ou ambiente com umidade relativa elevada (U.R. > 60%). A
corrosão só ocorre quando atendidas as seguintes condições básicas:
existência de um eletrólito, deve existir uma diferença de potencial de eletrodo
e presença de oxigênio.Assim, não há corrosão em concreto seco, nem
tampouco em concreto totalmente saturado, devido não haver suficiente
acesso de oxigênio.
Para FORTES (1995), a corrosão é um processo desenvolvido de modo
espontâneo como o de qualquer pilha eletroquímica onde existam um ânodo,
20
um cátodo, um eletrólito e a presença de um condutor elétrico. A ausência de
um desses elementos impedirá o início da corrosão ou cessará o processo, caso
já esteja em andamento.
Segundo NEVILLE (1997), a corrosão pode ser descrita como segue.
Quando existe uma diferença de potencial elétrico entre dois pontos do aço no
concreto, forma-se uma célula eletroquímica: com uma região anódica e uma
região catódica ligadas pelo eletrólito na forma de água dos poros da pasta
endurecida. Os íons Fe++, com carga elétrica positiva no ânodo passam para a
solução, enquanto os elétrons livres,e- , com carga elétrica negativa, passam
pelo aço para o cátodo, onde são absorvidos pelos constituintes do eletrólito e
combinam com a água e oxigênio formando os íons de hidroxila, OH-. Estes
íons se deslocam pelo eletrólito e combinam com os íons ferrosos formando
hidróxido ferroso, que por outra oxidação se transformam em hidróxido
férrico (ferrugem). As reações são as seguintes:
Reações anódicas:
Fe → Fe++ + 2 e-
Fe++ + 2(OH)-→ Fe(OH)2 (hidróxido ferroso)
4Fe(OH)2 + 2H2O + O2 → 4 Fe (OH)3 (hidróxido férrico)
Reações catódicas:
4 e- + O2 + 2 H2O → 4(OH-)
A Figura 1.1 representa esquematicamente a corrosão do aço induzida
por cloretos
21
Processo catódico redução do oxigênio 2e- + H2O + ½ O2 → 2 (OH)-
Processo anódico
de dissolução do Água dos poros- eletrólito
Difusão de O2 através do concreto
FIGURA 1.1 - Corrosão do aço induzida por cloretos (HANSSON,1995, citado por HANSSON et al,1998 )
O modelo de vida útil de estruturas de concreto armado proposto por
TUUTTI (1982), consiste em duas fases, conforme mostra a Figura 1.2. A
primeira fase corresponde ao tempo que os cloretos levam para penetrar no
concreto em quantidade suficiente para despassivar a armadura. Este período
depende da taxa de difusão dos íons cloreto, da diminuição dos cloretos
ligados e a taxa de ingresso de íons cloreto. A segunda fase é o período de
corrosão ativa e corresponde ao período de tempo em que os produtos da
corrosão causam expansão e lascamento no concreto. A duração desse período
é determinada pela taxa de corrosão e da capacidade do concreto em resistir as
22
forças internas causadas pelos produtos da corrosão. A taxa de corrosão
depende da taxa de ingresso de oxigênio, da resistividade elétrica do concreto,
das condições do meio ambiente.
Grau de Corrosão
Grau máximo aceitável de corrosão
O2 ,Temp., UR
CO 2 , Cl - Tempo
Iniciação Propagaçãovida útil
tempo antes de reparar
FIGURA 1.2- Taxa de corrosão do aço em função do tempo de vida útil da estrutura (ANDRADE, 1992, citado por FORTES, 1995)
Para GENTIL (1987), a oxidação do aço ou ferrugem é acompanhada de
um aumento de volume, que inicialmente gera microfissuras ou aumenta o
número de microfissuras preexistentes presentes no recobrimento de concreto
devido à cura inadequada. Estas microfissuras iniciais tornam a penetração de
agente agressivo mais fácil, de tal forma a favorecer a corrosão do aço e
finalmente leva ao lascamento do recobrimento de concreto.
23
AL-AMOUUDI & MASLEHUDDIN (1993) citam que os íons cloreto
ativam a superfície do aço, formando o ânodo, sendo o cátodo a superfície
passivada. As reações são as seguintes:
Fe++ + 2 Cl- → FeCl2
FeCl2 + 2 H2O → Fe(OH)2 + 2 HCl
HANSSON et al (1998) afirmam que a composição da solução aquosa
dos poros em contato com a armadura é o principal responsável pela corrosão.
Juntamente com a estrutura da pasta, estando relacionadas aos seguintes
fatores: a) o Cl- contido e o pH da solução aquosa dos poros, controlam a
agressividade química do ambiente do aço; b) a porosidade e distribuição do
tamanho dos poros da pasta de cimento determinam a disponibilidade do meio
corrosivo e c) a resistividade da pasta de cimento que determina a magnitude
da corrosão fluindo de áreas anódicas, onde a corrosão está acontecendo, para
as que permanecem passivas, áreas catódicas.
DELAGRAVE (1996) relatou que o nível de pH da solução aquosa dos
poros é o mais importante fator no controle da durabilidade das pastas de
cimento sujeitas a ataques químicos. Este pode alterar a microestrutura e
modificar a composição química das pastas. A porosidade total e a
profundidade de descalcificação aumentam com a diminuição do nível de pH.
1.3 – MECANISMO DE PENETRAÇÃO DE ÍONS CLORETO
24
Os íons cloreto podem estar presentes no concreto tendo sido
incorporados a mistura através de agregados contaminados, por água do mar
ou água salobra, ou por aditivos a base de cloretos. Contudo o problema do
ataque por cloretos geralmente surge quando os íons se originam do meio. Isso
pode ser causado por sais descongelantes, pela água do mar em contato com o
concreto, ou depositado sobre sua superfície na forma de gotículas,
NEVILLE(1997).
SANSON et al (2000) afirmam que o concreto é um material poroso,
tendo um esqueleto rígido (sólido) e a fase liquida (aquosa). A fase liquida
possui uma elevada carga iônica contida na solução aquosa dos poros, devido
à presença de íons. No estágio inicial da hidratação, pode-se considerar que a
fase liquida esteja no estado metaestável do equilíbrio termodinâmico com a
fase sólida. Durante a vida útil da estrutura de concreto, a composição química
da fase aquosa dos poros pode ser modificada, devido à penetração de íons
externos e/ ou a ativação de íons já presentes na solução dos poros.
Segundo TANG (1999), em geral, os íons cloreto estão presentes no
concreto sob duas formas: cloretos livres e cloretos ligados. Os cloretos totais
contidos no concreto são a soma dos cloretos livres e cloretos ligados, sendo
que os cloretos livres contidos na solução possuem mobilidade e podem
contribuir na concentração e na condutividade. Para PAPADAKIS (2000),
existe uma boa correlação entre o teor C3A contido e a capacidade ligante de
cloretos. Ele determina que a capacidade de ligar cloretos é fator determinante
na resistência ao ingresso de cloretos.
Os íons cloretos podem ser transportados no concreto através dos
seguintes mecanismos: absorção capilar, difusão, permeabilidade ou migração
25
de íons por ação de um campo elétrico. A cada um dos mecanismos e ações
corresponde uma dimensão e distribuição ideal dos poros nos quais a
penetração é maior.
Os principais mecanismos de transporte de ions cloreto são a difusão e a
migração. A difusão é o movimento de substâncias de zona de elevado
gradiente de concentração para a zona de baixa concentração, enquanto
migração é o carregamento de substâncias sobre a ação de um campo elétrico,
TANG (1999).
De acordo com DELAGRAVE (1996), os íons cloreto normalmente
penetram no concreto por capilaridade ou difusão. Eles migram para o aço,
destruindo a camada passivadora e podendo desencadear o processo corrosivo,
podendo interagir com alguns hidratos da pasta de cimento. A lixiviação do
cálcio tende a aumentar a porosidade, aumentando a difusão dos íons cloreto.
O processo de difusão não depende somente da diferença de concentração
entre a solução dos poros e a solução externa, mas também da microestrutura
da pasta.
O ingresso de íons cloreto diminui quando a porosidade é reduzida ou a
tortuosidade do sistema de poros é aumentada. Assim, a composição e
estrutura da pasta ou argamassa apresentam forte influência no ingresso de
cloretos, JENSEN et al (1999).
LI & ROY (2000) confirmam que a porosidade, diâmetro médio dos
poros, e distribuição do tamanho dos poros nos materiais cimentícios são
muito importantes para as características da microestrutura; influenciando uma
série de propriedades dos materiais, como resistência à compressão,
durabilidade e resistividade à difusão de íons. Essas propriedades são
26
essencialmente afetados pela finura, relação a/ag, composição química e
reatividade das adições minerais.
Para WEE et al (2000), o mecanismo de transporte dos íons cloretos é
melhor entendido como um processo de migração iônica (eletrolítico).
Durante a condução eletrolítica, a condutividade do fluido dos poros é o maior
responsável pelo processo condutivo, sendo governado pela concentração dos
vários íons dissolvidos nele. Os principais íons que participam do processo
condutivo são Na+,K+,Ca2+ e OH-. Deste modo, além dos íons cloretos
presentes no meio, os íons presentes na solução dos poros participam do
processo iônico de migração.
A condutividade do Na+(50,11Ω-1m2mol-1) e K+ (73,52Ω-1m2mol-1), na
fase aquosa, são menores se comparados à condutividade dos íons cloreto
(76,34 Ω-1m2mol-1). O papel dos íons Ca+ (59,50 Ω-1m2mol-1) durante o
processo de migração acredita-se ser desprezível devido a sua baixa
concentração na solução dos poros. Os íons OH- (198,30 Ω-1m2mol-1) possuem
alta condutividade se comparado aos outros íons.
Para Prince & Gagné (2001), a variação na concentração de OH- altera a
condutividade e o pH na solução, sendo que o aumento na concentração de
OH- aumenta a intensidade de corrente. HANSSON et al (1998) confirmam
que o aumento na concentração iônica da solução dos poros aumenta a
condutividade, diminuindo assim a resistividade elétrica do concreto.
Segundo AMPADU et al (1999), a resistividade do concreto aumenta
com o tempo de cura e com a diminuição da relação a/ag.
DELAGRAVE (1996) afirma que a relação a/ag não causa efeito no
processo de deterioração por ataque químico, mas influencia na cinética deste
27
processo. A redução da relação a/ag diminui a porosidade e causa um
refinamento dos poros.
Segundo NYAME (1985) apud KEARSLEY & WAINWRIGHT (2001),
a adição de agregados a pasta, possuem duas influências sobre a
permeabilidade: o volume de obstrução pode reduzir a permeabilidade, pois o
agregado possui menor permeabilidade que a pasta; mas os efeitos da interface
pasta agregado, por exemplo microfissuras, podem aumentar a
permeabilidade.
DELAGRAVE (1996) confirma que a presença de agregados tende a
modificar a microestrutura da pasta de cimento na interface. A elevada
porosidade e o aumento de portlandita contido na zona de transição, facilita o
ingresso de agentes agressivos externos e aumenta a lixiviação do cálcio.
Para NEVILLE (1995) apud KEARSLEY & WAINWRIGHT (2001), a
permeabilidade do concreto dá indícios da facilidade com que os fluidos,
gases e vapores penetram e se movem através deste e, por esta razão, é um
bom indicativo da qualidade do mesmo. Segundo KEARSLEY &
WAINWRIGHT (2001), se a porosidade é alta e os poros estão
interconectados a permeabilidade também será alta, mas se os poros forem
descontínuos a permeabilidade do concreto será baixa, apesar da porosidade
ser alta.
HANSON et al (1998) relatam que os fatores que podem afetar a
corrosão induzida por cloretos são: a) a taxa de ingresso de cloretos do meio-
ambiente; b) a concentração de cloretos que o aço pode tolerar, antes que
ocorra a despassivação da armadura; c) resistividade elétrica do concreto e d)
a composição química do eletrólito (solução aquosa dos poros).
28
CAPITULO II – EFEITOS DAS ADIÇÕES MINERAIS NA
DURABILIDADE DO CONCRETO FRENTE A CLORETOS.
2.1 – Introdução
A durabilidade do concreto é definida, de acordo com o Comitê 201 do
ACI (American Concrete Institute), como a sua capacidade de resistir à ação
de intempéries, ataques químicos, abrasão ou qualquer outro processo de
deterioração. Pode ser definida também como a capacidade que a estrutura
possui de manter suas características estruturais e funcionais originais, pelo
tempo de vida útil esperado, nas condições de exposição para qual foi
projetada.
Uma forma de agregar ganhos econômicos e ecológicos é introduzir na
composição do concreto uma ou mais adições minerais. As principais adições
minerais utilizadas são a cinza volante, resíduo da queima do carvão, visto que
entre 30% a 50% da massa de carvão produzido volta a cava sob forma de
cinza; escória de alto forno, subproduto da fabricação do ferro gusa,
representando 50% do produto final; e cinza de casca de arroz, representando
20% da produção de arroz.
Estes resíduos possuem atividade hidráulica (escória) e/ou pozolânica
(cinza volante e cinza de casca de arroz) por serem de origem silico-aluminosa
e mineralógicamente amorfos, reagindo com a água e cal, podendo assim ser
incorporados ao cimento.
29
Segundo NEVILLE (1997), a pozolana é definida como um material
silicoso ou sílico-aluminoso, que em si mesmo possui pouca ou nenhuma
propriedade cimentante, mas numa forma finamente moída e na presença de
umidade, reage quimicamente com hidróxido de cálcio, a temperatura
ambiente, para formar compostos cimentantes.
A utilização de pozolanas traz benefícios para diversas propriedades do
concreto. Por se tratar de um material extremamente fino, sua adição
proporciona um efeito físico através do tamponamento dos poros, diminuindo
o volume de vazios, e um efeito químico, pela produção de C-S-H, através das
reações pozolânicas. Contribui assim para uma menor porosidade, o que
permite ganhos de resistência mecânica e proporciona um concreto com baixa
permeabilidade, garantindo uma proteção à estrutura frente a agentes
agressivos, que promovem a deterioração do concreto, ALVES (2000).
Para MASLEHUDDIN et al (1990), existe uma crescente tendência, no
mundo inteiro, pelo uso de adições minerais, principalmente, cinza volante,
escória de alto forno e cinza de casca de arroz. Esses materiais foram
inicialmente usados com o objetivo de preservação do meio-ambiente e
diminuição do consumo de energia, mas tiveram evidência quando usados,
pois promoveram durabilidade ao concreto.
ROY (1986) apud MASLEHUDDIN et al (1990) relatam que a baixa
capacidade de difusão de íons cloreto em concretos com a adição de pozolanas
pode ser devido à baixa concentração de íons hidroxila na solução dos poros.
A difusão de íons cloreto no concreto é fortemente influenciada pelo tipo de
cimento e, tipo e proporção de pozolanas utilizadas. MASLEHUDDIN et al
(1990) observaram, em misturas com 20% de cinza volante e 60% de escória
30
de alto forno, menor penetração de cloretos e creditaram esse fato à
diminuição da penetração devido ao refinamento dos poros.
MANGAT & MOLLOY (1991), ao substituírem o cimento por 15%,
20% e 25% de cinza volante e 20%, 40% e 60% de escória de alto forno,
verificaram que o uso dessas adições minerais no concreto influenciam na taxa
de corrosão, modificando a concentração de Cl- e a alcalinidade, ou seja, a
concentração de OH- na solução dos poros. A taxa de corrosão foi
significativamente reduzida para o teor de substituição de 60% de escória de
alto forno. Observaram também que a resistividade do concreto aumenta com
o aumento no teor de substituição das adições minerais.
WEE et al (2000) realizaram ensaios com várias proporções e finuras de
escória de alto forno e concluíram que a carga passante em concretos com esta
adição diminui exponencialmente devido ao aumento da resistividade elétrica
da mistura. A carga passante é controlada pela microestrutura e condutividade
do fluido dos poros (especialmente íons OH-). Para adições de até 70% de
escória de alto forno a resistividade elétrica aumenta, ou seja, diminui a
permeabilidade a cloretos. Essa diminuição pode ser atribuída à densificação
da microestrutura e diminuição da condutividade do fluido dos poros.
Investigando misturas com teor de substituição de 20% e 40% de cinza
volante, AMPADU et al (1999) verificaram significativa redução no
coeficiente de difusão de íons cloreto, principalmente com elevadas idades.
Obtiveram melhor resultado para um teor de substituição de 40%.
BABU & RAO (1995) citam que a cinza volante demonstra pouca
eficiência para pequenas idades, pois age somente como agregado fino (efeito
filer), entretanto, para maiores idades aumentam sua eficiência devido às
reações pozolânicas. Para eles a eficiência da cinza volante depende de suas
31
características, físicas como forma, tamanho e distribuição das partículas, e
químicas como composição química e mineralógica.
ZHANG & MALHOTRA (1995) determinaram a penetração de cloretos
aos 28 e 91 dias, em concretos compostos com 10% de cinza de casca de
arroz, com relação a/ag 0,40. Aos 28 dias, observaram que o concreto de
referência apresentou carga passante de 2175 C, enquanto que a mistura
contendo cinza de casca de arroz apresentou 875 C. Aos 91 dias o concreto
com cinza de casca de arroz apresentou carga passante de 360 C, inferior ao
concreto de referência, 1975 C. Concluíram, portanto, que a cinza de casca de
arroz apresenta excelente resistência à penetração de íons cloreto, com carga
passante em Coulomb menor que 1000, tanto aos 28 como aos 91 dias.
2.2 – Efeitos das adições minerais na estrutura da pasta
A estrutura dos poros, ou seja, a porosidade total, forma e distribuição de
tamanho dos poros, são uma importante característica microestrutural, uma
vez que influencia nas propriedades mecânicas, durabilidade e resistividade
iônica.
A diminuição da taxa de corrosão, em concretos com adição de
pozolanas, é atribuída à diminuição da permeabilidade, que retarda o ingresso
de agentes agressivos. A adição de pozolanas resulta na transformação de
grandes poros em poros menores, causando um refinamento dos poros. Esse
refinamento ocorre devido às reações pozolânicas, ou seja, a reação do
32
hidróxido de cálcio (Ca(OH)2) e a sílica amorfa, resultando em silicato de
cálcio hidratado suplementar (C-S-H), de menor relação Ca/Si. Essa fase C-S-
H apresenta menor densidade que a primária, formada na hidratação do
cimento, WEE et al (2000).
As reações estão representadas a seguir:
C3S + H → C-S-H (primário) + CH
Pozolana + CH + H → C-S-H
De acordo com METHA (1986) apud MASLEHUDDIN et al (1990), a
ação das partículas de pozolanas aumenta a densidade da zona de transição por
diversos mecanismos. Primeiro, a inclusão de finas partículas na mistura do
concreto reduzem a porosidade. Segundo, as finas partículas servem de
núcleos para a cristalização do hidróxido de cálcio, que ao invés de formar
grandes cristais, formam numerosos pequenos cristais com orientação
randômica. Terceiro, a reação química lenta que envolve a transformação de
hidróxido de cálcio em silicato de cálcio hidratado.
LI & ROY (1986),afirmam que a estrutura dos poros do concreto é
essencialmente afetado pela finura, relação água/aglomerante, composição
química e reatividade da pozolana. Com o aumento de substituição de cinza
volante, a permeabilidade a cloretos é diminuída.
WEE et al (2000) observaram que o volume de poros capilares
diminuíram, devido à redução dos teores de Ca (OH)2 decorrente das reações
pozolânicas. Como resultado a microestrutura do concerto se torna mais
densa, tortuosa e descontínua se comparada a mistura somente com cimento.
O efeito filer das partículas ultra-finas preenche os vazios da pasta e também a
zona de transição pasta agregado, tornando a microestrutura mais densa.
33
JENSEN et al (1999) verificaram que a adição de pozolana gera uma
redução na porosidade, e aumento na tortuosidade do sistema de poros,
reduzindo a conectividade dos poros capilares, diminuindo com isso o
coeficiente de difusão.
Para KAWAMURA & TORRI (1989) apud AMPADU et al (1999), a
adição de cinza volante no concreto torna a microestrutura mais densa, e
consequentemente, promove uma maior proteção física às barras de aço do
concreto. AMPADU et al (1999) obtiveram uma correlação entre a
resistividade elétrica e o volume total de poros. Contudo o coeficiente de
correlação diminui com o aumento da adição de cinza volante, sendo a
resistividade elétrica inversamente proporcional ao volume total de poros.
ROY (1989) verificou que elevadas substituições de cimento por escória
de alto forno, além de influenciar nas propriedades do concreto fresco,
promovem alterações importantes para a microestrutura da pasta, como a
diminuição do tamanho e distribuição dos poros, diminuindo assim a
permeabilidade e aumentando a durabilidade.
Para PLANT & BILODEAU (1989), a incorporação de adições (cinza
volante e escória) diminui a porosidade do sistema, resultando em redução da
permeabilidade a íons cloreto. Concretos com adição de cinza volante (25%) e
escória de alto forno(50%) são menos permeáveis a cloretos, se comparados
com o concreto de referência, (28 dias).
PANDEY & SHARMA (2000) observaram que aos 91 dias de idade, os
concretos contendo escória de alto forno e cinza volante apresentaram menor
volume total de poros. Esse refinamento deve-se às reações pozolânicas e
acarretam um aumento da resistência à compressão.
34
De acordo com BACKER (1983) apud MASLEHUDDIN et al (1990), os
concretos compostos com escória de alto forno apresentam menor penetração
de cloretos do que os compostos com cinza volante. Isto porque a escória
possui propriedades pozolânicas e hidráulicas, enquanto a cinza volante possui
somente propriedades pozolânicas.
HEIKAL et al (2000) verificaram que a adição de cal hidratada diminui a
porosidade total, com a formação de uma estrutura mais densa, e acelera a
taxa de hidratação do cimento. O efeito da adição de cal é de ordem física e
química. Física, pois a finura do material funciona como filer, e química
porque as reações com a fase aluminato produzem carboaluminato. As
pozolanas reagem com a cal adicionada, formando C-S-H adicional,
aumentando a resistência à compressão.
2.3 - Efeitos das adições minerais na composição da solução aquosa dos
poros
Para HUSSAIN et al (1996), em concretos normais livres de
carbonatação e contaminação por cloretos, o aço permanece passivado devido
à elevada alcalinidade da solução aquosa dos poros. Contudo, a passivação do
aço é rompida quando há uma quantidade suficiente de cloretos na solução dos
poros. A passivação depende também da concentração de OH- na solução dos
poros.
35
WEE et al (2000) verificaram que a permeabilidade a cloretos do
concreto depende basicamente de suas características microestruturais e da
condutividade da solução aquosa dos poros. A concentração de OH- na
solução dos poros depende do cimento contido na mistura e da alcalinidade,
que depende do tipo e proporção da mistura utilizada no concreto. A
influência do pH da solução aquosa dos poros na carga passante é governada
pelo regime de cura e pelos íons OH- liberados das reações pozolânicas.
PRINCE et al (1999), investigando os mecanismos que envolvem a
penetração de cloretos no concreto, verificaram que a composição da solução
aquosa dos poros tem grande influência. Os íons OH- contidos modificam
notavelmente a intensidade da corrente, pois a mobilidade destes íons é
aproximadamente duas vezes maior do que dos íons Cl-. Dois concretos com
mesma relação a/ag podem ter diferentes medidas de intensidade de corrente,
se suas composições forem diferentes.
Para Prince & gagnéb (2001), a variação na concentração de OH- altera a
condutividade e o pH da solução aquosa dos poros. O aumento na
concentração de OH- gera um aumento na intensidade de corrente medida, e
aceleram o processo de migração dos íons. Eles verificaram que não são
somente os íons Na+, Cl- e OH- que participam do mecanismo de difusão,
outros íons, principalmente Ca++ e SO4+, também participam do transporte de
carga através do concreto.
MEDHAT et al (2000) concluíram que ao se substituir parte do cimento
por cinza volante, a concentração de álcalis (Na+ e K+) e íons hidroxila (OH-)
na solução dos poros diminui significativamente. A magnitude desta redução
depende de inúmeros fatores, incluindo a natureza da cinza volante, nível de
substituição e idade.
36
HEIKAL et al (2000), ao adicionarem cal hidratada ao concreto com
cimento pozolânico, verificaram que o aumento na adição de cal hidratada
gera um aumento no teor de cal livre (Ca2+), ocasionando um aumento na
condutividade.
CERVO (2001), ao realizar ensaios em concretos com a adição de 25%
e 50% de cinza volante e cinza de casca de arroz, 8% de sílica ativa, concluiu
que essas adições reduzem a quantidade de Ca2+, Na+ ,K+, SO4+e OH- na
solução dos poros se comparados à mistura de referência, porém sem diminuir
o pH para valores menores que 12,8. Para cinza volante o aumento no teor de
substituição de 25% para 50%, resultou numa diminuição dos valores de Na2+,
K+e OH-. Nos concretos contendo cinza de casca de arroz, o aumento no teor
de substituição apresentou um notável decréscimo na concentração de Na2+ e
K+.
Observou, também, que todas as misturas com adições minerais
apresentaram menores valores de condutividade se relacionado à mistura de
referência. Atribuiu este fato à diminuição no teor de álcalis na solução dos
poros e às modificações na estrutura de poros das misturas aglomerantes, que
tornam a estrutura mais densa, diminuindo assim a condutividade. Com o
aumento no teor de substituição a condutividade também foi diminuída,
devido ao maior consumo de CH, formando C-S-H adicional de menor relação
C/S que fixam os álcalis, resultando numa menor quantidade desses íons livres
na solução aquosa dos poros do concreto.
37
2.3 - Efeitos das adições minerais na relação Cl-/OH- e na retenção de
cloretos
Para HUSSAIN et al (1996) a relação Cl-/OH- depende da alcalinidade da
solução dos poros, sendo que essa relação diminui com o aumento da
alcalinidade da solução dos poros.
MANGAT & MOLLOY (1991) concluíram que a concentração de
cloretos (Cl-/OH-) na solução dos poros é o mais seguro indicativo de
corrosão, especialmente quando compara concretos com diferentes tipos e
quantidades de adições minerais.
AMPADU et al (1999) concluiram que ao adicionar cinza volante ao
concreto, uma parte dos cloretos irá se ligar a sua fase aluminato, formando
sais de Friedel, e a concentração de cloretos livres na solução aquosa dos
poros será diminuída, diminuindo a difusividade. Se comparado ao concreto
de referência o aumento na adição de cinza volante aumenta a quantidade de
sais de Friedel e diminui o Ca(OH)2 contido, pois este é consumido pelas
reações pozolânicas, gerando a diminuição do pH da solução aquosa dos
poros, e consequentemente diminuição da relação Cl- / OH-.
DHIR et al (1997) concluíram que a cinza volante possui elevada
capacidade de reter cloretos, imobilizando os íons, promovendo uma elevada
resistência ao ingresso destes. Isso pode ser atribuído à elevada proporção de
alumina, e possível natureza amorfa dessa alumina, induzindo um aumento de
formação de sais de Friedel. Ensaios realizados com teores de cinza volante de
38
0, 17, 33, 50 e 67 % mostraram que a capacidade de reter cloretos aumenta 4
vezes em relação ao concreto de referência, com o aumento de até 50% de
substituição. Acima desse nível a capacidade de reter cloretos diminui, devido
à instabilidade dos sais de Friedel ao baixo pH da solução dos poros.
Para THOMAS (1996), os sais de Friedel permanecem estáveis em
soluções básicas (pH>12), mas se tornam instáveis para menores valores de
pH, geralmente ocasionados pela carbonatação.
HUSSAIN et al (1996) concluíram que o tempo para o início da corrosão
do aço, em concretos expostos a ambientes agressivos, depende do C3A
contido na pasta. O tempo para o início da corrosão aumenta com o aumento
do C3A contido, pois há uma maior retenção de cloretos e conseqüentemente
menos cloretos livres.
Para WEE et al (2000), os sais de Friedel, produtos da reação dos íons
cloreto com a fase aluminato do cimento e adições, tendem a se depositar nos
grandes poros (>60 ηm), causando uma diminuição no tamanho dos poros,
tornando-os descontínuos e tortuosos, consequentemente restringindo a
penetração de cloretos através do concreto. Observaram também diminuição
do pH da solução dos poros em concretos com elevados teores de escória de
alto forno.
A capacidade de reter cloretos é influenciada, entre outros fatores, pelos
álcalis contidos que possuem efeito inibidor. Esse fator é obscurecido pela
forte elevação na concentração de íons OH- na solução dos poros, causando a
diminuição da relação Cl-/OH-, reduzindo o risco da corrosão. A capacidade
de retenção de cloretos diminui com o aumento dos sulfatos contidos, pois
ocorre uma competição entre os sulfatos e os cloretos para reagirem com o
C3A, CSIZMANDIA (2001).
39
PAPADAKIS (2000) determinou a penetração de cloretos no concreto
utilizando10%, 20% e 30% de cinza volante, com relação a/ag 0,50. Observou
que todas as misturas utilizando substituição parcial de cimento por adições
minerais apresentaram menor carga passante, e que a carga passante através
das amostras foi inversamente proporcional ao teor de adição mineral.
Observou, também, que as adições minerais aumentam a capacidade de
retenção de cloretos, podendo ser atribuído à elevada quantidade de C-S-H
contido, especialmente com baixa relação C/S, que pode ligar os íons Na+ e
Cl-. Para ele a capacidade de reter cloretos é fator determinante da resistência
ao ingresso de cloretos.
THOMAS (1996) verificou que o uso de cinza volante aumenta a
retenção de cloretos, reduzindo os cloretos livres na solução aquosa dos poros.
Seu uso também reduz a alcalinidade do concreto e aumenta a relação Cl-/OH-
na solução dos poros se comparados ao concreto de referência.
SANSON et al (2000) verificaram que a presença de íons cloreto na
solução aquosa dos poros destrói as condições de equilíbrio termodinâmico,
existente entre a solução dos poros e a pasta. Com o objetivo de restaurar esse
equilíbrio, ocorrem reações de precipitação/dissolução. Um exemplo é a
reação de dissolução do hidróxido de cálcio Ca(OH)2, é iniciada quando a
hidratação da pasta de cimento na solução dos poros, inicialmente com pH
13,5, entra em contado com a solução externa de baixo pH. Os íons hidroxila
na solução dos poros tendem a ser lixiviados do sistema de baixo potencial
eletroquímico. Para reestabelecer o equilíbrio, o hidróxido de cálcio se
dissolve, gerando íons Ca2+ e OH- na solução. Outro exemplo que pode
ocorrer é a precipitação dos sais de Friedel. Numerosas estruturas de concreto
estão expostas de certa forma a esta degradação química.
40
DELAGRAVE et al (1996) estudaram a degradação de pastas de cimento
sujeitas a soluções do tipo agressiva com pH de 4,5 e 8,5. A principal causa de
degradação das pastas utilizadas no estudo foi a lixiviação do cálcio. Ao longo
do tempo surgiu uma parcial descalcificação em pastas de cimento
endurecidas. Isso pode ser explicado pelo fato das pastas de cimento serem
instáveis a níveis de pH menores que aproximadamente 13. As pastas
sofreram maior deterioração quando imersas em nível de pH 4,5 do que em
pH de 8,5. BUIL et al (1990) apud DELAGRAVE (1996) verificaram que a
grandeza na qual as pastas de cimento podem ser descalcificadas não depende
somente da solubilidade dos hidratos, mas também, da difusividade do cálcio.
A reação química entre a solução dos poros e os hidratos é extremamente
rápida com a difusividade do cálcio.
41
CAPÍTULO III – INVESTIGAÇÃO EXPERIMENTAL
3.1 Introdução
Cada vez mais se busca uma forma de diminuir o risco de corrosão nas
armaduras do concreto armado pelo menor custo, ficando a cargo dos
pesquisadores descobrir diferentes formas de atingir este objetivo.
A investigação experimental proposta neste trabalho teve como foco
ampliar o conhecimento de engenheiros e pesquisadores quanto à durabilidade
das armaduras inseridas no concreto com elevados teores de adições minerais
e adição de cal hidratada de origem externa, esta última com o objetivo de
repor o hidróxido de cálcio, consumido pelas reações pozolânicas.
Assim investiga-se a influência da adição de cal hidratada, em concretos
com elevados teores de adições minerais, como, cinza volante, cinza de casca
de arroz e escória de alto forno, sobre a penetração de íons cloreto e a
composição da solução aquosa dos poros. Realizaram-se os ensaios de
penetração de cloretos, segundo o método da ASTM C 1202 e o ensaio de
solução aquosa dos poros através do método proposto por LONGUET et al
(1973). Verificou-se, também, a quantidade de cloreto retido e o pH dos
concretos submetidos ao ensaio de penetração de cloretos. Em paralelo a estes
ensaios, foi realizado o ensaio de resistência à compressão de acordo com os
métodos de ensaio NBR 5738 e 5739 para as diferentes misturas,
possibilitando assim uma análise conjunta dos resultados.
42
Com o intuito comparativo, tornou-se necessário a investigação de um
concreto sem adição, somente com cimento, sendo denominado concreto de
referência, que serviu de parâmetro para os diferentes resultados obtidos
quando utilizadas as pozolanas e/ou cal hidratada. Os teores de substituição de
cimento por adição mineral foram, 50% para cinza volante e cinza de casca de
arroz e 70% para escória de alto forno, nas misturas binárias. Para as misturas
ternárias, 20% e 70% para cinza volante e escória de alto forno,
respectivamente, e 50% e 20% para cinza volante e cinza de casca de arroz.
Para cada mistura investigada, foi estudada outra com o mesmo teor de
substituição de pozolana, porém com a adição da cal hidratada, totalizando
assim onze misturas aglomerantes.
Antes do início dos experimentos, tornou-se fundamental proceder uma
investigação das características físicas e químicas de cada uma das adições
minerais, cimento e cal hidratada. Neste capítulo são abordadas as
caracterizações dos materiais constituintes dos concretos, as dosagens
especificadas para os diferentes traços, os ensaios de laboratório e a coleta dos
dados.
3.2 Metodologia da pesquisa
Para se alcançar os objetivos propostos pela pesquisa, tornaram-se
necessárias a definição e quantificação das variáveis utilizadas no
experimento, sendo estas relacionadas a seguir:
43
As variáveis independentes inerentes à própria constituição do concreto,
ou seja, as que determinam seu grau de compacidade ou relação sólido/espaço
da pasta ao longo do tempo. São as seguintes:
- Relação água/aglomerante (proporção de água em relação a quantidade
de cimento + adição), em massa, igual a 0,35 ; 0,45 e 0,55.
- Idade de ensaio: 28 e 91 dias para os ensaios de resistência à
compressão e penetração de cloretos; 91 dias para determinação do pH,
cloreto retido e solução aquosa dos poros.
As variáveis intervenientes são aquelas que alteram o comportamento das
variáveis independentes influindo, portanto, no resultado das variáveis
dependentes. São aquelas que modificam as propriedades do material
cimentício:
- Tipo de adições minerais (utilizadas como substituição em massa de
cimento):
cinza volante;
cinza de casca de arroz;
escória de alto forno.
Estas pozolanas foram escolhidas por serem as adições minerais mais
abundantes e representativas da região sul do Brasil, com exceção da escória
de alto forno, utilizadas em misturas binárias e ternárias.
- Teor de adições minerais: Foram adotados limites superiores aos
preconizados por normas ou recomendações. Assim nas misturas binárias
contendo cinza volante e cinza de casca de arroz a substituição foi de
50% e para escória de alto forno 70%. Nas misturas ternárias para escória
de alto forno e cinza volante os teores de substituição foram de 70% e
20%, respectivamente, e para cinza volante e cinza de casca de arroz 50%
44
e 20%, respectivamente. Cada mistura aglomerante adotada foi
investigada com e sem a adição de cal hidratada.
- Teor de cal hidratada: Foram adotadas quantidades iguais àquelas
liberadas pelas reações de hidratação do cimento, presente na mistura de
referência, determinadas em pesquisas realizadas anteriormente.
c) Variáveis dependentes: são aquelas que dependem das variáveis
independentes ou intervenientes, são as seguintes:
- Características do concreto: resistência à compressão axial, resistência à
penetração de íons cloreto, cloreto retido, alcalinidade da mistura
- Características da pasta: solução aquosa dos poros.
3.3 Ensaios de caracterização dos materiais
Para se alcançar o objetivo proposto pelo trabalho, determinar a
influência da adição da cal hidratada em concretos com elevados teores de
adições minerais, fez-se necessário coletar, preparar e caracterizar os materiais
a serem utilizados.
A seguir são apresentadas as características físicas e químicas dos
materiais utilizados, seguindo os procedimentos normalizados pela ABNT ou
normas estrangeiras.
45
3.3.1 Cimento
Foi empregado um cimento com menor teor de adições existente região,
Portland de alta resistência inicial, CPV - ARI, segundo EB 2 - NBR 5733,
por este apresentar maior teor de clinquer em sua composição,
disponibilizando a incorporação de teores mais elevados de adições minerais.
Foram realizados os seguintes ensaios, cujos resultados constam nas
tabelas 3.1 e 3.4.
- Massa específica: NBR 6474;
- Finura # 0,075 mm: NBR 11579;
- Área específica: NBR 7224;
- Área específica BET: ASTM D-3663;
- Tempo de início e fim de pega: NBR 11581;
- Resistência à compressão: NBR 7215;
- Análise granulométrica à laser: CETEC;
- Análise química: NBR 5743; 5744; 5745; 5747; 7227; 9203.
TABELA 3.1 – Características físico/mecânicas do cimento
Cimento CPV – ARI
Resistência à compressão (MPa) – 1 dia 18,1
Resistência à compressão (MPa) – 3 dias 36
Resistência à compressão (MPa) – 7 dias 39
Resistência à compressão (MPa) – 28 dias 50,9
46
Massa específica (kg/m3) 3120
Finura # 0,075 mm 0,25
Área específica (m2/g) – BET 1,8
Tempo de início de pega (min) 160
Tempo de fim de pega (min) 195
TABELA 3.2 – Características físicas das pozolanas.
Denominação Massa Específica (Kg/m3)
Área Específica -BET (m2/g)
Área Específica Blaine m2/kg
CV 2,24 350 - CCA 2,09 2300 - E 2,90 - 470 Cal 2,33 - 900
TABELA 3.3 – Dados granulométricos do cimento e pozolanas
φ Partículas
Material Médio
µm
%
≤ 3µ
% entre
3 e 30µ
%
≥ 50µ
D10 D50 D90
CPV-ARI 11,38 25,89 70,38 - 1,06 8,33 24,39
CV 9,22 31,64 65,37 - 1,00 6,03 22,28
CCA 11,25 21,38 72,41 0,14 1,63 8,29 25,82
E 11,72 5,86 94,14 - 4,19 11,73 19,76
CAL 17,6 12,29 7,16 0,47 2,03 16,27 34,29
47
TABELA 3.4 – Composição química do cimento e pozolanas.
Composição Teor em Massa %
Química CPV –
ARI
CV CCA E CAL
Perda ao
fogo
2,99 1,08 5,58 0,00 26,12
SiO2 19,33 63,69 90,47 34,98 0,87
Al2O3 4,74 26,33 0,89 13,06 0,37
Fe2O3 3,01 3,88 0,94 1,11 0,16
Cão 63,39 1,86 0,81 42,28 73,07
MgO 1,79 1,01 0,54 6,01 0,37
SO3 3,07 0,16 0,03 0,11 0,17
Na2O 0,07 0,13 0,06 0,17 -
K2O 0,85 1,23 1,55 0,40 -
Eq.alc. Na2O 0,63 0,94 1,08 0,43 -
3.3.2 Pozolanas
As pozolanas utilizadas tiveram procedências de cidades do Rio Grande
do Sul. A cinza volante, obtida da queima do carvão mineral, foi proveniente
de uma usina termelétrica situada no município de Candiota/RS, e a cinza de
48
casca de arroz, originada da queima da casca de arroz, foi fornecida por uma
olaria da região de Santa Maria/RS. A escória de alto forno é proveniente de
siderúrgica nacional, resfriada por processo úmido e moída na finura próxima
a do cimento.
A cinza volante e a cinza de casca de arroz foram moídas por uma hora
em moinho de bolas de aço, e peneiradas na peneira # 0,075 mm para se
transformar em cinza utilizável nas misturas.
As pozolanas foram utilizadas em substituição parcial ao cimento, em
massa. Para as misturas binárias compostas com cinza volante ou cinza de
casca de arroz o teor de substituição foi de 50% e para escória de alto forno
70%. Para as misturas ternárias contendo escória de alto forno e cinza volante
o teor de substituição foi de 70% e 20%, respectivamente, e para cinza volante
e cinza de casca de arroz 50% e 20%, respectivamente. Cada mistura
aglomerante adotada foi investigada com e sem a adição de cal hidratada.
Assim, foram moldadas 6 misturas binárias, 4 misturas ternárias e uma
mistura de referência, sem adição de pozolanas, totalizando 11 misturas
aglomerantes.
A tabela 3.5 apresenta as denominações dadas às diferentes misturas,
relacionadas com as porcentagens de substituição por parte do cimento
TABELA 3.5–Denominação, teor de pozolana e cal para as diferentes
misturas investigadas.
Série A/Agl
C (%)
C.V. (%)
C.C.A. (%) E (%)
CAL (%)
0,35 100 REF. 0,45 100 0,55 100
49
0,35 50 50 V50 0,45 50 50 0,55 50 50 0,35 50 50 15 V50c 0,45 50 50 15 0,55 50 50 15 0,35 50 50 A50 0,45 50 50 0,55 50 50 0,35 50 50 18 A50c 0,45 50 50 18 0,55 50 50 18 0,35 30 70 E70 0,45 30 70 0,55 30 70 0,35 30 70 15 E70c 0,45 30 70 15 0,55 30 70 15 0,35 30 50 20 VA52 0,45 30 50 20 0,55 30 50 20 0,35 30 50 20 18 VA52c 0,45 30 50 20 18 0,55 30 50 20 18 0,35 10 20 70 VE27 0,45 10 20 70 0,55 10 20 70 0,35 10 20 70 18 VE27c 0,45 10 20 70 18 0,55 10 20 70 18
Os ensaios realizados com as pozolanas foram de acordo com as normas
brasileiras e internacionais, como segue:
- Massa específica: NBR 6474;
- Área específica: NBR 7224;
50
- Análise química: NBR 5743; 5744; 5745; 5747; 7227 e 9203;
- Análise granulométrica a laser: CETEC
FIGURA 3.1 – Difração de raio X da cinza de casca de arroz
3.3.3 Cal hidratada.
A cal hidratada utilizada foi uma cal calcítica hidratada de fornecedor
nacional, cujas características químicas e físicas estão relacionadas nas tabelas
3.2 , 3.4 e 3.5.
3.3.4 Agregados
51
O agregado miúdo utilizado foi uma areia natural, quartzosa, procedente
do rio Arenal, Santa Maria/RS, tendo sido lavada e peneirada na # 6,3 mm,
seca e devidamente armazenada.
O agregado graúdo empregado foi uma pedra britada de rocha diabásica,
proveniente de Itaara/RS, apresentando dimensão máxima característica de 19
mm, sendo lavada e peneirada na # 19 mm, seca e armazenada.
Foram determinadas as seguintes características dos agregados:
- Massa específica do agregado miúdo: NBR 9776;
- Massa unitária solta do agregado miúdo e graúdo: NBR 7251;
- Composição granulométrica: NBR 7217;
- Massa específica e absorção de água do agregado graúdo: NBR
9937;
- Índice de forma pelo método do paquímetro: NBR 7809.
A tabela 3.6 apresenta as características físicas dos agregados.
3.3.5 Superplastificante
Os concretos com adições pozolânicas, dependendo do tipo e teor de
substituição, necessitam de que sejam incorporados aditivos químicos às
misturas para lhes conferirem uma trabalhabilidade mínima. Estes aditivos são
classificados em plastificantes e superplastificantes ou superfluidificantes.
Para este experimento foi utilizado um superplastificante de pega normal, à
base de naftaleno, isento de cloretos, não cáustico, com teor de sólidos de
52
32,5%, densidade de 1,18 g/cm3 e pH de 7,68, de acordo com as prescrições
da EB-1763 Tipo S.
TABELA 3.6 – Características físicas dos agregados miúdo e graúdo.
Porcentagem Retida acumulada Peneiras (mm) Brita 1 Areia média
12,5 23 - 9,5 75 - 6,3 99 - 4,8 100 1 2,4 100 11 1,2 100 31 0,6 100 52 0,3 100 79
0,15 100 100 Módulo de finura 6,75 2,74
Dimensão máxima – mm
19 4,8
Massa específica – kg/dm3
2,5 2,6
Massa unitária – kg/dm3
1,26 1,65
Absorção de água - % 2,82 0,5 Índice de forma 3 -
Para cada mistura aglomerante e relação a/ag investigada, foram
realizados ensaios de trabalhabilidade para a obtenção dos teores iniciais de
superplastificante. Estes valores serviram de parâmetro para as moldagens
definitivas, as quais deveriam apresentar para os ensaios de determinação da
53
consistência pelo abatimento do tronco de cone (NBR 7223), valores entre
65±10 mm. A quantidade de aditivo por m3 está apresentada na tabela 3.7.
3.4 - Dosagem dos concretos
Os concretos investigados foram dosados pelo método de substituição em
massa do cimento por adições minerais e para a obtenção das curvas de
Abrams de cada mistura individualmente, foi necessário um mínimo de três
níveis de resistência.
Fixou-se as relações a/ag em 0,35; 0,45 e 0,55, com proporções
aglomerante : agregado de 1:3,0; 1:4,5 e 1:6,0 respectivamente.
Utilizaram-se conceitos e procedimentos práticos propostos por
HELENE e TERZIAN(1992) para o proporcionamento dos materiais.
A porcentagem de argamassa, dada em massa de material seco, foi fixada
em 53%, por ser o volume ótimo encontrado.
Como a substituição em massa do cimento Portland por adições
minerais de menores massas específicas resulta num aumento no volume de
pasta e, consequentemente, argamassa, foram corrigidos os traços originais,
diminuindo-se a quantidade de areia, ou seja, retirando-se o volume
correspondente de agregado miúdo à medida que se aumentava o teor das
adições. Este procedimento foi adotado para evitar que teores mais elevados
aumentassem excessivamente o volume de argamassa seca e com isto,
54
também a demanda de água. O volume de argamassa de cada traço foi
mantido constante para todas as misturas.
Diferentemente do agregado miúdo, a quantidade de agregado graúdo foi
mantida constante em 1.105 kg/m3, para todos os traços.
Após a correção dos traços, da definição do teor de superplastificante e
da quantidade de água a serem empregados, procedeu-se a moldagem dos
corpos de prova, sendo 8 para os ensaios de compressão axial e 2 para os
ensaios de permeabilidade a cloretos.
A moldagem dos corpos de prova foi efetuada após atingidos os valores
limites pré-fixados para o abatimento do tronco de cone. O adensamento dos
CPs foi realizado em mesa vibratória, com os concretos sendo lançados nos
moldes em três camadas sucessivas.
No total foram moldadas 11 misturas, cada uma com 3 relações a/ag,
totalizando 33 traços, sendo 3 misturas de referência e as outras 30, misturas
com adição de pozolanas, com e sem a adição de cal.
Na tabela 3.7 estão apresentadas as quantidades de material por m3 de
concreto, que foram utilizadas na moldagem.
TABELA 3.7 – Quantidade de material utilizado por m3 de concreto.
Mistura a/ag Aglom Cimento CV CCA Escória Aditivo Agreg. Miúdo
kg/m3 kg/m3 kg/m3 kg/m3 kg/m3 (kg/m3) kg/m3
0,35 588 588 0,6 658 REF 0,45 427 427 --- 818 0,55 336 336 --- 910 0,35 588 294 294 6,5 559 V50 0,45 427 214 214 3,0 746 0,55 336 168 168 2,0 853 0,35 588 294 294 24,9 559
55
V50c 0,45 427 214 214 10,9 746 0,55 336 168 168 5,9 853
TABELA 3.7 – Quantidade de material utilizado por m3 de concreto
(continuação).
Mistura a/ag Aglom Cimento CV CCA Escória Aditivo Agreg. Miúdo
Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 (kg/m3) Kg/m3 0,35 588 294 294 64,2 534 A50 0,45 427 214 214 24,4 728 0,55 336 168 168 11,0 839 0,35 588 294 294 103,4 534 A50c 0,45 427 214 214 42,8 728 0,55 336 168 168 21,6 839 0,35 588 176 411 3,1 629 E70 0,45 427 128 299 1,8 797 0,55 336 101 235 1,4 893 0,35 588 176 411 9,9 629 E70c 0,45 427 128 299 6,7 797 0,55 336 101 235 3,5 893 0,35 588 176 294 118 27,9 509 VA52 0,45 427 128 214 85 11,6 710 0,55 336 101 168 67 6,3 825 0,35 588 176 294 118 66,1 509 VA52c 0,45 427 128 214 85 29,9 710 0,55 336 101 168 67 16,2 825 0,35 588 59 118 411 3,3 589 VE27 0,45 427 43 85 299 1,0 768 0,55 336 34 67 235 --- 870
56
0,35 588 59 118 411 24,1 589 VE27c 0,45 427 43 85 299 8,6 768 0,55 336 34 67 235 4,1 870
Obs.: Quantidade de agregado graúdo: 1.14,50 kg/m3.
Abatimento do concreto 60 ± 15 mm.
3.4.1 Cura e preparação dos corpos-de-prova
Os corpos-de-prova foram mantidos nos moldes durante 24 horas. Após
este período foram desmoldados e conservados em câmara úmida com 23±2ºC
e 95% de umidade relativa. Para os ensaios de resistência à compressão axial,
estes permaneceram dentro desta câmara até a data do ensaio, sendo então
capeados e rompidos conforme prescrições da NBR 5738 e 5739.
Para os ensaios de penetração de cloretos, os corpos-de-prova
permaneceram na câmara úmida até 2 dias antes da data de ensaio, quando,
para cada uma das misturas investigadas e relações a/ag adotadas, os corpos-
de-prova foram serrados com disco diamantado nas dimensões especificadas e
colocados submersos em água até a data de ensaio (28 e 91 dias).
As pastas moldadas para o ensaio de solução aquosa dos poros foram
curadas imersas em água com cal até atingirem a idade de ensaio (91 dias).
A tabela 3.8 apresenta as idades de ensaio e as dimensões dos corpos-de-
prova utilizados em cada ensaio.
57
TABELA 3.8 – Idades de ensaios e tamanho dos corpos de prova. Ensaio Idade Corpos de Prova Cronológica (cm) Permeabilidade a cloretos
28 e 91 dias φ9,5x5,1
Solução aquosa dos poros
91 dias φ4x8
Resistência à compressão
28 e 91 dias φ10x20
3.5 - Sequência de ensaios
Foram realizados ensaios com o concreto (penetração de cloretos, cloreto
retido, pH e resistência à compressão), e com a pasta (solução aquosa dos
poros).
3.5.1 Resistência à compressão
Este ensaio foi realizado para determinar a resistência à compressão
axial, que é uma das propriedades mais importantes do concreto. Os ensaios
de resistência à compressão foram realizados segundo a NBR 5738 e NBR
5739, sendo moldados quatro corpos-de-prova cilíndricos de 10x20 cm para
cada idade de ensaio, 28 e 91 dias. A resistência final adotada, para cada
mistura e idade, foi a média aritmética dos resultados quando o desvio padrão
58
mostrou-se menor do que 5%. Optou-se pelo maior dos quatro valores, quando
o desvio padrão foi superior a este percentual.
3.5.2 Penetração de cloretos
Os ensaios de penetração de cloretos foram realizados conforme o
método da ASTM C 1202/91. Neste ensaio a amostra de concreto foi fixada a
duas células de acrílico preenchidas com uma solução preparada de 3% de
NaCl e 0,3N de NaOH, onde é aplicado um potencial de 60V, e realizadas
leituras durante seis horas de ensaio. Este método de ensaio avalia a
resistência à penetração de cloretos através de uma relação com a condutância
elétrica em corpos-de-prova de concreto, sendo utilizável para a avaliação de
materiais, dosagens e desempenho.
Para este ensaio foram moldados corpos-de-prova com dimensões de
95x150mm sendo posteriormente cortados com serra diamantada nas
dimensões normalizadas pelo ensaio (95x51mm). Para cada uma das 11
misturas aglomerantes investigadas e relações água/aglomerante adotadas
(0,35; 0,45 e 0,55) foram ensaiados dois exemplares nas idades de 28 e 91
dias, adotando-se a média aritmética como valor representativo, desde que
satisfeitas as prescrições de norma quanto à diferença nestes resultados.
59
3.5.3 Relação iônica Cl-/OH-
A determinação da quantidade de cloreto retido e pH foi realizada com os
corpos-de-provas curados por 91 dias e submetidos ao ensaio de penetração de
íons cloreto, onde se coletou amostra da face de concreto que esteve em
contato com a solução de cloreto de sódio, na profundidade de 0 – 1,5 cm. A
coleta do pó de concreto seguiu as recomendações da norma ASTM C
1152/92, utilizando-se perfuratriz com broca de vídia de 16 mm de diâmetro,
perfurando-se pelo menos 8 furos. Após recolhido, o material foi peneirado na
#100, sendo então separadas as quantidades necessárias para o ensaio de teor
de cloreto retido e pH.
A quantidade total de cloreto retido ao concreto por migração induzida
por corrente elétrica, segundo a ASTM C 1202, foi realizada por titulação
potenciométrica de cloreto com nitrato de prata, segundo a seção 19 da norma
ASTM C 114. O teor de cloreto retido por kg de cimento foi determinado
conforme a ASTM C 1152.
A determinação do pH seguiu as diretrizes de AL-AMOUDI et al.
(1991), suspendendo-se 50 g de pó com 50 ml de água destilada, mantendo-se
a suspensão em agitação por 30 minutos em agitador mecânico, seguido de
uma hora de repouso. A determinação do pH foi realizada logo após com
eletrodo combinado, executando-se leituras da amostra.
3.5.4 Solução aquosa dos poros
60
A extração da solução aquosa dos poros foi realizada em equipamento
similar àquele proposto por LONGUET e colaboradores (1973) e
BARNEYBACK e DIAMOND (1981). Para cada mistura analisada foram
moldados corpos de prova-de-pasta de φ40x80mm com relação
água/aglomerante 0,50, sendo ensaiadas aos 91 dias de idade. Durante o
ensaio a solução foi coletada em seringa descartável estéril.
A concentração dos íons Na+, K+, e Ca2+ foi determinada através de
ensaio de espectroscopia de absorção atômica.
A concentração dos íons OH- foi determinada através de titulação direta
com HCl. Os valores de pH da solução dos poros foram calculados a partir das
concentrações de íons hidroxilas.
A concentração de íons SO42- foi determinada indiretamente pela
precipitação de BaSO4 em uma solução contendo BaCl2 em excesso.
Para o cálculo da condutividade específica da solução dos poros do
concreto utilizaram-se as equações propostas por SHI et al (1998):
ρ = ρágua + ∑ CI λi / 1000 (1)
onde:
ρ = condutividade elétrica da solução aquosa;
ρágua = condutividade elétrica da água;
CI = concentração equivalente do íon iI;
λi = condutividade equivalente do íon i.
61
sendo que:
λi = λi,0 – Ai√Ci (2)
onde λi,0 é a condutividade equivalente a concentração infinita. A constante Ai
da equação é determinada teoricamente por:
Ai = 0,2289 λi 0 + 60,12 (3)
A tabela 3.9 apresenta os valores de λi,0 dos íons presentes na solução dos
poros do concreto.
TABELA 3.9- Condutividade equivalente de íons aquosos numa
concentração infinita em 25°C, SHI et al (1998). Íon Na+ K+ Ca2+ SO4
2- OH-
Condutividade equivalente M2.equiv.-1.ohm-1
0,00501 0,00735 0,00595 0,00798 0,0198
62
CAPÍTULO IV – ANÁLISE DOS RESULTADOS E DISCUSSÃO
4.1 Introdução
Os ensaios foram realizados, similar e independentemente, nas onze
misturas investigadas de modo a permitir a análise comparativa dos resultados
observando-se os comportamentos dos diferentes aglomerantes. A mistura
sem adições minerais denominada referência serviu de parâmetro para a
verificação das propriedades das misturas investigadas.
Inicialmente, foi analisada a resistência à compressão e penetração de
cloretos de cada mistura, em uma igualdade de relações a/ag, pré-fixadas em
0,35; 0,45 e 0,55. Assim, comparou-se as misturas investigadas com a
referência. A seguir as misturas foram analisadas entre si, ou seja, com e sem
a adição da cal.
Numa segunda etapa, os resultados foram analisados para igualdade de
resistência de 40 MPa e 55 MPa, comparando-se os valores entre sí e em
relação a mistura de referência.
Foram realizados ensaios para a determinação dos cloretos retidos e pH
no concreto, para o cálculo da relação Cl-/OH- .
Também foram realizados ensaios de solução aquosa dos poros,
determinando-se os principais íons presentes nos poros dos concretos, a
condutividade elétrica e condutividade elétrica relativa de cada mistura, o
equivalente alcalino em sódio e o pH .
4.2 Análise dos resultados de resistência à compressão
63
Para a analise dos resultados de resistência à compressão axial, utilizou-
se interpretá-los através de tabelas e gráficos, com o objetivo de determinar o
comportamento individual de cada mistura em relação a mistura de referência,
também entre si, ou seja, as misturas com adições minerais com e sem adição
de cal hidratada.
Ao se substituir parte do cimento por adições minerais ocorrem
alterações no comportamento mecânico e aspectos ligados a durabilidade do
concreto, sobretudo ao se adicionar cal hidratada a essas misturas
aglomerantes. O comportamento diferenciado deve-se as características físico-
químicas e mineralógicas dessas adições.
O desenvolvimento da resistência a compressão é devido as reações
entre o Ca(OH)2, produto da hidratação do cimento, e a sílica amorfa presente
nas adições minerais, formando C-S-H, com menor densidade do que o
formado na hidratação do cimento. A cal hidratada é adicionada com o
objetivo de repor o Ca(OH)2, consumido pelas reações pozolânicas.
Na tabela 4.1 estão apresentados os resultados de resistência a
compressão, para as idades de 28 e 91 dias, e os valores de índice médio de
resistência a compressão de cada mistura aglomerante, que corresponde a
média das relações entre os valores de resistência a compressão das misturas
aglomerantes investigadas divididos pela resistência a compressão obtida
pelas misturas de referência em igual relação água/aglomerante.
TABELA 4.1 – Resistência à compressão e índice médio de resistência
aos 28 e 91 dias.
64
Relação Resist.
(MPa)
Ifc
médio
Resist.
(MPa)
Ifc
médio Mistura
A/agl 28 dias 91 dias 0,35 53,9 72,4
REF 0,45 39,4 1,00 51,8 1,00 0,55 28,8 46,1 0,35 40,8 59,1
V50 0,45 29,5 0,75 30,5 0,65 0,55 21,3 25,4 0,35 54,8 78,6
V50c 0,45 39,4 1,00 53,0 0,95 0,55 28,3 34,1 0,35 68,0 80,2
A50 0,45 50,4 1,25 51,9 0,99 0,55 35,2 40,3 0,35 74,0 79,6
A50c 0,45 54,0 1,32 59,4 1,03 0,55 37,3 39,3 0,35 43,4 49,1
E70 0,45 34,9 0,89 39,1 0,71 0,55 28,1 32,6 0,35 51,1 59,3
E70C 0,45 40,9 1,04 42,7 0,81 0,55 32,8 36,1 0,35 40,2 55,7
VA52 0,45 29,6 0,75 37,8 0,69 0,55 21,7 26,9 0,35 49,8 65,0
VA52c 0,45 39,5 1,00 49,9 0,88 0,55 31,3 35,7 0,35 35,8 46,1
VE27 0,45 23,5 0,60 33,1 0,57 0,55 15,4 20,0 0,35 46,3 49,1
VE27c 0,45 31,7 0,81 39,8 0,67 0,55 21,7 26,4
65
Dentre as misturas binárias aquelas compostas com cinza de casca de
arroz, em teores de substituição em massa de 50% (A50), foi a que apresentou
maiores valores de resistência a compressão, aos 28 e 91 dias. Esse
comportamento deve-se a maior finura e teor de sílica desta adição,
apresentando valores de índice médio de resistência superior à da mistura de
referência.
Aquelas compostas com 70 % de escória de alto forno (E70), e 50% de
cinza volante (V50), apresentaram valores de índice médio de resistência
inferior à da mistura de referência.
Nas misturas ternárias, a que apresentou maior resistência à compressão,
aos 28 e 91 dias, foi a mistura contendo 50% de cinza volante e 20% de cinza
de casca de arroz (VA52), seguida pela mistura contendo 20% de cinza
volante e 70% de escória de alto forno (VE72). Estas apresentaram valores de
índice médio de resistência inferiores à da mistura de referência.
Para a idade de 28 dias, todas as misturas binárias com adição de cal
hidratada apresentaram valores de índice médio de resistência superiores à da
mistura de referência, exceto a mistura contendo cinza volante que apresentou
igual valor. Atribui-se este resultado as reações entre a pozolana e o hidróxido
de cálcio de origem externa, como também do efeito filler.
Aos 91 dias de idade, das misturas binárias com adição de cal, somente
aquela contendo 50% de cinza de casca de arroz (A50c), apresentou valores de
índice médio de resistência superiores à da mistura de referência.
Para as duas idades ensaiadas, as misturas ternárias com a adição de cal
hidratada apresentaram valores de índice médio de resistência inferiores à da
mistura de referência, sendo que a mistura contendo 50% de cinza volante e
20% de cinza de casca de arroz (VA52c), apresentou melhor desempenho.
66
A adição de cal hidratada a concretos com elevados teores de adições
minerais, remetem a maiores valores de resistência a compressão, devido a
efeitos físico e químico. Físico pois a finura do material funciona como efeito
filer e químico pois as reações com a fase aluminato formam carboaluminato,
tornando a estrutura mais densa e diminuindo assim a porosidade, HEIKAL et
al (2000).
Nas figuras 4.1 e 4.2 são apresentados em gráfico de barras o
desenvolvimento da resistência à compressão com as relações a/ag adotadas,
para a idade de 28 e 91 dias. Constata-se que a resistência mais elevada é
obtida para a mistura composta com cinza de casca de arroz, pois esta
promove um maior refinamento dos poros.
01020304050607080
Res
istê
ncia
à c
ompr
essã
o(M
Pa)
RE
F
V50
V50
C
A50
A50
C
E70
E70
C
VA
52
VA
52C
VE
27
VE
27C
0,550,45
0,35
FIGURA 4.1 - Resistência à compressão versus relação água/aglomerante aos 28 dias.
67
0102030405060708090
Res
istê
ncia
à c
ompr
essã
o(M
Pa)
RE
F
V50
V50
C
A50
A50
C
E70
E70
C
VA
52
VA
52C
VE
27
VE
27C
0,550,45
0,35
FIGURA 4.2 – Resistência à compressão versus relação água/aglomerante aos 91 dias.
TABELA 4.2 – Constantes de Abrams para os resultados de resistência a
compressão aos 28 e 91 dias. Idade
Mistura 28 dias 91 dias
A B R A B R REF - 35 REF - 45 161,4114 22,960502 0,996 153,9746 9,566322 0,9502 REF - 55 V50 - 35 V50 - 45 127,2776 25,787117 0,995 239,3901 68,236394 0,9277 V50 - 55 V50c - 35 V50c - 45 174,2173 27,225171 0,995 341,4252 65,089276 0,9962 V50c - 55 A50 - 35 A50 - 45 217,3959 26,904852 0,999 260,2835 31,447472 0,9722 A50 - 55 A50c - 35 A50c - 45 247,6688 30,733671 0,998 279,9754 34,260907 0,9999 A50c - 55
68
TABELA 4.2 – Constantes de Abrams para os resultados de resistência a
compressão aos 28 e 91 dias.(continuação) Idade
Mistura 28 dias 91 dias
A B R A B R E70 – 35 E70 - 45 92,8474 8,788546 0,997 99,9505 7,786076 0,9927 E70 - 55 E70c - 35 E70c - 45 110,9780 9,177730 0,997 138,1117 12,073839 0,9702 E70c - 55 VA52 - 35 VA52 - 45 118,3405 21,818837 0,996 198,2823 38,380169 0,9905 VA52 - 55 VA52c - 35 VA52c - 45 112,2660 10,195887 0,997 187,4062 19,947524 0,9998 VA52c - 55 VE27 - 35 VE27 - 45 156,7253 67,890894 0,993 205,5586 65,819045 0,9999 VE27 - 55 VE27c - 35 VE27c - 45 174,4039 44,218732 0,994 149,9641 22,120539 0,9944 VE27c - 55
A tabela 4.2 apresenta os valores das constantes experimentais
determinadas para as equações de Abrams, para os resultados de resistência a
compressão axial aos 28 e 91 dias.
Nas tabelas 4.3 e 4.4, encontram-se os valores de relação a/ag e consumo
de cimento em igualdade de resistência de 40 e 55 MPa, respectivamente. Para
um mesmo nível de resistência de 40 MPa, as relações a/ag variam de 0,60
(REF) a 0,39 (VE72).
69
Para o nível de resistência de 55 MPa, as mesmas misturas apresentaram
menores relações a/ag, sendo para a REF de 0,46 e E70 de 0,29.
TABELA 4.3 – Relação água/aglomerante e consumo de cimento para igualdade de resistência de 40 MPa, aos 91dias.
a/ag Consumo Consumo 40 MPa Aglomerante Cimento
REF 0,60 291 291 V50 0,42 473 237 V50c 0,51 367 184 A50 0,54 338 169 A50c 0,55 331 166 E70 0,45 443 133 E70c 0,50 384 115 VA52 0,44 452 136 VA52c 0,52 365 110 VE27 0,39 520 52 VE27c 0,43 471 47
Mistura
70
TABELA 4.4 – Relação água/aglomerante e consumo de cimento para
igualdade de resistência de 55 MPa, aos 91 dias. A/ag Consumo Consumo
Mistura 55 MPa Agolmerante Cimento REF 0,46 431 431 50 0,35 584 292 50c 0,44 455 227 A50 0,45 438 219 A50c 0,46 426 213 E70 0,29 682 205 E70c 0,37 548 164 A52 0,35 576 173 A52c 0,41 490 147 VE27 0,31 641 64 VE27c 0,32 625 63
050
100150200250300350400450
RE
F
V50
V50c
A50
A50c
E70
E70c
VA
52
VA
52c
VE
27
VE
27c
Con
sum
o de
cim
ento
(Kg/
m3)
FIGURA 4.3 – Consumo de cimento para resistência de 40 MPa
71
050
100150200250300350400450
RE
F
V50
V50
c
A50
A50
c
E70
E70
c
VA
52
VA
52c
VE
27
VE
27c
Con
sum
o de
cim
ento
(Kg/
m3)
FIGURA 4.4 – Consumo de cimento para resistência de 55 MPa
Observa-se da tabela 4.3 que os consumos de cimento para as misturas
com adições minerais sem cal, para o nível de resistência de 40 MPa,
situaram-se na faixa de 133 a 237 kg/m3 nas misturas binárias e 52 a 136
kg/m3 para as ternárias. Com a adição de cal hidratada os valores variaram de
115 a 184 kg/m3 e 47 a 110 kg/m3 respectivamente para as misturas binárias e
ternárias, enquanto que para a mistura de referência foi de 291 kg/m3 .
Para o nível de resistência de 55 MPa aos 91 dias, nas misturas binárias
e ternárias sem adição de cal, o consumo de cimento variou de 205 a 292
kg/m3 e 64 a 173 kg/m3 respectivamente. Com a adição de cal a variação foi
de 164 a 227 kg/m3 e 63 a 147 kg/m3 na mesma ordem, enquanto que para a
mistura de referência foi de 431 kg/m3, tabela 4.4.
As figuras 4.3 e 4.4 ilustram os valores de consumo de cimento para
resistência de 40 e 55 MPa, respectivamente, para as misturas investigadas.
72
4.3 Análise dos resultados de penetração de cloretos
Os resultados de penetração de íons cloretos total e índice médio de
penetração, em Coulombs, das diferentes misturas aglomerantes investigadas
são apresentados na tabela 4.5 .Este último corresponde a relação entre a
penetração total de cloreto de cada mistura cimentícia investigada pela
penetração total de cloreto da mistura de referência, fazendo-se a média dos
resultados das três relações a/ag investigadas, para cada idade.
Inicialmente, foram comparadas as misturas com adições minerais ao
concreto de referência, e comparadas as misturas entre sí. Posteriormente,
foram analisadas as misturas com adição de cal hidratada em relação ao
concreto de referência e em relação a mesma mistura aglomerante sem esta
adição.
TABELA 4.5 – Penetração total e índice médio de penetração de
cloretos.
C (coulombs) I C28 I C91 Mistura a/ag Idade I C28 I C91 Méd. méd.
28 dias 91 dias 0,35 2682 2380 1,00 1,00 1,00 1,00
REF 0,45 3275 2800 1,00 1,00 0,55 3561 3134 1,00 1,00 0,35 1172 754 0,44 0,32 0,49 0,34
V50 0,45 1521 925 0,46 0,33 0,55 2065 1190 0,58 0,38 0,35 1423 900 0,53 0,38 0,60 0,39
V50c 0,45 1950 1078 0,60 0,39 0,55 2395 1277 0,67 0,41 0,35 250 200 0,09 0,08 0,10 0,08
A50 0,45 305 218 0,09 0,08
73
0,55 400 239 0,11 0,08 0,35 763 406 0,28 0,17 0,25 0,17
A50c 0,45 807 479 0,25 0,17 0,55 809 570 0,23 0,18 0,35 1083 840 0,40 0,35 0,37 0,36
E70 0,45 1147 1030 0,35 0,37 0,55 1296 1140 0,36 0,36 0,35 1234 953 0,46 0,40 0,43 0,38
E70C 0,45 1370 1037 0,42 0,37 0,55 1470 1129 0,41 0,36 0,35 512 183 0,19 0,08 0,19 0,08
VA52 0,45 607 208 0,19 0,07 0,55 697 294 0,20 0,09 0,35 1054 450 0,39 0,19 0,37 0,20
VA52c 0,45 1136 522 0,35 0,19 0,55 1313 670 0,37 0,21 0,35 653 448 0,24 0,19 0,24 0,20
VE27 0,45 767 552 0,23 0,20 0,55 851 651 0,24 0,21 0,35 795 460 0,30 0,19 0,31 0,20
VE27c 0,45 987 557 0,30 0,20 0,55 1139 659 0,32 0,21
As figuras 4.5 e 4.6 ilustram os valores de carga passante total em
Coulombs, aos 28 e 91 dias, para cada relação a/ag ensaiada.
74
0500
1000150020002500300035004000
Pene
traçã
o de
Clo
reto
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RE
F
V50
V50
C
A50
A50
C
E70
E70
C
VA
52
VA
52C
VE
27
VE
27C
0,350,45
0,55
FIGURA 4.5 – Penetração de cloretos versus relação a/ag, aos 28 dias
para as diferentes misturas.
0500
1000150020002500300035004000
Pene
traçã
o de
Clo
reto
s (C
oulo
mbs
)
RE
F
V50
V50
C
A50
A50
C
E70
E70
C
VA
52
VA
52C
VE
27
VE
27C
0,350,45
0,55
FIGURA 4.6 – Penetração de cloretos versus relação a/ag, aos 91 dias
para as diferentes misturas. Os resultados obtidos e apresentados na tabelas 4.5 revelam que a
penetração de cloretos variou em função do tipo e características da adição
75
mineral. Ocorre redução na penetração de cloretos com o aumento na idade de
28 para 91 dias, bem como com a diminuição da relação água/aglomerante.
Comparando-se as misturas binárias sem e com a adição de cal hidratada,
observa-se que aos 28 dias, aquelas compostas com cal hidratada
apresentaram um aumento na penetração total de cloretos de 1,15 a 2,57
vezes.
Aos 91 dias os acréscimos variaram de 1,04 vezes, para a mistura
contendo escória de alto forno (E70), a 2,20 vezes par a mistura com cinza de
casca de arroz (A50).
Nas misturas ternárias, na idade de 91 dias, a adição de cal hidratada
resultou em acréscimo na penetração de cloretos que variou de 1,01 vezes,
para a mistura com cinza volante e escória de alto forno (VE27), e 2,58 vezes,
para a mistura contendo cinza volante e cinza de casca de arroz (VA52).
Na tabela 4.6 estão apresentadas os valores de carga passante e
penetração de cloretos propostos pela ASTM C 1202 que classifica os
concretos a partir dos resultados de carga passante, em Coulombs.
Confrontando-se os resultados de penetração total de cloretos, em
Coulombs, obtidos aos 91 dias, com aqueles constantes na tabela 4.7, observa-
se que as misturas com adições minerais apresentaram valores que se
classificam de baixa a muito baixa penetração de cloreto. A mistura de
referência apresentou resultados de moderada penetração.
A tabela 4.7 apresenta os valores das constantes experimentais
determinadas para as equações de Abrams, para os resultados de penetração de
cloretos aos 28 e 91 dias. Estes dados permitiram determinar a penetração de
cloretos em igualdade de resistência à compressão.
76
TABELA 4.6 – Penetração de cloretos em concretos baseado nos resultados obtidos no teste da ASTM C 1202.
CARGA PASSANTE (Coulombs)
PENETRAÇÃO DE CLORETOS
> 4000 Alta 2000 a 4000 Moderada 1000 a 2000 Baixa 100 a 1000 Muito baixa
< 100 Desprezível
TABELA 4.7 - Constantes de Abrams para os resultados de penetração de cloretos aos 28 e 91 dias.
Idade Mistura 28 dias 91 dias
A B R A B R REF – 35 REF – 45 1664,9811 0,242344 0,980 1482,5866 0,252574 0,997REF – 55 V50 – 35 V50 – 45 431,6939 0,058889 0,992 336,6083 0,102123 0,992V50 – 55 V50c – 35 V50c – 45 582,7138 0,074045 0,998 488,8026 0,173883 0,999V50c – 55 A50 – 35 A50 – 45 108,5167 0,095367 0,986 146,2908 0,410356 0,999A50 – 55
77
TABELA 4.7 - Constantes de Abrams para os resultados de penetração
de cloretos aos 28 e 91 dias.(continuação) Idade
Mistura 28 dias 91 dias A B R A B R
A50c - 35 A50c - 45 693,2395 0,741648 0,898 223,8948 0,183339 0,997A50c - 55 E70 - 35 E70 - 45 782,5013 0,407490 0,974 500,7254 0,217206 0,998E70 - 55 E70c - 35 E70c - 45 913,6492 0,416859 0,996 708,2442 0,428543 0,999E70c - 55 VA52 - 35 VA52 - 45 304,5805 0,220228 0,999 76,9758 0,093437 0,953VA52 - 55 VA52c - 35 VA52c - 45 744,5258 0,366183 0,963 220,4850 0,136675 0,980VA52c - 55 VE27 - 35 VE27 - 45 414,7240 0,266022 0,996 227,8917 0,143015 0,999VE27 - 55 VE27c - 35 VE27c - 45 429,6500 0,166389 0,997 246,1571 0,165715 0,999VE27c - 55
4.3.1- Análise da penetração média de cloretos
Todas as misturas aglomerantes apresentaram menores valores de índice
médio de penetração de cloretos em Coulombs que a mistura de referência,
figura 4.7 e tabela 4.5. Esse decréscimo variou entre 1,67 a 10 vezes aos 28
78
dias e entre 2,56 a 12,5 vezes aos 91 dias, e pode ser explicado por alterações
na estrutura dos poros e condutividade da solução aquosa dos poros.
Para as misturas binárias, as que apresentaram melhor desempenho frente
à penetração de cloretos em ordem decrescente foram aquelas com cinza de
casca de arroz, cinza volante e escória de alto forno.
A mistura com cinza volante com teor de substituição de 50% (V50)
apresentou, um decréscimo nos valores de índice médio de penetração de
cloretos de 51% e 66% para as idades de 28 e 91 dias, respectivamente. Para
estas mesmas idades aquela composta com cinza de casca de arroz (A50)
apresentou decréscimos de 90% e 92%, e naquela composta com escória de
alto forno(E70), o decréscimo foi de 63% e 64%.
As misturas ternárias também apresentaram melhor desempenho frente a
penetração de cloretos, se relacionadas ao concreto de referência, sendo que a
mistura contendo cinza volante e cinza de casca de arroz (VA52) apresentou
melhor desempenho que a mistura com cinza volante e escória de alto forno
(VE27).
Naquela composta com cinza volante e cinza de casca de arroz (VA52)
com teor de substituição de 50% e 20%, respectivamente, o decréscimo foi de
81% e 92%, para as idades de 28 e 91 dias. Para as mesmas idades, a mistura
contendo cinza volante e escoria de alto forno (VE52) em teor de substituição
de 20% e 70% respectivamente, o decréscimo foi de 76% e 80%.
Nas misturas com a adição de cal houve uma queda no desempenho
frente a penetração de cloretos, mas todas as misturas apresentaram valores de
índice médio menores que a mistura de referência.
O aumento na penetração de cloretos, em concreto com a adição de cal
hidratada, pode ser explicado através do aumento na condutividade da solução
79
aquosa dos poros, devido, de acordo com HEIKAL et al (2000), a maior
concentração de íons Ca++, apesar da porosidade ser diminuída pela ação física
e química da cal, gerando um aumento na resistência.
A mistura binária contendo cinza de casca de arroz (A50c) apresentou
aos 91 dias diminuição de 83%, seguida pela mistura contendo escória de alto
forno (E70c) com 62% e a mistura com cinza volante (V50c) com 61%.
Para as misturas ternárias, aos 28 dias, a mistura contendo cinza volante e
escória de alto forno (VE27) apresentou melhor desempenho se comparada a
mistura com cinza volante e cinza de casca de arroz (VA52). Aos 91 dias
essas mesmas misturas apresentaram redução de 80% quando comparados a
de referência.
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
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REF.
V50
V50c A50
A50c E70
E70c
VA52
VA52
c
VE27
VE27
c
91 dias
28 dias
FIGURA 4.7 – Índice médio de penetração de cloretos, aos 28 e 91 dias.
4.3.2 - Análise da penetração total de cloretos para a resistência de 40
MPa, aos 91 dias.
80
Na tabela 4.8, estão apresentados os valores de penetração total e unitária
de cloretos para igualdade de resistência a compressão de 40 MPa, aos 91
dias. Constata-se que a mistura de referência apresentou maior penetração
total de cloretos quando comparada às demais misturas investigadas.
Ao compararmos as misturas aglomerantes com e sem a adição de cal
verifica-se que esta adição gera um aumento na penetração de cloretos. Assim,
nas misturas contendo cinza volante (V50 e V50c) a diminuição na penetração
total de cloretos foi de 73,7% sem e 64,4% com esta adição.
Nas misturas com cinza de casca de arroz (A50 e A50c) a redução na
penetração total de cloretos foi de 92,9% e 83,1%, sem e com a adição de cal,
naquelas contendo escória de alto forno (E70 e E70c) foram respectivamente
70,6% e 67,9% sem e com a adição de cal.
Para as misturas ternárias compostas com cinza volante e cinza de casca
de arroz (VA52 e VA52c) e cinza volante e escória de alto forno (VE72 e
VE72c) a redução na penetração de cloretos, sem e com a adição de cal, foi de
respectivamente, 93,5% e 81,7%, para a primeira e 85,5% e 84,3 % para a
segunda mistura.
Comparando-se os valores de penetração de cloretos para o nível de
resistência de 40 MPa, com a tabela 4.6 (ASTM C 1202), verifica-se que
somente a mistura de referência (REF) apresentou valor moderado de
penetração de cloretos (2000 a 4000 C). As misturas contendo cinza volante
(V50c) e escória de alto forno (E70c), ambas com a adição de cal,
apresentaram valores de baixa permeabilidade (1000 a 2000 C). As misturas
contendo cinza de casca de arroz com e sem a adição de cal (A50 e A50c) e
81
cinza volante (V50) e escória de alto forno (E70), ambas sem a adição de cal,
apresentaram valores de muito baixa penetração (100 a 1000 C). Nesta mesma
situação se enquadraram as misturas ternárias sem e com a adição de cal
TABELA 4.8 – Penetração de cloretos total para igualdade de resistência de 40 MPa, aos 91 dias.
Mistura Cl (Coulombs)
40 MPa REF 3371 V50 884
V50c 1200 A50 237 A50c 570 E70 990 E70c 1080 VA52 218 VA52c 616 VE27 487 VE27c 530
Na figura 4.8 estão representados os valores de penetração total de
cloretos em igualdade de resistência de 40MPa, para as misturas investigadas.
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
RE
F
V50
V50
c
A50
A50
c
E70
E70
c
VA
52
VA
52c
VE
27
VE
27c
Pene
traçã
o de
clo
reto
s (C
oulo
mbs
)
82
FIGURA 4.8 – Penetração total de cloretos para igualdade de resistência
de 40 MPa.
4.3.3 - Análise da penetração total de cloretos para a resistência de 55
MPa, aos 91 dias.
Na tabela 4.10, estão apresentados os valores de penetração total de
cloretos para igualdade de resistência a compressão de 55 MPa, aos 91 dias.
Constata-se que a mistura de referência apresentou maior penetração total de
cloretos quando comparada às demais misturas investigadas e que a adição de
cal hidratada resultou em aumento na penetração total de cloretos.
As maiores reduções de 92,9% e 83,1%, foram obtidas nas misturas
contendo cinza de casca de arroz (A50 e A50c), sem e com a adição de cal,
respectivamente. Seguidas pelas misturas com cinza volante (V50 e V50c)
83
(72,1% sem e 64,4% com cal) e escória de alto forno(E70 e E70c) ( 70,6% e
67,9%, sem e com a adição de cal) .
Para as misturas ternárias, contendo cinza volante e cinza de casca de
arroz(VA52 e VA52c), a redução na penetração de cloretos foi de 93,5% e
81,7%, respectivamente para as misturas sem e com a adição de cal. As
misturas compostas com cinza volante e escória de alto forno(VE27 e VE27c),
a redução na permeabilidade a cloretos foi de 85,5% sem e 84,3 % com a
adição de cal.
Comparando-se os valores de penetração de cloretos para o nível de
resistência de 55 MPa com a tabela 4.7 (ASTM C 1202), verifica-se que
somente a mistura de referência (REF) apresentou valor moderado de
penetração de cloretos (2000 a 4000 C), a mistura contendo cinza volante com
a adição de cal (V50c) apresentou valor de baixa permeabilidade (1000 a 2000
C) e as demais misturas, tanto binária como ternárias, apresentaram valores de
muito baixa penetração (100 a 1000 C).
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
RE
F
V50
V50
c
A50
A50
c
E70
E70
c
VA
52
VA52
c
VE
27
VE27
c
Pene
traçã
o de
clo
reto
s (C
oulo
mbs
)
FIGURA 4.9- Penetração total de cloretos para igualdade de resistência de 55 Mpa
84
TABELA 4.9 – Penetração de cloretos total para igualdade de resistência de 55 MPa, aos 91 dias.
Cl (Coulombs)Mistura
55 MPa REF 2776 C50 744 C50c 1050 A50 219 A50c 489 E70 781 E70c 969 VA52 177 VA52c 498 VE27 420 VE27c 441
4.3.4 Teor total de cloreto retido
A tabela 4.11 e a figura 4.13 apresentam os valores de teor total de Cl- retido nos concretos após o ensaio de penetração de cloretos. TABELA 4.10 – Alcalinidade, teor de cloreto retido e relação iônica Cl-/OH-,
aos 91 dias.
Misturas a/ag PH Cl retido mmol/Kg
OH mmol/Kg Cl-/OH-
0,35 12,62 31,740 41,687 0,761 REF 0,45 12,50 31,562 31,623 0,998
0,55 12,34 32,962 21,878 1,507 0,35 12,50 21,867 31,622 0,691
V50 0,45 12,28 27,411 19,055 1,438 0,55 12,14 28,925 13,803 2,096
85
TABELA 4.10 – Alcalinidade, teor de cloreto retido e relação iônica Cl-/OH-,
aos 91 dias (continuação).
Misturas a/ag PH Cl retido mmol/Kg
OH mmol/Kg Cl-/OH-
0,35 12,98 15,870 95,499 0,166 V50c 0,45 12,92 17,777 83,176 0,214
0,55 12,88 23,569 75,858 0,311 0,35 12,18 6,677 15,136 0,441
A50 0,45 11,76 6,539 5,754 1,136 0,55 11,63 7,948 4,266 1,863 0,35 12,63 20,290 42,658 0,476
A50c 0,45 12,38 16,902 23,988 0,705 0,55 12,33 20,290 21,380 0,949 0,35 12,97 34,445 93,325 0,369
E70 0,45 12,71 36,466 51,286 0,711 0,55 12,69 44,283 48,978 0,904 0,35 13,05 24,164 112,202 0,215
E70C 0,45 12,86 35,855 97,724 0,495 0,55 12,82 58,188 51,286 0,880 0,35 11,90 3,468 7,943 0,437
VA52 0,45 11,30 6,861 1,995 3,439 0,55 11,07 8,373 1,175 7,126 0,35 12,80 17,213 63,096 0,273
VA52c 0,45 12,55 16,023 35,481 0,452 0,55 12,18 17,240 15,136 1,139 0,35 12,55 23,565 35,481 2,355
VE27 0,45 12,39 29,441 24,547 1,199 0,55 12,37 31,028 23,442 1,323 0,35 12,90 34,452 79,433 0,434
VE27c 0,45 12,90 34,570 79,433 0,435 0,55 12,62 35,149 41,687 0,843
86
0
10
20
30
40
50
60
70
0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6
Clo
reto
s tot
ais r
etid
os n
o co
ncre
to(m
mol
/Kg)
REFV50V50cA50A50cE70E70cVA52VA52cVE27VE27c
FIGURA 4.10– Teores de cloretos totais retidos no concreto.
Observa-se, através dos resultados obtidos, que a maior fixação de
cloretos nas misturas binárias foi obtida com àquelas contendo escória de alto
forno e cinza volante seguida pela cinza de casca de arroz.
Com relação ao concreto de referência, observa-se que as misturas
contendo cinza de casca de arroz e cinza volante apresentaram decréscimo na
retenção total de cloretos. A mistura contendo escória de alto forno apresentou
aumento na retenção total de cloretos.
Para a mistura contendo cinza de casca de arroz a adição de cal hidratada
resultou num aumento na retenção total de cloretos. Já nas misturas contendo
escória de alto forno e cinza volante esta adição ocasionou em diminuição na
retenção total de cloretos.
87
Nas mistura ternárias contendo cinza volante e cinza de casca de arroz
(VA52) e cinza volante e escória de alto forno (VE27), a adição de cal
hidratada resultou em aumento na retenção total de cloretos.
4.3.4 Relação Cl-/OH-
Na tabela 4.11 são apresentados os valores de pH e relação iônica Cl-
/OH- das misturas investigadas. Observa-se destes resultados que das cinco
misturas aglomerantes investigadas, as três binárias apresentaram relações Cl-
/OH- menores que a do traço de referência e as ternárias valores maiores. A
mistura de referência apresentou relações Cl-/OH- que variaram entre os
limites de 0,76 a 1,51 e para os concretos com misturas binárias, sem e com
adição de cal hidratada, entre 0,28 a 1,86 e 0,17 a 095 respectivamente.
Os menores valores foram alcançados pelas misturas binárias contendo
cinza volante, escória de alto forno e cinza de casca de arroz, respectivamente.
Com a adição de cal hidratada houve diminuição na relação Cl-/OH- de
todas as misturas binárias e ternárias investigadas.
Apenas a mistura binária composta com cinza volante com a adição de
cal apresentou para as três relações água/aglomerante adotadas valores de
relação Cl-/OH- inferiores a 0,6.
Com a adição de cal hidratada houve diminuição na relação Cl-/OH- de
todas as misturas binárias e ternárias investigadas. A mistura binária contendo
50% de cinza volante apresentou a menor relação Cl-/OH- entre todas as
investigadas com valores de 0,16 para relação a/agl = 0,35, 0,21 para a/agl =
88
0,45 e 0,31 para a/agl = 0,55, ou seja, inferiores a 0,6, conferindo boas
condições de proteção à armadura, muito superior que o concreto de
referência, uma vez que para as mesmas relações a/agl (0,35;0,45 e 0,55) os
valores foram 0,76, 1,0 e 1,51 respectivamente.
4.4 Análise dos resultados de solução aquosa dos poros
Da análise dos resultados de solução aquosa dos poros mostrados na
tabela 4.12, constata-se alteração na composição desta devido à redução no
teor de clinquer no material cimentício, pela substituição parcial do cimento
por adições minerais.
Nas misturas binárias, sem a adição de cal hidratada, contendo cinza
volante (50%) e cinza de casca de arroz (50%), observa-se redução na
concentração dos íons Ca2+, Na+, K+, SO42- e OH-, quando comparado à
mistura de referência. Comportamento semelhante constata-se naquelas
misturas compostas com 70% de escória, exceto para a concentração de Na+
que aumentou. Com a adição de cal hidratada ocorre aumento na concentração
desses íons. O mesmo comportamento é constatado nas misturas ternárias.
Quando comparado à mistura de referência, a substituição parcial do
cimento por adições minerais reduziu o pH da solução dos poros. Com a
adição de cal o pH destas misturas aumentou, conforme apresentado na tabela
4.12 e figura 4.11.
Na tabela 4.13 são apresentados os valores de Na2Oeq. e de
condutividade elétrica da solução dos poros, calculada a partir da equações
89
apresentadas por SHI et al (1998). Verifica-se que todas as misturas binárias e
ternárias apresentaram equivalente alcalino em sódio menor que o da mistura
de referência, exceto a mistura binária contendo escória de alto forno. Ocorre
aumento no Na2Oeq com a adição de cal hidratada. Nas misturas binárias
este aumento variou de 1,37 vezes, para a mistura contendo escória de alto
forno, a 2,28 vezes para a mistura com cinza de casca de arroz.
Para as misturas ternárias o aumento foi de 1,84 vezes para a mistura
contendo cinza volante e cinza de casca de arroz e 2,63 vezes para cinza
volante e escória de alto forno.
Todas as misturas aglomerantes apresentaram menores valores de
condutividade elétrica que a mistura de referência, figuras 4.12 e 4.13. Isto
ocorreu devido a alterações na composição da solução dos poros e às
modificações na estrutura de poros das misturas aglomerantes, que tornam a
pasta mais densa, diminuindo a condutividade .
Nas misturas binárias a redução na condutividade elétrica foi de 57%,
73% e 34% respectivamente, para as misturas compostas com cinza volante,
cinza de casca de arroz e escória de alto forno. Nas misturas ternárias a
redução foi de 75% para àquela composta com 50% de cinza volante e 20% de
cinza de casca de arroz e de 54% para a composta com 20% de cinza volante e
70% de escória de alto forno.
A adição de cal hidratada resultou em acréscimo na condutividade
elétrica das misturas aglomerantes. Entretanto, os valores obtidos foram
inferiores àquele da mistura de referência.
90
TABELA 4.11 – Análise da solução aquosa dos poros, para relação a/ag
0,55 aos 91 dias. Análise da solução dos poros, mmol/l
Mistura PH Na+ K+ Ca2+ So4
2- OH- REF 13,11 26,08 99,48 5,025 30,52 128,80 V50 12,66 13,04 32,05 4,375 23,12 45,71 V50c 12,92 19,56 48,46 7,885 66,56 83,20 A50 12,18 14,78 24,61 3,525 30,00 15,14
A50c 12,57 21,74 78,69 7,125 39,48 37,15 E70 12,86 43,91 61,02 4,754 22,29 72,40 E70c 13,05 61,75 79,97 5,905 17,18 112,20 VA52 12,27 13,26 22,05 2,200 24,89 18,60 VA52c 12,65 21,74 45,13 6,575 8,54 44,70 VE27 12,64 28,26 39,23 2,875 31,77 43,70 VE27c 12,82 43,48 83,47 5,275 81,14 66,10
11
12
13
14
RE
F
V50
V50
c
A50
c
A50
c
E70
E70
c
VA
52
VA
52c
VE
27
VE
27c
FIGURA 4.11 – pH das misturas investigadas
91
TABELA 4.12 – Na2Oeq, condutividade e condutividade relativa para relação
a/ag 0,55 aos 91 dias. Mistura Na2Oeq
(mol/l) Condutividade
(ohm-1) Condutividade Relativa (%)
REF 0,101 2,88 100 V50 0,039 1,23 42,71 V50c 0,058 2,18 132,64 A50 0,036 0,71 24,65 A50c 0,082 1,44 50,00 E70 0,100 1,89 65,63 E70c 0,136 2,59 89,93 VA52 0,032 0,71 24,65 VA52c 0,059 1,23 42,71 VE27 0,064 1,33 46,18 VE27c 0,168 2,20 76,39
As figuras 4.12 e 4.13 ilustram os resultados de condutividade específica
e condutividade específica relativa.
0
1
2
3
REF V5
0
V50c
A50c
A50c
E70
E70c
VA52
VA52
c
VE27
VE27
c
Con
dutiv
idad
e (o
hm-1
)
FIGURA 4.12 – Condutividade específica, em ohm-1, para relação a/ag
0,55 aos 91 dias.
92
0102030405060708090
100R
EF V50
V50
c
A50
c
A50
c
E70
E70
c
VA52
VA52
c
VE27
VE27
c
Con
dutiv
idad
e %
FIGURA 4.13 – Condutividade específica, em %, para relação a/ag 0,55 aos 91
dias.
4.5 Integração dos resultados
4.5.1 Resistência à compressão versus penetração de cloretos
Com o objetivo de analisar a evolução da penetração de cloretos com o
desenvolvimento da resistência à compressão, tornou-se necessário construir o
gráfico da figura 4.14 que apresenta a correlação entre a resistência à
compressão e a penetração de íons cloretos.
93
Para uma análise mais detalhada do desenvolvimento da penetração de
cloretos para as diferentes misturas, foi necessária a comparação dos
resultados em igualdade de resistência à compressão.
Desta forma, construiu-se o gráfico da figura 4.15, com os resultados de
carga passante, em Coulombs, para todas as misturas, relacionando-os com os
dois níveis de resistência: 40 e 55 MPa, aos 91 dias.
Verifica-se que para todas as mistura ocorre diminuição na corrente
passante com o aumento da resistência. Entretanto, para as misturas binárias e
ternárias contendo cinza de casca de arroz a diminuição é pouco acentuada,
sendo as suas curvas mais horizontais. Conforme constatado por ISAIA
(1995) isto mostra maior influência do tipo e/ou quantidade de pozolana sobre
a redução da corrente elétrica do que sobre o aumento da resistência à
compressão.
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
10 20 30 40 50 60 70 80 90
Resistência a Compressão (MPa)
Pene
traçã
o de
Clo
reto
s (C
oulo
mbs
)
REF
V50
A50
E70
VA52
VE27
V50c
A50c
E70c
VA52c
VE27c
FIGURA 4.14 – Correlação entre penetração de cloretos e resistência à
compressão em igualdade de relação a/ag, aos 91 dias.
94
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
40MPa 55MPa
Resistência à compressão (MPa)
Pene
traçã
o de
clo
reto
s (C
oulo
mbs
)REFV50V50cA50A50cE70E70cVA52VA52cVE27VE27c
FIGURA 4.15 – Penetração de cloretos em igualdade de resistência à compressão, aos 91 dias.
4.5.2 Penetração de cloretos versus cloretos retidos
Com o intuito de verificar a relação entre penetração de cloretos e o teor
de cloretos totais retidos nas diferentes misturas, foi necessário construir o
gráfico da figura 4.16, que estabelece a correlação linear existente entre os
resultados obtidos, na idade de cura de 91 dias, para as três relações a/ag
ensaiadas, 0,35, 0,45 e 0,55, sem e com a adição de cal hidratada.
95
Observa-se que existe uma correlação satisfatória, de 81%, entre a
penetração de cloretos em Coulombs e o teor de cloretos totais retidos, nas
misturas sem a adição de cal, o que permite dizer que o ensaio da ASTM C
1202 de penetração de cloretos estima com segurança o teor de retenção de
cloretos totais e pode ser considerado como um parâmetro confiável na
determinação da quantidade total de cloretos retidos no concreto. Fato
também observado por ISAIA (1995), CERVO (2001) e COSTA (2001).
y = 24,74x + 68,08R2 = 81%
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
0 10 20 30 40 50
Teor de cloretos totais retidos
Cou
lom
bs
REF
V50
A50
E70
VA52
VE27
FIGURA 4.16 – Correlação entre a penetração de cloretos em Coulombs e o teor de cloretos totais retidos, para misturas sem adição de cal hidratada.
Entretanto, nas misturas com adição de cal a correlação não é satisfatória.
4.5.3- Penetração de cloretos versus solução aquosa dos poros
Com objetivo de verificar a relação entre penetração de cloretos e as
modificações que ocorrem na solução aquosa dos poros, procura-se
96
estabelecer a correlação linear existente entre os resultados obtidos, na idade
de cura de 91 dias e relação água/aglomerante 0,55.
A correlação entre o equivalente alcalino em sódio e a penetração de
cloretos, em Coulombs, para as misturas sem e com a adição de cal
apresentaram baixos valores.
Na figuras 4.17 e 4.18 constata-se uma forte correlação (r2 = 90 % e 81
%) entre os valores de condutividade e penetração de íons cloreto, em
coulombs, para misturas sem e com a adição de cal hidratada, ou seja, a
relação entre as variáveis pode ser considerada satisfatória, indicando que os
resultados de penetração de cloretos podem ser relacionados com as
modificações que ocorrem na solução dos poros.
y = 0,0007x + 0,6688R 2 = 90%
0
1
2
3
4
0 1000 2000 3000 4000Penetração de Cloretos (Coulombs)
Con
dutiv
idad
e (o
hm)
FIGURA 4.17 – Correlação entre condutividade específica e penetração de íons cloreto, aos 91 dias, para as misturas sem adição de cal hidratada.
97
y = 0,0029x - 0,2886R2 = 81%
0
1
2
3
4
5
0 500 1000 1500Penetração de Cloretos (Coulombs)
Con
dutiv
idad
e (o
hm)
FIGURA 4.18 – Correlação entre condutividade específica e penetração de íons
cloreto, aos 91 dias, para as misturas com adição de cal hidratada.
98
CONCLUSÃO
Esta pesquisa procurou encontrar respostas aos questionamentos
propostos anteriormente, baseado na discussão dos resultados obtidos e nas
referências bibliográficas consultadas. Assim, obter informações necessárias
para facilitar o desenvolvimento da tecnologia do concreto, com elevados
teores de adições minerais.
Atualmente, busca-se formas de se produzir construções auto-
sustentáveis, ou seja, construções que causam o menor impacto ao meio
ambiente pelo menor custo.
Procurando-se diminuir o consumo de cimento, torna-se atraente
substitui-lo por subprodutos industriais e agro-industriais poluidores do meio-
ambiente, como a cinza volante (carvão), a cinza de casca de arroz, e escória
de alto forno (ferro gusa). Estes produtos apresentam atividades hidráulicas
(regem com a água) e pozolânicas (reagem com a cal- hidróxido de cálcio).
A utilização dessas adições além de diminuírem o custo, trazem
benefícios quanto a durabilidade, modificando a estrutura da pasta e alterando
a composição da solução aquosa dos poros.
Mas apresentam alguns efeitos colaterais, como a progressão mais lenta
da resistência a compressão e diminuição do pH, pelo consumo do CH pelas
reações pozolânicas, aumentando a velocidade de carbonatação da camada de
cobrimento.
Objetivando suprir as deficiências relativas a menor reserva alcalina, foi
adicionado cal hidratada ao concreto com elevados teores de adições minerais.
99
A adição de cal hidratada às misturas com elevados teores de adições
minerais resultou num aumento da penetração de cloretos, se comparados a
mesma mistura sem adição. Entretanto, apesar deste acréscimo na penetração
de cloreto, o maior valor obtido corresponde a 39% daquele obtido com à
mistura de referência, na idade de 91 dias.
Para as misturas binárias, àquela composta com cinza de casca de arroz
foi a que apresentou melhor desempenho, em relação ao concreto de
referência, com redução na penetração de cloretos de 92% (sem) e 83% (com)
adição de cal hidratada; seguida da composta com cinza volante, onde a
redução foi de 66% e 61%, e escória de alto forno, com redução de 64% e
62% respectivamente
Nas misturas ternárias, sem e com adição de cal hidratada, a maior
redução na penetração de cloretos ocorreu para àquela composta com cinza
volante e cinza de casca de arroz, com redução de 92% e 80%, seguida da
mistura com cinza volante e escória de alto forno com redução de 80% para as
duas condições.
A adição de cal hidratada resultou num aumento na retenção total de
cloretos em todas as misturas investigadas, sendo mais acentuada para àquela
contendo cinza de casca de arroz. A mistura contendo escória de alto forno,
em teor de substituição de 70%, foi a que apresentou maiores valores de
retenção de cloretos.
Para possibilitar a análise das propriedades do concreto em igualdade de
resistência de 40 MPa e 55 MPa, inferiu-se nas curvas de Abrams as relações
a/agl. necessárias. Assim, foi possível obter esses níveis de resistências para
todas as misturas aglomerantes investigadas. Observou-se, com relação à
100
mistura de referência, uma diminuição na penetração total de cloretos em
todas as misturas com adições minerais, com e sem a adição de cal hidratada.
Para os dois níveis de resistência a mistura binária contendo cinza de
casca de arroz apresentou melhor desempenho, com a diminuição de 93%
para o nível de 40MPa e 92% para o nível de 55MPa. Com a adição de cal
hidratada essa variação foi de 65 % e 82% para os dois níveis
respectivamente.
Nas misturas ternárias o melhor desempenho foi obtido para a composta
com cinza volante e cinza de casca de arroz, com diminuição de 93% para os
dois níveis de resistência. Com a adição de cal hidratada essa variação foi de
82,0% para os dois níveis.
O consumo de cimento das misturas variaram, para o nível de resistência
de 40 MPa, de 47 a 237 kg/m3 e para o nível de 55 MPa de 63 a 292 kg/m3,
inferiores, portanto, àqueles da mistura de referência, que foram de 291 e 431
kg/m3 respectivamente.
Ao se substituir parcialmente o cimento por adições minerais, observou-
se uma redução no pH das misturas, variando de 7% a 2%. A menor redução
no pH ocorreu para a mistura contendo escória de alto forno.
A adição de cal hidratada, nos teores adotados, resultou em acréscimo de
até 3,2% no pH das misturas, se comparada a mesma sem esta adição.
Todas as misturas com adições minerais apresentaram menores valores
de condutividade do que a mistura de referência. Isto ocorreu devido à
diminuição no teor de álcalis na solução dos poros e às modificações na
estrutura de poros das misturas aglomerantes, que tornam a pasta mais densa,
diminuindo a condutividade .
101
Os resultados mostram que, se comparada à mistura de referência,
àquelas binárias compostas com cinza volante, cinza de casca de arroz e
escória de alto forno apresentaram redução na condutividade elétrica da
solução aquosa dos poros de 43%, 27% e de 66%, respectivamente.
Nas misturas ternárias compostas de cinza volante e cinza de casca de
arroz (VA52) e cinza volante e escória de alto forno (VE27),as reduções na
condutividade elétrica foram de 25% e 46%, respectivamente.
Com a adição de cal hidratada houve um aumento na condutividade,
chegando a 3,10 vezes para a mistura contendo cinza volante, 1,80 vezes com
cinza de casca de arroz e 1,37 vezes para a mistura com escória de alto forno.
Nas misturas ternárias o aumento foi de 1,73 vezes para a mistura contendo
cinza volante e cinza de casca de arroz e 1,65 vezes para mistura com cinza
volante e escória de alto forno.
Esta dissertação teve como objetivo colaborar com um futuro
ecologicamente mais equilibrado, dominando-se a tecnologia de incorporação
de maiores quantidades de adições minerais nos concretos, obtendo inclusive
vantagens tecnológicas, proporcionando uma diminuição na utilização de
cimento Portland puro.
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