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5/10/2018 Apostila 3_TE I Slides - slidepdf.com
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7. LINHAS DE INFLUÊNCIA7. LINHAS DE INFLUÊNCIA
Teoria das Estruturas I
Prof. Ricardo SilveiraDeciv/EM/UFOP
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SUMÁRIOSUMÁRIO
7.1. Aplicações
7.2. Objetivos
7. Linhas de Influência
. . -
7.4. Definição
7.5. Vigas
7.6. Treliças
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7.1. APLICAÇÕES
7. LINHAS DE INFLUÊNCIA7. LINHAS DE INFLUÊNCIA
a. Pontes em vigas
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
b. Pontes treliçadas
Teoria das Estruturas I 4
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
c. Pontes rolantes
Teoria das Estruturas I 5
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
d. Pontes rodoviária e ferroviária
Ponte rodoviária
Teoria das Estruturas I
Ponte ferroviária
6
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
7.2. OBJETIVOS
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
Teoria das Estruturas I 8
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
Teoria das Estruturas I 9
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
7.3. TREM-TIPO
Barreira
Lateral
Vigas
Principais
Veículo
Tipo
Faixa
Secundária
Faixa
Principal
15 tf15 tf15 tf
0,5 tf/m2
0,5 tf/m2 0,5 tf/m2
Teoria das Estruturas I 10
6,63,112,8
3,1
Projeto
q = 3,57 tf/m
14,88 tf 14,88 tf 14,88 tf
1,5 m 1,5 m Anteprojeto
q = 3,57 tf/m
44,64 tf
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
barre i ra
la tera l
2
0,5 t f/m 0,5 t f /m0,5 t f /m
15 t f
15 t f
15 t f
2 22
Teoria das Estruturas I
Projeto
q = 5 tf/m
12 tf 12 tf 12 tf
1,5 m 1,5 m Anteprojeto
q = 5 tf/m
36 tf
11
1 0
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
VP1 VP2 VP3
10 tf
10 tf10 tf
0,5 tf/m 0,5 tf/m0,5 tf/m2 2 2
Teoria das Estruturas I
4 4
q = 2,48 tf/m
7 tf 7 tf 7 tf
1,5 m 1,5 m
q = 2,48 tf/m
21 tf
Projeto Anteprojeto
12
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
Linha de influência de um efeito elástico em uma dada seção S é a representação
gráfica ou analítica do valor desse efeito, naquela seção S, produzido por uma carga
unitária, de cima para baixo, que percorre a estrutura.
7.4. DEFINIÇÃO
Exemplo:
Teoria das Estruturas I 13
rótula
P = 1
A s B
--
+a
b
• Ms = a → P = 1 em A• Ms = - b → P = 1 em B
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
A seção e o efeito estudados são fixos, a posição da carga é que varia.
Não confundir: linha de Influência x diagrama Solicitante.
Efeitos elásticos: momento fletor, esforço cortante, reação de apoio e deformação
(flecha).
Considerar válido o Princípio da Superposição dos Efeitos.
Observações:
Teoria das Estruturas I 14
Fases de Solução do Problema:
2a FASE: Dada a estrutura, o efeito elástico E e a seção S, obter a linha de influência.
1a FASE: Definida a classe da ponte e as plantas arquitetônicas, obter o trem-tipo.
3a FASE: Conhecidos o trem-tipo e a linha de influência, obter os efeitos devido a
esse trem-tipo. Sejam os exemplos:
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
a. TREM-TIPO formado apenas por CARGAS CONCENTRADAS
P1P
2P
iPn
η2
η1 ηi
η n
LIEs
Teoria das Estruturas I
n
s i ii 1
E P=
= η∑ ( Princípio da superposição dos efeitos)
15
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
LIEs
q
a
b
dz
qdz
A
b. TREM-TIPO formado apenas por CARGAS DISTRIBUÍDAS
Teoria das Estruturas I
( Princípio da superposição dos efeitos)
i
∫
∫
∫
η==
∴η=
η=
b
a
is
b
a
is
i
b
a
s
dzA,poisAqE
dzqE
,sejaou,)qdz(E
16
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
c. CASO GERAL (superposição dos casos 1 e 2)
n
s i ii 1
E P q A=
= η +∑
( Princípio da superposição dos efeitos)
Teoria das Estruturas I
q tf/m
P tf P tf P tf
1,5 m 1,5 m
17
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
►Os princípios estudados até aqui são válidos para estruturas isostáticas
e hiperestáticas.
► É fácil verificar que as unidades das linhas de influência de momentos
fletores são unidades de comprimento , e que as linhas de influência de
esfor os cortantes normais e rea ões de a oio são adimensionais .
Observações :
Teoria das Estruturas I 18
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
a. Viga Engastada-livre
s
P = 1z
A
7.5. VIGAS
Teoria das Estruturas I
• Reações de apoio
• Esforços simples
xL
19
Efeitos Elásticos
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
• Reações de Apoio
Representação Analítica Representação gráfica
s
P = 1z
A
x
L
Teoria das Estruturas I 20
RA = + 1
MA = - z
LIRA
LIMA
A
+1+1 +
A
-
L
45 o
L
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
• Esforços Simples
Representação Analítica Representação gráfica
s
P = 1z
A
x
L
Teoria das Estruturas I 21
LIVS
LIMS
Vs =0, para z < x
+1,para z > x
Ax
s
-
45o
(L - x)
A
+1 +1+
x
s
Ms =0, para z ≤ x
- (z - x), para z > x
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
b. Viga Simplesmente Apoiada
s
P = 1z
A
x
B
Teoria das Estruturas I
L
22
• Reações de apoio• Esforços simples
Efeitos Elásticos
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
• Reações de Apoio
Representação Analítica Representação gráfica
s
P = 1z
A
x
L
B
Teoria das Estruturas I 23
RA = + (L - z)/L
RB = z/L
LIRA
LIRBBA
+
1
BA
+1
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
• Esforços Simples
Representação Analítica Representação gráfica
LIVSVs = -z/L (= - RB), para z < x
-+ (L - z)/L (= RA), para z > x
BA
1
1
s-
+
Teoria das Estruturas I 24
LIMS
A B
xL - x
++
Ms =z/L (L - x) , para z ≤ x
(L - z) x/L , para z > x
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
• No estudo das L.I. de esforços simples, devemos sempre examinar
separadamente as possibilidades da carga unitária estar à esquerda ou à
direita da seção em estudo.
• A L.I. de esforço cortante numa seção apresenta sempre uma
Observações :
Teoria das Estruturas I 25
escont nu a e gua a nessa seç o, con orme ver ca o nos casos
analisados.
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
Pontes rodoviárias e ferroviárias
7.6. TRELIÇAS
Teoria das Estruturas I 26
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
Pontes rodoviárias e ferroviárias; pontes rolantes
Teoria das Estruturas I 27
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
Aplicações:
1. Obtenha a linha de influência do esforço normal na barra GB da ponte treliçada
mostrada na figura a seguir.
Teoria das Estruturas I 28
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
2. Obtenha a linha de influência do esforço normal na barra GC da ponte treliçada
mostrada na figura abaixo.
Teoria das Estruturas I 29
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LINHAS DE INFLUÊNCIA
3. Determine o máximo esforço normal que pode ser desenvolvido na barra BC daponte treliçada mostrada a seguir, devido a uma carga acidental concentrada de
20 k e uma acidental uniformemente distribuída de 0,6 k/ft.
Teoria das Estruturas I 30
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8. DESLOCAMENTOS EM8. DESLOCAMENTOS EM
Teoria das Estruturas I
Prof. Ricardo SilveiraDeciv/EM/UFOP
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SUMÁRIOSUMÁRIO
8.1. Introdução
8.2. Causas
8. Linhas de Influência
8.3. Métodos de Análise8.3.1. Método da Integração Dupla
8.3.2. Método da Viga-Conjugada
8.3.3. Método do Trabalho Virtual8.4. Treliças: Aplicação do Princípio do Trabalho Virtual
8.5. Vigas e Pórticos: Aplicação do Princípio do Trabalho Virtual
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8.1. INTRODUÇÃO
8. DESLOCAMENTOS EM8. DESLOCAMENTOS EMESTRUTURASESTRUTURAS
a. Possíveis causas dos deslocamentos (flechas e rotações) nas estruturas:
Cargas
Temperatura
Erros de fabricação
Erros de montagem
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DESLOCAMENTOS
b. Importância da avaliação dos deslocamentos nas estruturas:
Projeto: os deslocamentos devem ser pequenos no sentido de se evitar
fissuras e fraturas (concreto, plástico, madeira, etc).
Conforto: pequenas vibrações e deflexões. Método das Forças: estruturas estaticamente indeterminadas (fundamentos
baseados no método do trabalho virtual – método da carga unitária).
Teoria das Estruturas I 34
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DESLOCAMENTOS
a. Carregamento: peso próprio + sobrecarga + acidental
8.2. CAUSAS
Teoria das Estruturas I 35
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
Teoria das Estruturas I 36
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
Teoria das Estruturas I 37
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
b. Temperatura
Teoria das Estruturas I 38
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
Teoria das Estruturas I 39
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
1. Método da Integração-Dupla
2. Método da Viga-Conjugada
3. Método do Trabalho Virtual (Método da Carga Unitária)
8.3. MÉTODOS DE ANÁLISE
Teoria das Estruturas I 40
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
8.3.1. Método da Integração-Dupla
a. Equações Básicas
Hipóteses:
• Euler-Bernoulli
• Lei de Hooke
Teoria das Estruturas I 41
• Pequenos deslocamentos e rotações
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
(1)M
d dxEI
θ =
sendo M o momento atuante na seção, E o módulo de elasticidade do material e Io momento de inércia da seção.
Tem-se:
Masdx
dθ =
Teoria das Estruturas I 42
ρ
(2)
Então:
( )
2 2
3 / 22
1 M 1 d v dx
EI1 dv dx
= ∴ =ρ ρ +
onde v é a deflexão da viga.
DESLOCAMENTOS
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DESLOCAMENTOS
( )
2 2
3 / 22
M d v dxEI
1 dv dx
= +
(3)
2
2
d v M
EIdx
=
2
2
d vEI M
dx=
Teoria das Estruturas I 43
Condições de contorno e continuidade Atenção !!!
DESLOCAMENTOS
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b. Procedimento de Análise
1. Curva Elástica
Desenhe a configuração deformada da viga (forma exagerada).
Estabeleça as coordenadas x e v. O(s) sistema(s) x(x´s) deve(m) ser paralelo(s) à viga indeformada.
No caso de cargas descontínuas, estabeleça coordenadas x´s válidas em cada
Teoria das Estruturas I 44
região da viga entre as descontinuidades.
O eixo positivo da deflexão v normalmente é direcionado para cima.
2. Avaliação da Função Momento
Em cada região que existe uma coordenada x, defina a expressão do momento
M como uma função de x.
Sempre assuma que M atua na direção positiva quando aplicar a equação de
equilíbrio do momento.
DESLOCAMENTOS
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3. Deflexão e Rotação
Aplique a equação , que requer duas integrações.)x(Mdx / vdEI 22 =
Teoria das Estruturas I 45
Para cada integração inclua uma constante de integração.
Essas constantes são avaliadas através das condições de bordo e continuidade.
DESLOCAMENTOS
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c. Aplicações
Problema 1: Para a viga mostrada abaixo, submetida a um momento M0 na sua
extremidade, obtenha a curva elástica.
Teoria das Estruturas I 46
Solução:
i. Curva elástica (desenho aproximado)
DESLOCAMENTOS
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ii. Avaliação da função momento (diagrama de corpo livre)
0M M=
iii. Deflexão e rotação
22
Teoria das Estruturas I 47
220
0 0 1 1 22
M xd v dvEI M EI M x C EIv C x C
dx 2dx= ∴ = + ∴ = + +
Condições de contorno:
1
2
x 0 : dv / dx 0 C 0
x 0 : v 0 C 0
= = → =
= = → =
DESLOCAMENTOS
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Ou seja:
0M x
EIθ =
2
0M xv2EI
=
Teoria das Estruturas I 48
Problema 2: Para a viga mostrada a seguir, pede-se avaliar o deslocamento vertical
do ponto C.
AB C
DESLOCAMENTOS
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Solução:
i. Curva elástica (desenho aproximado) e definição do sistema de coordenadas
AB
C
P
vC
x1
x
2a a
Teoria das Estruturas I 49
ii. Avaliação da função momento (diagrama de corpo livre)
Trecho x1: 1 1
PM x
2= −
Trecho x2:
2 2 2 2
P 3PM x (x 2a) Px 3Pa
2 2= − + − = −
M2
2a
x2
P/2
3P/2
DESLOCAMENTOS
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Aplique a equação
iii. Deflexão e Rotação
)x(Mdx / vdEI 22 =
Trecho x1:
22 31 1
1 1 1 1 1 1 2211
d v dvP P PEI x EI x C EIv x C x C
2 dx 4 12dx= − ∴ = − + ∴ = − + +
Teoria das Estruturas I 50
Trecho x2:
222 2
2 2 2 3222
d v dv PEI Px 3Pa EI x 3Pax C
dx 2dx= − ∴ = − +
3 22 2 2 3 2 4
P 3EIv x Pax C x C
6 2= − + +
DESLOCAMENTOS
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Condições de contorno:
1 1Em x 0, v 0= = 20 0 0 C= + +∴
1 1Em x 2a, v 0= = 31 2
P0 (2a) C (2a) C
12
= − + +∴
2 2Em x 2a, v 0= = 3 23 4
P 30 (2a) Pa(2a) C (2a) C
6 2= − + +∴
Teoria das Estruturas I 51
1 2
1 2dx dx
= 2 21 3(2a) C (2a) 3Pa(2a) C
4 2
− + = − +∴
Solução do sistema:
2 2 31 2 3 41 10C Pa ; C 0; C Pa e C 2Pa
3 3= = = = −
DESLOCAMENTOS
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Para o trecho x2 (v2):
Finalmente, fazendo x2 = 3a:
2 33 2
2 2 2 2
P 3 Pa 10 Pa Pav x x x 2
6EI 2 EI 3 EI EI= − + −
3
C
Pav
EI= −
Teoria das Estruturas I 52
8.3.2. Método da Viga-Conjugada
a. Considerações Iniciais
• Idealizado por Otto Mohr em 1860
• Base do método: princípios da estática
DESLOCAMENTOS
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1. Esforço Cortante <=> Rotação
• Base do método: similaridade entre as equações
dVw
dx= −
d M
dx EI
θ=
Teoria das Estruturas I 53
2. Momento Fletor<=>
Deslocamento2
2
d Mw
dx= −
2
2d y MEIdx
=
DESLOCAMENTOS
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• Integrando...
1. Esforço Cortante <=> Rotação
V wdx= −∫
Mdx
EI
θ = − ∫
Teoria das Estruturas I 54
2. Momento Fletor <=> Deslocamento
M wdx dx = − ∫ ∫
M
y dxdxEI
= ∫ ∫
DESLOCAMENTOS
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Viga Real Viga-Conjugada
b. Viga Conjugada
Teoria das Estruturas I
Teorema 1: A inclinação de um ponto na viga real é igual ao esforço cortante
no mesmo ponto da viga-conjugada correspondente.
Teorema 2: O deslocamento de um ponto na viga real é igual ao momento fletor
no mesmo ponto da viga-conjugada correspondente.
55
DESLOCAMENTOS
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pin pin
roller roller
fixed free
Viga Real Viga Conjugada
θ
∆ = 0
VM = 0
θ
∆ = 0V
M = 0
θ = 0∆ = 0
V = 0M = 0
c. Condições de apoio (viga conjugada)
Teoria das Estruturas I
fixedfree
hinge
hinge
hinge roller
internal pin
internal roller
θ
∆
VM
θ
∆ = 0V
M = 0
θ
∆ = 0
V
M = 0
θ
∆
VM
56
DESLOCAMENTOS
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Viga Real Viga Conjugada
Teoria das Estruturas I 57
DESLOCAMENTOS
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1. Viga-Conjugada
Desenhe a viga-conjugada para a viga real.
A viga-conjugada deve ter o mesmo comprimento da viga real. Se um apoio na viga real permite uma inclinação, o apoio correspondente
na viga-conjugada deverá desenvolver um esforço cortante.
d. Procedimento de análise
Teoria das Estruturas I
Se um apoio na viga real permite um deslocamento, o apoio correspondente
na viga-conjugada deverá desenvolver um momento fletor.
A viga-conjugada é carregada com o diagrama M/EI da viga real.
Esse carregamento é assumido ser distribuído sobre a viga conjugada e é
direcionado para cima quando M/EI é positivo e é direcionado para baixoquando M/EI é negativo.
58
DESLOCAMENTOS
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2. Equilíbrio
Avalie as reações nos apoios da viga-conjugada.
Usando as equações de equilíbrio, avalie o esforço cortante (V’) ou o
momento fletor (M’) na viga conjugada onde a inclinação (θθθθ) ou o
deslocamento (∆∆∆∆) deve ser determinado na viga real. Se esses valores são positivos, a inclinação acontece no sentido contrário
ao do ponteiro do relógio e o deslocamento é para cima .
Teoria das Estruturas I 59
DESLOCAMENTOS
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e. Aplicações
Problema 1. Determine a inclinação e o deslocamento no ponto B da viga metálica
mostrada na figura abaixo. As reações já foram calculadas.
Assuma: E = 29 (103) ksi e I = 800 in4.
A
B 75 kft5 k
5 k
Teoria das Estruturas I 60
Solução:
i. Viga-Conjugada
15 ft15 ft
15 ft 15 ft
B’
75/(EI)
A
DESLOCAMENTOS
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ii. Equilíbrio da viga-conjugada
Diagrama de corpo-livre:
25 ft5 ft
VB’
MB’
Teoria das Estruturas I 61
2
y B'
562.5 k ftF 0 V 0
EI
⋅+ ↓ = ∴ + =∑
2 2
B B' 3 2 2 2 4 4 4 4
562.5 k ft 562.5 k ftV
EI 29(10 ) k/in (144 in /ft ) 800 in (1 ft 12 in )
⋅ ⋅θ = = − =
⋅ ⋅ ⋅
B B'V 0.00349 radθ = = −
562.5/(EI)
DESLOCAMENTOS
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3 3
B B' 3 2 2 2 4 4 4 4
14062.5 k ft 14062.5 k ftM
EI 29(10 ) k/in (144 in /ft ) 800 in (1 ft 12 in )
⋅ ⋅∆ = = − =
⋅ ⋅ ⋅
B B'M 0.0876 ft 1.05 in∆ = = − = −
( )2
B' B '562.5 k ftM 0 M 025 ftEI
⋅+ = ∴ + =∑
Teoria das Estruturas I 62
∆B = -14062.5/(EI)
θB = -562.5/(EI)B
A
DESLOCAMENTOS
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Problema 2: Determine a deflexão máxima da viga metálica mostrada na figura
abaixo. As reações já foram calculadas.
Assuma: E = 200 GPa e I = 60 (106) mm4.
A
9 m
8 kN
3 m
B
Teoria das Estruturas I 63
Solução:
i. Viga-Conjugada
2 kN6 kN
A’ B’
18/(EI)
9 m 3 m
DESLOCAMENTOS
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ii. Equilíbrio da viga-conjugada
Diagrama de corpo-livre:
Análise: A deflexão máxima da viga real ocorre no ponto onde a inclinação é
nula. Portanto, nesse mesmo ponto, o esforço cortante é nulo na viga conjugada.
Assim:
81/EI 27/EI 18 2xx=
EI EI9
Teoria das Estruturas I 64
45/EI 63/EI 45/EI
V = 0
M’
y45 1 2xF 0 x 0 x 6.71 m (0 x 9 m) OKEI 2 EI
+ ↓ = ∴ − + = ∴ = ≤ <
∑
DESLOCAMENTOS
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Usando esse valor de x:
3 3
máx 6 4 4 3 4 46 2
201.2 kNm 201.2 kNmM'
EI 60(10 ) mm (1 m (10 ) mm200(10 ) kN/ m
0.0168 m 16.8 mm
−∆ = = − = =
= − = −
( )45 1 12(6.71)
M 0 (6.71) 6.71 M ' 06.71EI 2 3EI
+ = ∴ − + − = ∑
Teoria das Estruturas I 65
DESLOCAMENTOS
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8.3.3. Método do Trabalho Virtual (Método da Carga Unitária)
a. Considerações Iniciais
• Métodos anteriores: eficientes para vigas submetidas a carregamentos simples.
• Métodos energéticos: eficientes para vigas, treliças e pórticos sujeitos a
carregamentos quaisquer.
• Base dos métodos ener éticos: Princí io da Conserva ão de Ener ia
Teoria das Estruturas I 66
e iU U=
onde:
Ue : trabalho realizado pelas forças que atuam na estrutura.
Ui : trabalho interno (energia de deformação) armazenado quando a estrutura
se deforma.
DESLOCAMENTOS
b. Fundamentos
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b. Fundamentos
Trabalho Externo: Força P
∆= P2
1U
e
Teoria das Estruturas I 67
Trabalho Externo: Força P (aplicada primeiro) + Força P’
'''e F
2
1PP
2
1U ∆+∆+∆=
DESLOCAMENTOS
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Trabalho Externo: Momento M
θ= M2
1Ue
Teoria das Estruturas I 68
Trabalho Externo: Momento M (aplicado primeiro) + Momento M’
'''e M
2
1MM
2
1U θ+θ+θ=
DESLOCAMENTOS
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Trabalho Interno (Energia de Deformação): Força Axial S
Material elástico linear
Lei de Hooke: σ = Eε
Deformação: ε = ∆ /L
Hipóteses:
Teoria das Estruturas I 69
Tensão: σ = S/A
Deslocamento ∆:AE
SL=∆
Trabalho Interno: AE2
LSS2
1U
2
i =∆=
DESLOCAMENTOS
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Trabalho Interno (Energia de Deformação): Flexão (Momento Fletor M)
Rotação dθ (elemento diferencial):
dxEIMd =θ
Teoria das Estruturas I 70
i
1dU Md
2= θ
dx
EI2
MU
L
0
2
i ∫ =
DESLOCAMENTOS
c. Princípio da Conservação da Energia
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Nesse caso:
∆= P1
U
Teoria das Estruturas I
71
2
EI
LP
6
1dx
EI2
)Px(dx
EI2
MU
32L
0
2L
0
2
i =−== ∫ ∫
ie UU =Como, :
2 3 31 1 P L 1 PLP
2 6 E I 3 E I∆ = ∴ ∆ =
DESLOCAMENTOS
d. Princípio do Trabalho Virtual (PTV)
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• Baseado no princípio da conservação de energia: Ue = Ui .
• Foi desenvolvido por John Bernoulli em 1717.
• Conhecido também como o Método da Carga Unitária.
• Considere uma estrutura deformável submetida a uma série de cargas P que irãocausar o aparecimento de forças internas u ao longo de toda a estrutura. Essas
forças estão relacionadas por Equações de Equilíbrio .
Teoria das Estruturas I
72
• Considere também que deslocamentos externos ∆∆∆∆ irão acontecer nos locais de
aplicação das cargas P e deslocamentos internos δδδδ irão ocorrer nos locais da
forças internas u. Esses deslocamentos não precisam ser elásticos, podem não
ser relacionados com as cargas, e ∆∆∆∆ e δδδδ estão relacionados por Equações de
Compatibilidade .• Princípio do Trabalho Virtual (PTV):
)TVCI()TVCE(
uP δ=∆ ∑∑
DESLOCAMENTOS
Considere: Cargas reais P1, P2 e P3 aplicadas na estrutura (deseja-se avaliar ∆∆∆∆)
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g 1 2 3 p ( j )
Considere a ora a car a virtual P’ = 1 a licada na dire ão de ∆∆∆∆
P1
P2
P3∆
Teoria das Estruturas I
73
Princípio do Trabalho Virtual (PTV): 1 u dL
(TVCE) (TVCI)
× ∆ = ∑P’ = 1
A
DESLOCAMENTOS
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Se a rotaçãoθ
em um determinado ponto da estrutura é para ser determinada,um momento fletor virtual de magnitude unitária (M’ = 1) é aplicado nesse
ponto. Como conseqüência da aplicação de M’ = 1 na estrutura, forças internas
uθθθθaparecerão no sistema. Assim, o PTV pode ser escrito como:
Forças virtuais
Teoria das Estruturas I
dLu1 θ∑=θ×
Deslocamentos reais
74
DESLOCAMENTOS
8.4. TRELIÇA (Aplicação do Princípio do Trabalho Virtual)
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a. Efeito: Carregamento externo
Expressão Geral: dLn1 ∑=∆×
nNL1AE
× ∆ = ∑onde:
Teoria das Estruturas I
75
1 = força virtual unitária aplicada na direção de∆
n = forças normais virtuais atuantes nas barras causadas pela força unitária
∆ = deslocamento a ser avaliado causado pelas forças externas reais
N = forças normais reais atuantes nas barras causadas pelas forças externas reais
L = comprimento de uma barraA = área da seção transversal de uma barra
E = módulo de elasticidade
DESLOCAMENTOS
b Efeito: Temperatura
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b. Efeito: Temperatura
Expressão Geral: dLn1 ∑=∆×
LTn1 ∆α=∆× ∑
onde:
Teoria das Estruturas I
76
= orça v r ua un r a ap ca a na reç o e
n = forças normais virtuais atuantes nas barras causadas pela força unitária∆ = deslocamento a ser avaliado causado pela mudança de temperatura
α = coeficiente de dilatação térmica (depende do material)
L = comprimento de uma barra
∆T = variação de temperatura da barra
DESLOCAMENTOS
c Efeito: Erros de fabricação e montagem
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c. Efeito: Erros de fabricação e montagem
Expressão Geral: dLn1 ∑=∆×
Ln1 ∆=∆× ∑
onde:
Teoria das Estruturas I
77
1 = força virtual unitária aplicada na direção de ∆
n = forças normais virtuais atuantes nas barras causadas pela força unitária
∆ = deslocamento a ser avaliado causado pelo erro de fabricação e montagem
∆L = diferença de comprimento da barra (comprimento projetado – comprimento
observado após a montagem ou fabricação da peça)
DESLOCAMENTOS
d. Procedimento de análise
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d. Procedimento de análise
1. Forças Normais Virtuais n
• Coloque a força unitária na junta e na direção do deslocamento que se deseja
determinar.
• Resolva a treliça para essa carga unitária atuante (método das juntas ou seções).
• Assuma as for as normais de tra ão como ositivas.
Teoria das Estruturas I 78
2. Forças Normais Reais N
• Resolva a treliça para as forças externas reais atuantes (método das juntas ou
seções).
• Assuma as forças normais de tração como positivas.
DESLOCAMENTOS
3 Equação do Trabalho Virtual
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3. Equação do Trabalho Virtual
• Aplique a equação do trabalho virtual para determinar o deslocamento desejado.
• Mantenha o sinal de u e N obtidos nos passos anteriores.
• No caso de atuar simultaneamente forças externas, temperatura e erros de
fabricação:
LnLTnNL
n1 ∆+∆α+=∆×
Teoria das Estruturas I 79
AE
DESLOCAMENTOS
e. Aplicações
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p ç
Problema 1: Determine o deslocamento vertical do ponto C da treliça metálica
mostrada na figura abaixo. Considere: E = 29 (103) ksi e A = 0.5 in2.
E F
10 ft
Teoria das Estruturas I 80
Solução:
i. Avaliação dos esforços normais virtuais n (P = 1 posicionada na junta C e na
direção do deslocamento vertical procurado)
A
10 ft
4 k
2 kN
B
4 k
C D
10 ft 10 ft
DESLOCAMENTOS
- 0.333 k
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ii. Avaliação dos esforços normais reais N (forças externas reais atuantes)
+ 0.333 k + 0.667 k + 0.667 k
0.667 k1 k0.333 k
+ 0 .
3 3 3 k
+ 1 k
C
Teoria das Estruturas I 81
- 4 k
+ 4 k + 4 k + 4 k4 k4 k4 k4 k
+
4
k
+
4
k
0
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da equação do PTV: ∑=∆×NL
n1
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∑AE
Membro n (k) N (k) L (ft) nNL (k2.ft)
AB
BCCDDEFEEB
0.333
0.6670.667-0.943-0.333-0.471
4
44-5.66
-40
10
101014.14
1014.14
13.33
26.6726.6775.4713.33
0
Teoria das Estruturas I 82
BFAFCE
0.333-0.4711.000
4-5.66
4
1014.14
10
13.3337.70
40
Σ 246.50
Assim:
v
2 2
C 2 3 2
nNL 246.50 k ft (246.50 k ft)(12 in/ft)1k
AE AE (0.5 in )(29(10 ) k/in )
⋅ ⋅⋅ ∆ = = =∑ vC 0.204 in∴ ∆ =
DESLOCAMENTOS
Problema 2: Considere para a treliça mostrada abaixo, cada barra com E = 200 GPa
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p ç
e A = 400 mm2. Pede-se:
a. O deslocamento vertical no ponto C se uma força horizontal de 4 kN
for aplicada nesse mesmo ponto.
b. Se nenhuma carga for aplicada, qual seria o deslocamento vertical emC se a barra AB for 5 mm menor do que o tamanho definido em
projeto?
Teoria das Estruturas I 83
A
5 m
B
4 kNC
4 m 4 m
3 m 5 m
DESLOCAMENTOS
Solução:
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a.i. Avaliação dos esforços normais virtuais n (P = 1 posicionada na junta C e na
direção do deslocamento vertical procurado).
Teoria das Estruturas I 84
ii. Avaliação dos esforços normais reais N (forças externas reais atuantes).
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da equação do PTV: ∑=∆×NL
n1
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AE
Membro n (k) N (k) L (ft) nNL (k2.ft)
AB
ACCB
0.667
-0.833-0.833
2
2.5-2.5
8
55
10.67
-10.4110.41
Σ 10.67
Teoria das Estruturas I 85
Assim:
v
2 2
C -6 2 6 2
nNL 10.67 kN m (10.67 kN m)1kN
AE AE 400(10 ) m (200(10 ) kN/m )
⋅ ⋅⋅ ∆ = = =∑
vC 0.133 mm∆ =
DESLOCAMENTOS
b.
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i. Avaliação dos esforços normais virtuais n (P = 1 posicionada na junta C e na
direção do deslocamento vertical procurado)
Teoria das Estruturas I 86
ii. Note que apenas a barra AB é deformada (tem o tamanho diferente daquele de
projeto)
m005.0LAB −=∆
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da Equação do PTV (no caso: erro de fabricação ou montagem)
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1 n L× ∆ = ∆∑
No caso:
vC1 (0.667kN)( 0.005m)× ∆ = −
Teoria das Estruturas I 87
vC 0.00333 m 3.33 mm∆ = − = −
DESLOCAMENTOS
Problema 3: Determine o deslocamento vertical do ponto C da treliça metálica
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mostrada na figura abaixo. Devido ao calor radiante da parede, a
barra AD é submetida a um aumento da temperatura de ∆T = +120º F.
Considere: E = 29 (103) ksi e α = 0.6 (10-5)/ oF. A seção A de todas as
barras é indicada na figura.
Teoria das Estruturas I 88
A B
60 kC
8 ft
D
80 k
parede
2 in2
2 in2
2 in2
2 in2
1.5 in2
DESLOCAMENTOS
i. Avaliação dos esforços normais virtuais n (P = 1 posicionada na junta C e na
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direção do deslocamento vertical procurado)
Teoria das Estruturas I 89
ii. Avaliação dos esforços normais reais N (forças externas reais atuantes)
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da equação do PTV (efeitos: forças externas + temperatura, barra AD)
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vC
NL1 n n T L
AE× ∆ = + α ∆ =∑ ∑
3 3 3
5
(0.75)(120)(6)(12) (1)(80)(8)(12) ( 1.25)( 100)(10)(12)
2 2 1.529(10 ) 29(10 ) 29(10 )
(1) (120)(8)(12)0.6(10 )−
− −
= + + +
+ tem eratura barra AD
Teoria das Estruturas I 90
in658.0vC =∆
DESLOCAMENTOS
8.5. VIGAS E PÓRTICOS (Aplicação do Princípio do Trabalho Virtual)
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Expressão Geral: dxEI
mM1
L
0
∫ =∆×
Objetivo : avaliar o deslocamento ∆
a. Energia de Deformação Virtual: Momento Fletor
Teoria das Estruturas I 91
Cargas reais
Cargas virtuais
DESLOCAMENTOS
Expressão Geral: dx
EI
mM1
L
0∫=∆×
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EI0∫ onde:
1 = força unitária externa virtual aplicada na viga ou pórtico na direção de ∆
m = momento interno virtual (função de x) na viga ou pórtico, causado pela forçaunitária externa virtual
∆ = deslocamento a ser avaliado causado elas for as externas reais
Teoria das Estruturas I 92
M = momento interno (função de x) na viga ou pórtico causado pelas forças
externas reais
E = módulo de elasticidade
I = momento de inércia da seção transversal da barra
L = comprimento da barra
DESLOCAMENTOS
Objetivo : avaliar o deslocamento θ
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Expressão Geral: dxEI
Mm1
L
0
∫ θ=θ×
onde:
1 = força unitária externa virtual aplicada na viga ou pórtico na direção de θ
m = momento interno virtual (função de x) na viga ou pórtico, causado pelo
Teoria das Estruturas I 93
momento unitária externo virtual
θ = rotação a ser avaliada causada pelas forças externas reaisM = momento interno (função de x) na viga ou pórtico causado pelas forças
externas reais
E = módulo de elasticidade
I = momento de inércia da seção transversal da barra
L = comprimento da barra
DESLOCAMENTOS
Casos Cuidado !!!• Forças ou momentos concentrados atuantes
• Carga distribuídas descontínuas atuantes
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`
Cargas reais Cargas virtuais
• Carga distribuídas descontínuas atuantes
Teoria das Estruturas I 94
o uç o : sco er coor ena as x s para aque as reg es que n o apresen am
descontinuidade no carregamento e avaliar a integral paracada região. ∫ dx)EI / mM(
Solução 2: Forma TABULAR (Método TABULAR)
Os diagramas de momentos são avaliados (cargas reais e virtuais). Os
diagramas para m e M são comparados com aqueles da tabela e assim a
integral pode ser determinada através de fórmula apropriada.∫ dx)mM(
DESLOCAMENTOS
Avaliação deL
0
mm' dx∫
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L
0
mm' dx∫
mm'L1
mm'L
2
( )' '1 2
1m Lm m
2
+ 2mm'L
3
1mm'L
2
1mm'L
3( )' '
1 2
1m Lm 2m
6+
5mm'L
12
Teoria das Estruturas I 95
( )1 2
1m' L
m m2 + ( )1 2
1
m' Lm 2m6 +
( )'1 1 2
1 6 m 2m m ++
( )'2 1 2
m Lm 2m + + ( )1 2
1
m' L3m 5m12 +
1mm'L
2
1mm'L
2
( )1mm' L a
6+
1mm'L
6( )' '
1 2
1m L2m m
6+
1mm'L
4
( )'1 1
1 6m m L b ++( )
2m L a + +
2
2
1 3a amm' 3 L
12 L L
+ −
DESLOCAMENTOS
Procedimento de Análise
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1. Momentos Virtuais m ou mθ
Aplique a força unitária na viga ou pórtico na direção do deslocamento que se
deseja determinar. Caso se deseje determinar a rotação de um ponto, deve-se aplicar um momento
Teoria das Estruturas I 96
Estabeleça de forma apropriada as coordenadas x`s (objetivo: evitar
descontinuidade do carregamento).
Resolva a viga ou pórtico para essa força ou momento unitário atuante (obtenha os
momentos internos m ou mθ).
DESLOCAMENTOS
2. Momentos Reais M
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Usando as mesmas coordenadas x`s usadas para avaliar m ou mθ, calcule os
momentos internos M causados pelas forças reais atuantes.
Assuma a mesma convenção de sinal da etapa anterior.
3. Equação do Trabalho Virtual
Teoria das Estruturas I 97
Aplique a equação do trabalho virtual para determinar.
O deslocamento ou a rotação desejada.
Mantenha o sinal de m (ou mθθθθ) e M obtidos nos passos anteriores.
∑∫ =∆× dxEI
mM1 ∑∫
θ=θ× dxEI
Mm1ou
DESLOCAMENTOS
Aplicações
Problema 1: Determine o deslocamento do ponto B da viga metálica mostrada abaixo.
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Problema 1: Determine o deslocamento do ponto B da viga metálica mostrada abaixo.
Considere: E = 200 GPa e I = 500 (106) mm4.
AB
12 kN/m
10 m
Teoria das Estruturas I 98
Solução:
i. Avaliação do momento virtual m
xm −=
10 m
1 kN
A B
x
1 kN
xv
DESLOCAMENTOS
ii. Avaliação do momento real M
12 kN/m12x
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2x6M −=
iii. Aplicação da equação do PTV
A B
12 kN/m
10 m
x
x/2
xV
Teoria das Estruturas I 99
dxEI
mM1
L
0
B ∫ =∆×
( )( )10
2
B
0
1x 6x1 dxEI
− −×∆ = ∴∫ ( )3 2 3
B
15 10 kN m1 kN
EI×∆ =
( )
( ) ( )( )
3 3
B 6 2 6 4 12 4 4
15 10 kNm0.150 m 150 mm
200 10 kN/m 500(10 ) mm 10 m /mm−∆ = = =
DESLOCAMENTOS
Problema 2: Determine a inclinação θ no ponto B da viga metálica mostrada abaixo.
Considere: E = 200 GPa e I = 60 (106) mm4.
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( )
Solu ão:
A
B
3 kN
5 m 5 m
C
Teoria das Estruturas I 100
i. Avaliação do momento virtual mθθθθ
1m 0θ =
2m 1θ =
A
B C 1 kNm
x1 x2
5 m x2
x1
1 kNm v2
v1
DESLOCAMENTOS
ii. Avaliação do momento real M3 kN
V1
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1 1M 3x= −
( )2 2M 3 5 x= − +
A
B
3 kN
C
x1 x2
x1
V2
1
3 kN
Teoria das Estruturas I 101
iii. Aplicação da equação do PTV
( )( ) ( ) ( )5 10L
21B 1 2
0 0 5
3 5 x3x 1m M 01 dx dx dx
EI EI EIθ
− +− × θ = = +∫ ∫ ∫ 2
B
112.5 kNm
EI
−θ =
2
DESLOCAMENTOS
Observação : Método Tabular
1 Construção dos diagramas:
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1. Construção dos diagramas:
M (kNm)m (kNm)
x (m) x (m)5 10
1 5 10
-15
Teoria das Estruturas I 102
2. Da apropriada linha e coluna da tabela:
( ) ( )( )( )10
2 31 2
5
1 1m Mdx m L 112.5 kN mM M 15 30 51
2 2θ = = = −+ − −∫
-30
DESLOCAMENTOS
Assim:
Que é o mesmo valor obtido anteriormente.
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( )2 2
B 6 2 12 4 46 4
112.5 kN m0.00938 rad1 kNm
200(10 ) kN/m (10 m /mm )60(10 ) mm−
−× θ = = −
Teoria das Estruturas I 103
.
Considere: E = 29(103) ksi e I = 800 in4.
A
B
80 kft
C D
6 k
10 ft 10 ft 10 ft
DESLOCAMENTOS
Solução:
i. Avaliação do momento virtual m
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1 k
0.75 k 1.75 kx1x2x3
1 k
Teoria das Estruturas I 104
1 1m 1x= −
2 2m 0.75x 15= −
3 3m 0.75x= −
1 k
v1 x1
x2
1.75 k
x2 +15
v2
v3
0.75 k
x3
DESLOCAMENTOS
ii. Avaliação do momento real M
6 k
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1M 0=
1 k 7 k
x1x2x3
80 kft
V1
Teoria das Estruturas I 105
2 2M 7x=
3 3M 80 1x= −
x2
x3
V2
V3
80 kft
7 k
1 k
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da equação do PTV
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( )( ) ( )( ) ( )( )15 10 10L
3 31 2 2D 1 2 3
0 0 0 0
0.75x 80 1x1x 0 0.75x 15 7xmM1 dx dx dx dx
EI EI EI EI
−− −× ∆ = = + +∫ ∫ ∫ ∫
3
D0 3500 2750 6250 k ft
EI EI EI EI⋅∆ = − − = −
33 3 3
Teoria das Estruturas I 106
( ) ( )D 3 2 4
0.466 in
29 10 k/in 800 in
⋅∆ = − = −
DESLOCAMENTOS
Problema 4. Determine a rotação θ no ponto C do pórtico metálico a seguir.
Considere: E = 200 GPa e I = 15(106) mm4.
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Teoria das Estruturas I 107
DESLOCAMENTOS
Solução:
i. Avaliação do momento virtual mθθθθ
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Barra BC Barra AB
Teoria das Estruturas I 108
DESLOCAMENTOS
ii. Avaliação do momento real M
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M 2.5x= −2M 7.5=
Teoria das Estruturas I 109
iii. Aplicação da equação do PTV
( )( ) ( )( )3L 2 2
1C 1 2
0 0 0
2.5xm M 11.25 15 26.25 KN m1 7.511 dx dx dx
EI EI EI EI EI EI
θ − ⋅−× θ = = + = + =
∫ ∫ ∫ ( ) ( ) ( )
2
C 6 2 6 4 12 4 4
26.25 KN m0.00875 rad
200 10 KN / m 16 10 mm 10 m /mm−
⋅θ = =
DESLOCAMENTOS
Problema 5: Determine o deslocamento horizontal no ponto C do pórtico metálico
mostrado abaixo. Considere: E = 200 GPa e I = 15(106) mm4.
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B
4 k/ft
C 8 ft
x2
Teoria das Estruturas I 110
A
10 ft
x1
DESLOCAMENTOS
Solução:
i. Avaliação do momento virtual m
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2 2m 1.25x=
1 k
8 ft
x2
1 k
n2
v2
1.25 k
Teoria das Estruturas I 111
1 1m 1x=
10 ft
x1
1.25 k
1.25 k1.25 k
1 k1 k
n1
v1
DESLOCAMENTOS
ii. Avaliação do momento real M
V2
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2 2M 25x=
8 ft
x2
N2
2
25 k
25 k
Teoria das Estruturas I 112
21 1 1M 40x 2x= −
5 ft
25 k25 k
N1
V1
40 k
4x140 k
40 k
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da equação do PTV
( )( ) ( )( )10 8L 2
1 1 1 2 2C 1 2
1x 40x 2x 1.25x 25xmM1 dx dx dx
−× ∆ = = +∫ ∫ ∫
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hC 1 2
0 0 0
1 dx dx dxEI EI EI
× ∆ = = +∫ ∫ ∫
h
3
C
8333.3 5333.3 13666.6 k ft
EI EI EI
⋅∆ = + =
Observação: Método Tabular
Teoria das Estruturas I 113
1. Construção dos diagramas
Força Virtual Força Real
10 kft10 kft
10 ft
8 ft
10 ft
8 ft
200 kft
200 kft
DESLOCAMENTOS
2. Das apropriadas linhas e colunas da tabela
( )( )( ) ( )( )( ) 2 35 1mMdx 10 200 10 10 200 8 8333.3 5333.3 13666.6 k ft
12 3= + = + = ⋅∫
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12 3∫
Que é o mesmo valor obtido anteriormente. Assim:
3
C
13666.7 k ft0.113 ft 1.36 in
⋅∆ = = =
Teoria das Estruturas I 114
29 10 k / in 12 in / ft 600 in ft / 12 in
DESLOCAMENTOS
b. Energia de Deformação Virtual: Força Axial (Esforço Normal)
∑nNL
U
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∑=AE
Ua
onde:
n = forças normais virtuais internas atuantes nas barras causadas pela força
Teoria das Estruturas I 115
externa virtual unitária
N = forças normais internas atuantes nas barras causadas pelas forças reaisL = comprimento da barra
A = área da seção transversal da barra
E = módulo de elasticidade do material
DESLOCAMENTOS
c. Energia de Deformação Virtual: Esforço Cortante
dxGA
VKU
L
0
s ∑∫
ν=
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0
onde:
n = forças cisalhantes virtuais internas atuantes nas barras, expressas como
funções de x, causadas pela força externa virtual unitária
Teoria das Estruturas I 116
= orças c sa an es n ernas a uan es nas arras, pressas como unç es e
x, causadas pelas forças reais
K = fator dependente da forma da seção transversal
(K = 1.2 : seção transversal retangular)
(K = 10/9 : seção transversal circular)
(K = 1.0 : seção transversal I, perfil I)A = área da seção transversal da barra
G = módulo de elasticidade transversal do material
DESLOCAMENTOS
d. Energia de Deformação Virtual: Torção
∑=GJ
TLtUt
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GJ
onde:
t = momentos de torção virtuais internos atuantes nas barras causados pela
força externa virtual unitária
Teoria das Estruturas I 117
T = momentos de torção internos atuantes nas barras, causados pelas forças
reaisL = comprimento da barra
J = momento de inércia polar da seção transversal
(J = πc4 /2, onde c é o raio da seção transversal)
G = módulo de elasticidade transversal do material
DESLOCAMENTOS
d. Energia de Deformação Virtual: Temperatura
Efeito: Variação uniforme de temperatura ∆T
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LTnUTemp ∆α= ∑
Efeito: Diferença de temperatura ao longo da seção transversal do perfil
Teoria das Estruturas I 118
dxc
TmU
0
mTemp ∑∫
∆α=
c
dxTd m∆α=θ
dx
T1
T2
T1 > T2
T1
T2
c
c
dxδx
δ
x
c
c
M
∆Tm
∆Tm
1 2m
T TT
2
+=
Rotaçãopositiva
dθ
DESLOCAMENTOS
onde:
m = momento virtual interno nas barra causado pela força virtual externa
unitária
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unitária
α = coeficiente de dilatação térmica
∆
Tm = diferença entre a temperatura média e a temperatura do topo ou baseda seção da viga
c = metade da altura da seção
Teoria das Estruturas I 119
L = comprimento da barra
DESLOCAMENTOS
Aplicações
Problema 1: Determine o deslocamento horizontal no ponto C do pórtico metálicomostrado abaixo. Considere: E = 29(103) ksi, G = 12(103) ksi, I = 600 in4,
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e A = 8 0 i n2 para ambos os membros.
B C 8 ft
Teoria das Estruturas I 120
A
4 k/ft10 ft
x1
x2
DESLOCAMENTOS
Solução:
i. Avaliação do momento virtual m
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2 2m 1.25x=
1 k
8 ft
x2
1 k
n2
v2
1.25 k
Teoria das Estruturas I 121
1 1m 1x=
10 ft
x1
1.25 k
1.25 k1.25 k
1 k1 k
n1
v1
DESLOCAMENTOS
ii. Avaliação do momento real M
N
V2
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2 2M 25x=
8 ft
x2
N2
25 k
25 k
Teoria das Estruturas I 122
21 1 1M 40x 2x= −
5 ft
25 k25 k
N1
V1
40 k
4x140 k
40 k
DESLOCAMENTOS
iii. Aplicação da equação do PTV
Deformação de Flexão:
( )
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Deformação Axial:
( )
( ) ( )
2 3 3 3 3
b 3 2 4
mM 13666.6 k ft 12 in / ftU dx 1.357 in k
EI 29 10 k / in 600 in
⋅= = = ⋅
∫
Teoria das Estruturas I 123
Deformação Cisalhante:
( ) ( )a 2 3 2 2 3 2
.U 0.001616 in k
AE 80 in 29 10 k / in 80 in 29 10 k / in= = + = ⋅
( )
( ) ( )
2
3 2 2
540 k ft 12 in / ft0.00675 in k
12 10 k / in 80 in
⋅= = ⋅
( )( ) ( )( )10 8L
1s 1 2
0 0 0
1.2 1 40 4xV 1.2 1.25 25U K dx dx dx
GA GA GA
−υ − − = = + =
∫ ∫ ∫
DESLOCAMENTOS
hC1 k 1.357 in k 0.001616 in k 0.00675 in k× ∆ = ⋅ + ⋅ + ⋅
hC 1.37 in∆ =
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Problema 2: A viga mostrada abaixo é usada num sistema estrutural sujeito a duas
temperaturas diferentes. Se a temperatura do topo da seção é 80º F ea da base é 160º F, determine o deslocamento vertical no meio da viga
= -6 o
Teoria das Estruturas I 124
. . .
80º F
160º F
10 ft
10 in
DESLOCAMENTOS
Solução:
i. Avaliação do momento virtual m
1 lb
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1m x
2=
1/2 lb 1/2 lb
5 ft 5 ft
x x x
1/2 lb
v
Teoria das Estruturas I 125
ii. Aplicação da equação do PTV
Temperatura média no centro da viga:
F1202 80160T o
oo
m =+=
DESLOCAMENTOS
Assim:
F4080120T 0oo
m =−=∆
( ) ( ) ( )60 inL 6 o o1 2 6 5 10 F 40 FT
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( ) ( ) ( )v
60 inL 6 o om
C
0 0
1 2 6.5 10 F 40 Fm T1 lb dx 2 dx
c 5 in
−α∆× ∆ = =∫ ∫
vC 0.0936 in∆ =
Teoria das Estruturas I 126