PROJECTO DE FERRO DE TETE, BAOBAB MOÇAMBIQUE … Tete Iron Ore Portuguese CB127... · Coastal & Coastal & Environmental Services i Projecto de Ferro de Tete, ... em furos de baixo

Avaliação de Impacto de Água Subterrânea e Geoquímica – Dezembro 2014

Coastal & Coastal & Environmental Services i Projecto de Ferro de Tete, Baobab

PROJECTO DE FERRO DE TETE, BAOBAB MOÇAMBIQUE

AVALIAÇÃO DE IMPACTO DAS ÁGUAS SUBTERRÂNEAS E

GEOQUÍMICA

Compilado por:

Digby Wells Environmental

Fern Isle, Section 10

359 Pretoria Avenue

Randburg, 2125,

África do Sul

Preparado para:

Preparado pela:

Capitol Resources Lda (Membro do Grupo Baobab)

Coastal and Environmental Services (Pty) Ltd Mozambique, Limitada

Rua Fernão Melo e Castro 261

Bairro da Sommerschield Maputo,

Telefone: +258 21486404

Website: www.baobabresources.com

Endereço:

Rua do Jardim N.112, 2 andar esquerdo, Bairro do Jardim

Maputo, Moçambique

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Moçambique Moçambique

Dezembro 2014

http://www.baobabresources.com/

http://www.cesnet.co.za/

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Este relatório deve ser citado como segue: van Coller, AA, Smith, Los Angeles, e Moeketsi, B.

Dezembro 2014: Projecto de Ferro de Tete da Baobab. Avaliação de Impacto de Água

Subterrânea e Geoquímica, Digby Wells Environmental (DWE), Randburg.

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Avaliação de Impacto das Águas Subterrâneas e Geoquímica – Dezembro 2014

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AUTORES

Nome Responsabilidade Data

Bridget Moeketsi Trabalho de campo e compilação do

relatório Março - Abril 2014

André van Coller Hidro-geoquímica e compilação do

relatório Novembro 2014

Lucas Smith Revisão Novembro 2014


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SUMÁRIO EXECUTIVO A concessão cobrindo as áreas de Licenças de Prospecção e Pesquisa 1032L, 1034L e 1035L está sendo explorada e gerida pela Capitol Resources Limitada (CRL); uma empresa 100% subsidiária da Baobab. O Projecto de Ferro Gusa e Ferro-Vanádio de Tete (Projecto deTenge) está focado no depósito do Monte Tenge, localizado a cerca de 80 quilômetros a nordeste da Cidade de Tete, Província de Tete, Moçambique; nas margens do Rio Revuboé. O Rio Revuboé flui de nordeste em direcção ao sul e o Monte Tenge está localizado a 100 metros do Rio Revuboé. O Rio Revuboé é alimentado por vários afluentes efémeros e córregos perenes, incluindo alguns que fluem através das áreas de infraestrutura da mina proposta. A precipitação média anual para a área do projecto é de 624 mm, com a maior precipitação registada medida durante o mês de Janeiro (com base em 55 anos de dados da estação meteorológica de Chingodzi, localizada a aproximadamente 45 km a sudoeste do Projecto de Tenge). A evaporação média anual para a área do projecto é de 2.200 mm, e, assim, espera-se um balanço hídrico negativo para as fontes de água abertas. A configuração geológica regional da área varia de formações intrusivas do Suíte de Tete (anteriormente conhecido como Complexo Gabro-Anortosito de Tete) para as formações sedimentares do Supergrupo do Karoo. O contacto entre o Complexo de Tete e Supergrupo do Karoo é estruturalmente controlado e é potencialmente associado às falhas e fracturas. Os diques da região são muito alongados; corpos contínuos a sub-contínuos de tendências NE-SO. Os diques formam enxames paralelos, ou em muitos casos são oblíquos ou em ângulos retos (perpendicular) à bandagem magmática. Nos casos em que os diques são perpendiculares à bandagem magmática, as margens são intensamente cortadas e os diques são interrompidos. Onde eles estão intensamente foliados e recristalizados, os diques são difíceis de distinguir das rochas gabróicas do país (SRK, 2014). Estado actual e uso das águas subterrâneas A Digby Wells realizou um hidrocenso (Março de 2014) dentro de um raio de 5km da proposta do Monte Tenge, que incluiu a identificação de uso das águas subterrâneas e recarga das águas subterrâneas. Durante o hidrocenso foram identificados 10 locais de água, compostos por seis furos e quatro locais de amostragem de água de superfície ao longo do Rio Revuboé. Dos seis furos, quatro são furos de pesquisa e dois são actualmente utilizados para uso doméstico. O uso das águas subterrâneas é muito limitado na área de projecto com o Rio Revuboé sendo a principal fonte de água. O rio corre ao longo do ano, sendo assim limitada a necessidade de captação de águas subterrâneas. A elevação das águas subterrâneas na área varia entre 231 e 320 mamsl como registado pela SRK (estudo de 2014, Apêndice B). A profundidade a nível de águas subterrâneas é altamente variável de 0,7 mbgl perto do Rio Revuboé a 85 mbgl no topo do Monte Tenge. A profundidade para o nível do lençol freático aumenta com um aumento da distância a partir do Rio Revuboé. Por conseguinte, a direcção do fluxo da água subterrânea é para o rio, o que sugere que o Rio Revuboé é um fluxo de ganho. Em termos de qualidade da água foi concluído o seguinte:

■ A maioria dos parâmetros analisados (amostras de água subterrânea) estão dentro das directrizes de água potável estipuladas pela Organização Mundial de Saúde (Gorchev & Ozolins 2008), com a excepção de sólidos totais dissolvidos devido a valores elevados de alcalinidade;

■ Os valores altos de alcalinidade podem representar risco à saúde dos usuários de água; ■ As concentrações elevadas de ferro, de manganês e de selénio na área são


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provavelmente devido a formações geológicas subjacentes; assim, concentrações naturais;

■ Os resultados analíticos mostram que as concentrações de vários parâmetros analisados na água subterrânea são mais elevadas do que as concentrações de Rio Revuboé, sugerindo que não há interação entre a água da chuva, a rocha hospedeira e solos, assim que se infiltra no subsolo;

■ As águas subterrâneas no Supergrupo do Karoo são caracterizadas por elevadas concentrações de sódio e cloreto; e

■ A área é caracterizada por dois tipos de águas subterrâneas; águas subterrâneas rasas recém-recarregadas e águas subterrâneas fracturadas profundas. Ambos têm composições isotópicas semelhantes, sugerindo recarga por precipitação para ambos.

A avaliação de isótopos sugere que as águas subterrâneas nos aquíferos rasos e profundos são semelhantes, indicando que a água subterrânea nos sistemas de aquíferos profundos e rasos está conectada e susceptível de ser recarregada por precipitação. Duas amostras; uma colectada em Outubro de 2013 e outra em Abril de 2014 do Rio Revuboé mostram variações muito altas na composição isotópica, a partir de uma composição isotópica empobrecida semelhante a das águas subterrâneas na estação chuvosa (amostra de Abril) para uma composição isotópica altamente enriquecida, evaporítica na estação seca (amostra de Outubro). Várias amostras de isótopos colectadas no furo SRKGW01 foram destinadas a estabelecer se durante o bombeamento, a água do rio era arrastada para o sistema do aquífero. Os resultados indicam que a água antes, durante e no final da bombagem permanece semelhante para registo de águas subterrâneas, sugerindo que a água subterrânea mais profunda não era arrastada para o furo de sondagem durante o bombeamento da água do Rio Revuboé. Programa de Perfuração Foram perfurados sete furos e foram posicionados com base nos resultados obtidos a partir do levantamento geofísico. Cinco dos sete furos interceptaram principalmente formações gabro e dolerite. Os furos SRKGW11A e SRKGW9A eram diferentes e interceptaram formações carbonáceas e xisto, respectivamente (Plano 7, Apêndice A). O furo SRKGW8B interceptou camadas de anortosito e magnetite em torno de 35 e 45 mbgl. Intrusões de dolerite foram observadas em todos os furos e podem actuar como barreiras ao fluxo das águas subterrâneas, especialmente para a água vertical ou migração de contaminação. Os rendimentos de sondagem são baixos, indicando que não há um grande sistema de aquífero na área. O maior rendimento foi observado para os furos SRKGW3A e SRKGW8B; 4 212 l/h e 792 l/h, respectivamente. Ambas as profundidas do lençol freático referem-se a invasões fracturadas de dolerite. As zonas de contacto entre o dolerite e formações vizinhas e também entre formações gabro, xisto e carbonáceas mostraram rendimento apenas de água de infiltração, mas estavam na maior parte secas. A profundidade de meteorização (altamente meteorizada), extendeu-se até 20 mbgl com base nos últimos resultados do programa de perfuração e um material pouco meteorizado foi encontrado a profundidades de 40 mbgl. Os níveis das águas subterrâneas registados variam entre 4 e 25 mbgl. Os níveis das águas subterrâneas rasas estão associados com furos localizados perto do Rio Revuboé. Ensaios de Aquífero Foram realizados oito ensaios de caracterização hidráulica (slug tests) e cinco ensaios de bombagem pela Digby Wells e SRK. Os oito ensaios de caracterização hidráulica foram realizados em furos de baixo rendimento com os furos de maior rendimento, sendo submetidos a ensaios de bombagem.


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O que se segue é um resumo dos resultados dos ensaios: ■ A condutividade hidráulica calculada a partir dos dados do ensaio de bombagem indica

que a zona meteorizada e fracturada tem uma condutividade hidráulica intermediária baixa, sugerindo que o horizonte geológico entre o Rio Revuboé e o poço proposto poderiam vazar a água do rio para a poço;

■ O resultado do ensaio de obturação indicam que o corpo de minério e rocha fresca subjacente têm classificação de condutividade hidráulica muito baixa a essencialmente impermeável com a profundidade;

■ A zona fracturada é menos permeável em relação a zona sobrejacente meteorizada, e isso é por causa da má interligação entre as fracturas;

■ A condutividade hidráulica na área diminui com a profundidade; ■ A estrutura litológica e contactos de diques dentro do Complexo de Tete estão prenchidos

de minerais secundários, reduzindo ainda mais a condutividade hidráulica da rocha; ■ As fracturas isoladas podem ter altas condutividade hidráulica; maior do que 0,2 m/d.

Avaliação Geoquímica Avaliação de material do minério Os resultados XRF, indicando a distribuição de óxido de dentro da mineralogia do material mineral, indicam alto teor em SiO2 e Fe2O3, como seria esperado com a zona de minério localizada em formações de gabro e anortosito. MgO, CaO e Na2O completam a série de óxido para o material de minério. Os óxidos e os vários elementos vestigiais combinam a partir da mineralogia do material mineral. O material do minério é dominado por ilmenite, magnetite e plagioclásio, com clorito, moscovite, enstatite e caulinita tornando-se os principais minerais acessórios da zona de minério. A partir das três amostras de minério enviados para testes ABA e NAG o seguinte pode ser concluído:

■ O pH para todas as amostras estava bem acima do nível recomendado de 5,5; ■ O teor de enxofre para a amostra B era inferior à margem S de 0,3%, mas a amostra de C

estava acima da margem com 0,4% de enxofre. A amostra F tinha um teor de enxofre de 0,3%;

■ As amostras B e F apresentaram valores positivos do NNP, com amostra C tendo um valor negativo;

■ A amostra B é classificada como potencialmente não geradora de ácido; ■ A amostra C é potencialmente geradora de ácido; e ■ A amostra F é marginal e inconclusiva.

O material do minério para fins de impacto ambiental é, assim, considerado potencialmente gerador de ácido. A partir dos resultados de lixiviado SPLP, em comparação com os padrões de água potável da SANS, pode-se concluir o seguinte:

■ Todos os parâmetros estão dentro dos valores de referência recomendados de água potável, apenas com lixiviação de alumínio acima de 0,3 mg/L recomendado nas amostras B e F; e

■ Embora o lixiviado a partir dos testes estáticos seja relativamente limpo, a longo prazo, a produção de ácido e o potencial de oxidação podem levar a um aumento em elementos lixiviáveis. Recomenda-se que o material mineral seja enviado para análise de cinética de longa duração.

Avaliação do Material do Estéril Os resultados XRF, indicando a distribuição de óxido de dentro da mineralogia do material residual, indicam alto teor em SiO2, Al2O3 e Fe2O3, como seria esperado com a zona de minério localizada em formações gabro e anortosito. MgO, CaO e Na2O completam a série de óxido para o material de minério.


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Os óxidos e os vários elementos vestigiais combinam a partir da mineralogia do material mineral. O material mineral é dominado por vários minerais com uma vasta gama de silicatos e minerais de argila incluindo actinolite, augite, biotite, clorito, dolomite, enstatite, ilmenite, magnetite, plagioclase, quartzo, esmectite, espinélio e talco. A partir das amostras de estéril de quatro resíduos enviados para testes ABA NAG, a seguir pode-se concluir:

■ O pH para todas as amostras estava bem acima do nível recomendado de 5,5; ■ O teor de enxofre para as amostras A e E estava abaixo da margem S 0,3% e para as

amostras D e G estava acima da margem S; ■ Amostra E tinha um valor positivo NNP, mas as amostras A, D e G apresentam valores

negativos; ■ As amostras A e E são classificadas como não-potencialmente geradoras de ácido; ■ Amostras D e G são potencialmente geradoras de ácido; e ■ Com base no teor de enxofre os resultados para a análise do material do estéril são

inconclusivos. No entanto, devido ao baixo potencial de neutralização também observado nos resultados, e o facto de os estéril vir a ser armazenado na mesma instalação de disposição de estéril (WRD) o resultado global pode ser visto como potencialmente gerador de ácido. Testes estáticos de longa duração são recomendados com uma amostra populacional maior e submetida à ABA e NAG para ganhar mais certeza sobre o potencial para a geração de DAM.

A partir dos resultados de lixiviado SPLP, em comparação com os padrões de água potável da SANS, pode-se concluir o seguinte:

■ Todos os parâmetros estão dentro do interavalo recomendado de água potável com apenas lixiviação de alumínio acima de 0,3 mg/L recomendado na amostra A; e

■ Embora o lixiviado a partir dos testes estáticos seja relativamente limpo, a longo prazo, a produção de ácido e o potencial de oxidação podem levar a um aumento em elementos lixiviáveis e, portanto, recomenda-se que o estéril seja enviado para análise de cinética de longa duração.

Modelo de contaminação numérica Vários cenários foram simulados para quantificar o impacto sobre a reserva de águas subterrâneas devido às actividades de mineração propostas e infraestruturas conexas. A mina a céu aberto e sua influência devido a desidratação, bem como o transporte de contaminantes associados com o poço a céu aberto, o WRD, despejo de Escória e TSF foram simulados. Os seguintes cenários do modelo foram simulados:

■ Cenário 1: Apresentar Instalação do dia, balanço hídrico e condições de fluxo. Este cenário foi usado para calibrar o modelo de fluxo.

■ Cenário 2: transporte operacional de massa transitória. O modelo de transporte foi simulado para as várias fontes de poluição possíveis como fornecidas pelo cliente.

■ Cenário 3: Transporte de massa pós operacional - estado estacionário Cenário 1 Há cerca de 4 270 m³/d fluindo para o sistema de águas subterrâneas modelado a partir de recarga, tal como calculado a partir de PMA (624 mm/ano). O fluxo de águas subterrâneas resultante é devido a uma combinação de fluxo de recarga e perdas para os sistemas de drenagem na área modelada. A área modelada é tal que nenhum fluxo de base é registado. Os fluxo resultantes para estes sistemas de drenagem serão registados como perdas na zona ripariana, devido à evapotranspiração. Os 18 200 m³/d de recarga nos 580 km² modelados de captação relacionam com uma média de 6,24 mm/a de recarga que atinge o sistema de águas subterrâneas. A topografia é classificada como bastante plana com colinas onduladas em todo o domínio do modelo. Mudanças de altitude ocorrem a partir de cerca de 410 mamsl no ponto mais alto a 240 mamsl ou seja, uma variação máxima de 170 m sobre uma área de 250 km2. A direcção do fluxo mostra que o gradiente hidráulico é das elevações topográficas em direcção à confluência dos sistemas de drenagem. De


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lá, a maioria do fluxo de águas subterrâneas é em direcção a fronteira sul da saída, ou seja, em direcção ao Rio Zambeze, próximo de Tete. Cenário 2 O objectivo da modelagem numérica é simular o possível transporte de contaminantes associados com várias fontes potenciais durante a Vida Útil da Mina (VdM) e pós encerramento. Principais fontes de poluição potencial incluem:

■ O WRD / Poço; ■ A TSF e Despejo de Escória; e ■ A área de emplilhamentos/Área da Planta.

A análise dos valores de base de ferro indicaram que a concentração média em águas subterrâneas é inferior a 1 mg/L. Concentrações conservadoras foram escolhidas para o ferro a lixiviar das várias instalações:

■ O WRD / Poço - máximo de 178 mg/L; ■ A TSF e Despejo de Escória - máximo de 1 030 mg / L; e ■ A área de emplilhamentos/Planta - máximo de 706 mg/L.

As concentrações escolhidas são conservadoras, e foram adquiridos vários ensaios geoquímicos realizados sobre o material durante o projecto, tomando em consideração concentrações lixiviantes e total. Foi utilizado um valor de porosidade de 3%. Fluxos foram atribuídos a TSF, despejo da escória, áreas a céu aberto e plantas para simular o aumento da recarga nessas instalações. Foi atribuída a recarga máxima de 30%. Simulações do WRD foram feitas sem nenhum sistema de revestimento instalado ou seja, uma barreira que reduz a condutividade hidráulica vertical abaixo destas infraestruturas para reduzir a infiltração. Foi seguida uma abordagem conservadora. A poço a céu aberto foi incluído na simulação. O poço a céu aberto poderia agir como uma medida paliativas, devido à proximidade do poço aberto a várias infraestruturas. O fluxo de água subterrânea nas imediações do poço aberto vai mudar ao longo do tempo devido à mineração. O poço final no ano 23 será de aproximadamente 235m de profundidade (de 405 a 170 mamsl mamsl) e 135m abaixo da crista do poço. O gradiente hidráulico vai mudar e o fluxo de água subterrânea natural será alterado ou seja, o fluxo ocorrerá em direcção ao poço a céu aberto e qualquer contaminante possível dentro do raio de influência (RDI) do poço aberto irá migrar ao longo do gradiente hidráulico para o poço. As plumas associadas com a área da planta, o poço a céu aberto, bem como o despejo de escória indicam um regime de escoamento distinto para o poço a céu aberto - simuladas para 23 anos de operação. As plumas simuladas da região de descarga da escória e planta migram um máximo de cerca de 1.000 m antes que elas atinjam o poço aberto, em concentrações que variam de 1 a 5 mg/L, que actuam como uma medida de mitigação natural. A pluma simulada associada à TSF mostra a migração de Fe variando de norte-oeste a todo o caminho para o sul da TSF. Isto é devido à distância da TSF do poço aberto (ou seja, fora da possível RDI) e a proximidade da TSF para o principal domínio de drenagem no modelo. A TSF também está situada em uma elevação topográfica, permitindo que ocorra a migração em várias direcções. As migrações durante a VdM são no máximo na direcção ocidental, medindo aproximadamente 1.600 m durante 23 anos. Devem ser perfurados poços de infiltração de captura sul e oeste da TSF para capturar qualquer infiltração possível que migre em direcção ao rio principal. A água captada deve ser usada no circuito fechado de água da mina. Dependendo das condições do solo e possibilidade de escavação, uma trincheira cortada deve ser instalada em torno da TSF para capturar o escoamento de infiltração.


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O espessamento e porosidade do aquífero jogam um papel vital na possível migração das plumas associada com a infraestrutura simulada. O monitoramento deve ser realizado em uma base trimestral para garantir que as medidas de mitigação apropriadas sejam implementadas e cumpridas. Nenhum furo de terceiros será afectado durante os 23 anos de mineração, no entanto, deve ser conduzida uma repetição do hidrocensus antes que a construção comece, de modo a estabelecer um conjunto de dados de linha de base decentes de níveis de água e qualidade da água subterrânea. Cenário 3 Existe a possibilidade de que a contaminação possa migrar do despejo de escória e TSF e chegar a drenagem local que liga o domínio do modelo com o Rio Zambeze mais a jusante. As simulações indicam claramente que as simulações detalhadas adicionais de transporte de massa são necessárias para abordar as sensibilidades associadas com os valores de porosidade, espessura do aquífero e recarregamento sobre as instalações, bem como para medidas de mitigação tais como nivelamento ou isolar as instalações. Cenário 4 Foi feita uma simulação do modelo de transporte de massa com a inclusão da opção de mitigação de revestir as fontes de poluição (principalmente a TSF) com uma camada de argila natural. Tanto a opção operacional e pós-encerramento foram simuladas com valores de transmissividade da camada mais superior (o forro abaixo as fontes) reduzido para 0,0031 m2/d, que está em consonância com os valores da literatura para camadas compactadas de argila. Estes valores foram atribuídos a base dos potenciais contaminantes das instalações. Os cenários foram simulados para a vida da mina, bem como de pós encerramento durante 50 anos. O ferro foi usado como o contaminante simulado para os vários cenários. A análise dos valores de base de ferro indicou a concentração média em águas subterrâneas inferior a 1 mg/ℓ. Concentrações conservadoras de ferro foram escolhidas para a lixiviação das várias instalações como em cenários anteriores. Foi utilizado um valor de porosidade de 3%. Os fluxos foram designados tanto para as áreas da TSF, despejo de escória, poço aberto e planta para simular o aumento da recarga nessas instalações. Foi atribuída uma recarga máxima de 30%. As plumas associados com a área da planta, o poço aberto, bem como o despejo de escória indicam uma direcção distinta do regime de fluxo em direcção ao poço aberto - simuladas por 23 anos de operação (Figura 11). As plumas simuladas da região de despejo de escória e da planta migram um máximo de aproximadamente 1000 m antes que elas atinjam o poço aberto, em concentrações que variam entre 1 - 5 mg / ℓ, que actuam como uma medida de mitigação natural. A pluma simulada associada à TSF mostra a migração de Fe variando de norte-oeste todo o caminho para o sul da TSF. Isto é devido à distância da TSF do poço aberto (ou seja, fora do possível ROI) e a proximidade da TSF para o principal domínio de drenagem no modelo. A TSF também está situada em uma elevação topográfica, permitindo que a migração ocorra em várias direcções. A migração de massa é menor com a geomembrana instalada e simulada em comparação com o cenário sem mitigação ou seja, até 1000 m de menos migração. Os resultados obtidos durante a simulação LoM foram utilizados como condições iniciais para a simulação pós operacional. As simulações pós operacionais foram feitas em fluxo de estado estacionário com o transporte transitório durante 50 anos após o encerramento. Como mostrado na Figura 11 e Figura 12, os resultados obtidos e apresentados a partir do cenário mitigado diferem do cenário sem mitigação, que atingiu o rio para o oeste da TSF proposta. A simulação indica que uma geomembrana vai ajudar a mitigar o fluxo potencial de contaminantes a partir das instalações. No entanto, um plano de monitoramento detalhado deve


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ser implementado para medir e controlar qualquer infiltração possível.

Impactos potenciais sobre o sistema de águas subterrâneas Os principais impactos potenciais identificados a partir dos estudos de águas subterrâneas e geoquímica são:

■ Potencial para DAM do WRD, instalações de empilhamentos e da TSF com um novo potencial de lixiviação do metal atingindo as reservas de águas subterrâneas e reduzindo a qualidade das águas subterrâneas;

■ Potencial impacto nas reservas de abastecimento de água e de águas subterrâneas locais devido à desidratação; e

■ Potencial de contaminação dos solos e das águas subterrâneas através de derrames de combustível e de gás no local.

Se forem tomadas em consideração as condições locais e as características das águas subterrâneas (secção 5), em seguida, a área mais apropriada para a construção e operação de um aterro sanitário seria sobre a formação de gabro (Complexo de Tete):

■ Leste da Planta; ■ Ao longo da estrada de transporte correndo para o sudeste; estando afastado da linha de

inundação de 1 em 50 anos do tributário sem nome correndo de nordeste-sudoeste; e ■ Ao longo da estrada da pedreira correndo para o noroeste.

Recomendações

■ Deve ser realizada uma avaliação geoquímica mais extensa em uma ampla gama de amostras (pelo menos 50 resíduos e 50 amostras de minério para a testes ABA, NAG e SPLP).

■ As amostras de resíduo e de material do minério devem ser enviadas para ensaios de lixiviação de cinética de longa duração (Testes de 22 semanas).

■ Deve ser feito o monitoramento de águas superficiais e subterrâneas conforme discutido na secção 8.

■ A rede de monitoramento da água deve ser revista e alterada a cada ano à medida em que mais resultados estiverem disponíveis.

■ Se qualquer infraestrutura, especialmente rejeitos ou instalações de estéril for colocada em uma fonte de água existente, a monitorização ou furo de pesquisa, o furo deve ser adequadamente selado antes da construção/despejo ter início.

■ Deve ser feito o mapeamento detalhado das falhas locais e a influência das mesmas sobre o possível transporte de contaminantes. Nenhuma infraestrutura como o despejo de estéril ou TSF deve ser colocada em uma falha permeável elevada.

■ Os recursos de água de superfície, água do processo e para uso doméstico devem ser monitorados para parâmetros químicos e microbiológicos em intervalos mensais.

■ Os furos devem ser amostrados em uma base trimestral. ■ A gestão de águas pluviais deve ser conduzida de uma forma que as águas superficiais e

as águas subterrâneas não sejam contaminadas com material fino em suspensão. A avaliação de detalhada de água subterrânea e de geofísica devem ser realizada no local preferido do aterro.


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TABELA DE CONTEÚDOS

1. INTRODUÇÃO ........................................................................................................................ 1

1.1. Entregáveis ..................................................................................................................... 2

2. DESCRIÇÃO DO LOCAL ....................................................................................................... 3

2.1. Localização do Projecto ................................................................................................... 3

2.2. Topografia e Drenagem ................................................................................................... 3

2.3. Clima ............................................................................................................................... 3

2.4. Geologia .......................................................................................................................... 4

2.4.1. Geologia Regional ................................................................................................... 4

2.4.2. Suite de Tete ........................................................................................................... 4

2.4.3. Geologia Local ......................................................................................................... 5

2.5. Metodologia e Escopo de Trabalho ................................................................................. 6

2.5.1. Estudo de Gabinete ................................................................................................. 6

2.5.2. Hidrocenso .............................................................................................................. 6

2.5.3. Levantamento Geofísico .......................................................................................... 7

2.5.4. Programa de Perfuração .......................................................................................... 8

2.5.5. Programa de Ensaio de Aquífero ............................................................................. 8

2.5.6. Avaliação Geoquímica ............................................................................................. 9

2.5.7. Modelo Conceptual ................................................................................................ 10

2.5.8. Modelo Numérico de Contaminação ...................................................................... 10

2.5.9. Avaliação de Impacto ............................................................................................. 10

2.5.10. Monitoramento de Concepção de Redes ............................................................... 10

3. RESULTADOS DAS INVESTIGAÇÕES ............................................................................... 12

3.1. Hidrocenso .................................................................................................................... 12

3.2. Levantamento Geofísico ................................................................................................ 13

3.2.1. Transecto 2 ............................................................................................................ 13

3.2.2. Transecto 3 ............................................................................................................ 14

3.2.3. Transecto 8 ............................................................................................................ 14

3.2.4. Transecto 9 ............................................................................................................ 15

3.2.5. Transecto 10 .......................................................................................................... 16

3.2.6. Transecto 11 .......................................................................................................... 16

3.2.7. Transecto 12 .......................................................................................................... 17

3.3. Programa de Perfuração ............................................................................................... 18

3.3.1. Furo SRKGW2A .................................................................................................... 18

3.3.2. Furo SRKGW3A .................................................................................................... 18

3.3.3. Furo SRKGW8B .................................................................................................... 19

3.3.4. Furo SRKGW9A .................................................................................................... 19

3.3.5. Furo SRKGW10A .................................................................................................. 19

3.3.6. Furo SRKGW11A .................................................................................................. 19


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3.3.7. Furo SRKGW12A .................................................................................................. 19

3.3.8. Resumo de Perfuração .......................................................................................... 19

3.4. Programa de Ensaios de Aquífero ................................................................................. 20

3.4.1. Ensaios de Caracterização Hidráulica (Slug Tests)................................................ 20

3.4.2. Ensaios de bombagem .......................................................................................... 20

3.4.3. Resumo do Ensaio de Aquífero ............................................................................. 22

4. AVALIAÇÃO GEOQUÍMICA ................................................................................................. 23

4.1. Descrição da Amostra ................................................................................................... 23

4.2. Testes Laboratoriais ...................................................................................................... 23

4.3. Resultados Geoquímicos ............................................................................................... 24

4.3.1. Materiais do Minério ............................................................................................... 24

XRF e XRD ......................................................................................................................................... 24

ABA e NAG ......................................................................................................................................... 24

4.3.2. Material de Estéril .................................................................................................. 25

XRF e XRD ......................................................................................................................................... 25

ABA e NAG ......................................................................................................................................... 25

Testes SPLP ....................................................................................................................................... 25

5. MODELO CONCEPTUAL DE ÁGUA SUBTERRÂNEA ....................................................... 26

5.1. Unidades hidrogeológicas ............................................................................................. 26

5.1.1. Camada de Cobertura/ Zona Vadosa .................................................................... 26

5.1.2. Zona Meteorizada .................................................................................................. 26

5.1.3. Zona Fracturada .................................................................................................... 26

5.1.4. Zona não Meteorizada ........................................................................................... 27

5.1.5. Zona de Contacto .................................................................................................. 27

5.1.6. Parâmetros Hidráulicos .......................................................................................... 27

5.2. Recarga ......................................................................................................................... 27

5.3. Qualidade das Águas Subterrâneas .............................................................................. 27

5.3.1. Estudo de Isótopos da SRK ................................................................................... 28

6. MODELO NUMÉRICO DE CONTAMINAÇÃO ...................................................................... 30

6.1. Objectivos da Modelagem ............................................................................................. 30

6.2. Pressupostos do Modelo ............................................................................................... 30

6.3. Estabelecimento do Modelo e Simulações .................................................................... 30

6.3.1. Objectivos do Modelo ............................................................................................ 30

6.3.2. Configuração do Modelo ........................................................................................ 30

6.3.3. Escala do Modelo, Contexto e Precisão ................................................................. 31

6.3.4. Condições de Contorno do Modelo ........................................................................ 31

6.3.5. Cenário de Modelagem .......................................................................................... 33

7. AVALIAÇÃO DE IMPACTO .................................................................................................. 40

7.1. Metodologia de Avaliação de Impacto ........................................................................... 40

7.2. Prioritização ................................................................................................................... 40


Coastal & Environmental Services xiii Projecto de Ferro de Tete, Baobab

7.3. Avaliação Impacto ......................................................................................................... 42

7.3.1. Fase de Construção............................................................................................... 42

7.3.2. Fase Operacional .................................................................................................. 43

7.3.3. Fase de Descomissionamento ............................................................................... 44

8. ANÁLISE DE OPÇÃO DO LOCAL DO ATERRO ................................................................. 45

8.1. Critério de Selecção ...................................................................................................... 45

9. REDE DE MONITORAMENTO ............................................................................................. 47

10. CONCLUSÕES ................................................................................................................. 49

10.1. Hidrocenso .................................................................................................................... 49

10.1.1. Estudo de Isótopos da SRK ................................................................................... 50

10.2. Programa de Perfuração ............................................................................................... 50

10.3. Ensaio de Aquífero ........................................................................................................ 50

10.4. Avaliação Geoquímica ................................................................................................... 51

10.4.1. Avaliação de Material do Minério ........................................................................... 51

10.4.2. Avaliação do Material do Estéril ............................................................................. 52

10.5. Modelo de Contaminação Numérica .............................................................................. 52

10.5.1. Cenário 1 ............................................................................................................... 52

10.5.2. Cenário 2 ............................................................................................................... 53

10.5.3. Cenário 3 ............................................................................................................... 54

10.5.4. Impactos Potenciais Sobre o Sistema de Águas Subterrâneas .............................. 54

11. RECOMENDAÇÕES ......................................................................................................... 56

12. REFERÊNCIAS ................................................................................................................. 58

LISTA DE TABELAS

Tabela 1: Coordenadas do local 3

Tabela 2: Resumo do Hidrocenso dos furos 12

Tabela 3: Resumo de perfuração 18

Tabela 4: Dados de ensaios de caracterização hidráulica 20

Tabela 5: Resumo do Ensaio de Bombagem 21

Tabela 6: Identificação da amostra e descrição 23

Tabela 7: Composições minerais Ideais 24

Tabela 8: Unidades hidrogeológicas 26

Tabela 9: Dados do modelo de contorno 32

Tabela 10: Balanço de fluxo águas subterrâneas determinado a partir do modelo de fluxo de estado

estacionário 35

Tabela 11: Classificação dos Critérios de Avaliação 41

Tabela 12: Matriz utilizada para determinar a significância global do impacto com base na probabilidade e

efeito do impacto. 41

Tabela 13: Descrição das Classificações de Significância Ambiental e faixa associada de pontuação 42

Tabela 14: Proposta de locais de monitoramento de água 47


Coastal & Environmental Services xiv Projecto de Ferro de Tete, Baobab

Tabela 15: Parâmetros de monitoramento 47

LISTA DE FIGURAS

Figura 1: Dados do Transecto 2 13

Figura 2: Dados do Transceto 3 14

Figura 3: Dados do Transecto 8 15

Figura 4: Dados magnéticos do Transecto 9 15


Figura 6: Dados magnéticos doTransecto 11 17


Figura 8: Modelo Conceptual 29

Figura 9: Transporte de massa para o poço a céu, aberto, despejo de escória, área da planta e TSF durante

a VdM 38

Figura 10: Potencial transporte pós encerramento associado com a mina 39


Coastal & Coastal & Environmental Services xv Projecto de Ferro de Tete, Baobab

ACRÓNIMOS E ABREVIATURAS

ABA Equilíbrio Ácido Base

AIA Avaliação de Impacto Ambiental

CE Condutividade Eléctrica

DAM Drenagem Ácida da Mina

DAR Drenagem Ácida da Rocha

EMA Evaporação Média Anual

F Furo

GA Geração de ácido

GPS Sistema de Posicionamento Global

Ha Hectares

k Condutividade Hidráulica

km Quilômetro

L/h Litros por hora

L/s Litros por segundo

m3 metro cúbico

mamsl metros acima do nível médio do mar

mbgl metros abaixo do nível do solo

mg/L miligramas por litro

mm milímetro

mm/a milímetro por ano

mS/m Mili-Siemens por metro

Mtpa Milhões de toneladas por ano

NAG Geração de ácido líquida

NNP Potencial de Neutralização Lquido

NPR Rácio de Potencial Líquido

nT nanoTesla

OMS Organização Mundial de Saúde

PAG Potencial Gerador de Ácido

PCD Barragem de Controle da Poluição

PMA Precipitação Média Anual

S Coeficiente de Armazenamento

SPLP Procedimento de Precipitação do Lixiviado Sintético

St. Dev. Desvio Pradrão

T Transmissividade

TDS Total de Sólidos Dissolvidos

WRD Despejo de Estéril

XRD Difracção de raios-X

XRF Fluorescência de raios-X


Coastal & Coastal & Environmental Services 1 Projecto de Ferro de Tete, Baobab

1. INTRODUÇÃO A Digby Wells Environmental (doravante Digby Wells) foi solicitada pela Coastal and Environmental Services (doravante CES) para realizar uma avaliação de águas subterrâneas e geoquímica para a proposta do Projecto de Ferro de Tete, Moçambique. A concessão cobrindo a Licença de Prospecção e Pesquisa 1035L está sendo explorada e gerida pela Capitol Resources Limitada (CRL); uma empresa 100% subsidiária da Baobab. O Projecto de Ferro Gusa e Ferro-Vanádio de Tete (Projecto deTenge) está focado no depósito do Monte Tenge. A Direcção Nacional de Minas (DNM) de Moçambique concedeu a Baobab uma Concessão Mineira de 25 anos para o Projecto, renovável por mais 25 anos. A operação de mineração incluirá uma operação a céu aberto no Monte Tenge, despejos de estéril e de escória, uma planta de processamento, uma instalação de armazenamento de rejeitos (TSF) e instalações de escritório e alojamento. A Coastal and Environmental Services (CES) e está a realizar a Avaliação de Impacto Ambiental (AIA) para o projecto, enquanto que a Digby Wells foi nomeada para compilar a linha de base das águas subterrâneas e avaliar os impactos das actividades de mineração propostas sobre os recursos de água subterrânea locais. A SRK Consulting foi nomeada pelo Baobab para avaliar os potenciais fluxos de águas subterrâneas para a proposta do Monte Tenge e para fornecer estimativas de pressão de poros para determinação do risco de estabilidade de taludes. Também seriam definidos requisitos de gestão da água para o funcionamento eficaz do poço. Foi acordado que a Digby Wellls iria realizar as seguintes tarefas para o estudo das águas subterrâneas do Projecto de Tenge:

■ Hidrocenso a cerca de 5 quilômetros (km) de raio do poço proposto, incluindo a amostragem hidro-química dos furos acessíveis, rios e nascentes. Amostras de água colectadas serão analisadas por vários determinantes para definir o estado actual da qualidade das águas subterrâneas e para garantir que o monitoramento de longo prazo mede efectivamente todos os contaminantes potenciais;

■ As investigações de campo que incluiram: Levantamentos geofísicos para delinear zonas meteorizadas e características verticais

a sub-verticais subjacentes às infraestruturas da mina proposta; Perfuração de sete caracterizações das águas subterrâneas e monitoramento dos

furos ao redor da proposta instalação de armazenamento de rejeitos (TSF), instalações de tratamento, despejo de escória e despejo de estéril; e

Ensaio de aquífero de furos de rendimento de água; ■ Desenvolver um modelo conceptual de águas subterrâneas em conjunto com a SRK; ■ Desenvolver um modelo numérico de contaminação para avaliar os potenciais impactos da

mina proposta sobre o ambiente de águas subterrâneas; ■ Avaliação do local para o aterro sanitário proposto; ■ Avaliação do impacto de águas subterrâneas; e ■ Projecto de rede de monitoramento de águas subterrâneas.

Foi realizada uma reunião com a SRK Consulting no dia 30 de Setembro de 2013 para discutir a sobreposição no escopo do estudo das águas subterrâneas de trabalho tal como proposto por ambas as partes. Uma abordagem conjunta foi discutida para garantir que fosse evitada a duplicação do trabalho das águas subterrâneas. A SRK indicou que realizaria o seguinte:

■ Investigações para definir os requisitos de gestão da água do poço e avaliar os potenciais fluxos de águas subterrâneas para o poço. Isto incluiu: Ensaios de perfuração de haste, tais como ensaios de obturação e ensaios de

recuperação de transporte aéreo nos furos de pesquisa e furos de núcleo geotécnicos; Amostragem de água para análise hidro-química e isotópica;


Coastal & Environmental Services 2 Projecto de Ferro de Tete, Baobab

Modelo conceptual de águas subterrâneas; ■ Modelagem numérica de fluxo de águas subterrâneas:

Endereçando o fluxo de entrada, desidratação e, se necessário, previsões de pressão dos poros. Também será incluído nas simulações o enchimento do poço no encerramento; e

■ Plano de gestão de água para remoção de água do poço, incluindo: Desidratação conceptual e planos de despressurização juntamente com estimativas de

Investimentos e Custos Operacionais (CAPEX e OPEX). Durante Julho de 2014, A Baobab instruíu a SRK para parar suas investigações de estudo das águas subterrâneas até que os resultados dos testes metalúrgicos em escala piloto para os cenários de produção alternativos estivessem disponíveis. A SRK até agora só tinha concluído os seus levantamentos de campo e seu estudo foi interrompido antes que pudessem executar as simulações de modelo numérico de fluxo. Os detalhes do fluxo de águas subterrâneas, os volumes de entrada do poço e impactos no Rio Revuboé não estavam, portanto, disponíveis. O desenvolvimento da pluma de contaminação e modelagem fora assim feitos em condições normais de fluxo de águas subterrâneas. Maior desenvolvimento do modelo da SRK podem levar a aumentos nas taxas de fluxo e alterações na direcção do fluxo do sistema de águas subterrâneas devido à desidratação da mina. Isto, por sua vez, pode levar ao desenvolvimento de plumas de poluição maiores. Recomenda-se que este modelo de contaminante dado neste relatório seja actualizado assim que o modelo SRK for concluído. Este relatório apresenta os resultados dos estudos de águas subterrâneas e geoquímica realizados pela Digby Wells para alimentar finalmente a AIA e avaliações dos riscos.

1.1. Entregáveis Os seguintes entregáveis fazem parte deste estudo:

■ A utilização de águas subterrâneas e avaliação do estado actual; ■ Um programa de trabalho de campo - incluindo um levantamento geofísico, e perfuração e

teste de programas ao redor do aquífero do poço de Tenge e a TSF; ■ Avaliação geoquímica do corpo de minério e rocha hospedeira; ■ Modelagem da pluma de contaminação - TSF, bem como os impactos do poço; e ■ Um relatório de especialidade em águas subterrâneas que inclui uma avaliação dos riscos

e medidas de mitigação ambiental.



2. DESCRIÇÃO DO LOCAL

2.1. Localização do Projecto A concessão cobrindo a área de Licenças de Prospecção e Pesquisa 1035L está sendo explorada e gerida pela Capitol Resources Limitada (CRL); uma empresa 100% subsidiária da Baobab. O Projecto de Tenge está focado no depósito do Monte Tenge, localizado a cerca de 80 quilômetros a nordeste da Cidade de Tete, Província de Tete, Moçambique; nas margens do Rio Revuboé (Apêndice A, Plano 1). As coordenadas centrais para a área do estudo são apresentadas na Tabela 1. Tabela 1: Coordenadas do local

WGS84, Graus Decimais

Latitude Longitude

-15.742785 33.782147

A operação de mineração incluirá uma mina a céu aberto no Monte Tenge, despejos de estéril e de escória, uma planta de processamento, uma instalação de armazenamento de rejeitos (TSF) e instalações de escritório e alojamento (Apêndice A, Plano 2).

2.2. Topografia e Drenagem A inclinação geral e topografia da área do projecto é ondulada e dominada por pequenas drenagens e córregos que desaguam no Rio Revuboé (Apêndice A, Plano 3). Estes córregos e drenagens menores estão geralmente secos, com fluxo visível apenas durante a estação chuvosa. A zona meteorizada associada a estas drenagens é profunda e encostas íngremes ao longo destas drenagens são comuns. A inclinação da superfície geral da área de estudo é para o sul, com elevações topográficas de 2 quilômetros ao norte da área de mineração proposta em cerca de 300-320 metros acima do nível médio do mar (mamsl), diminuindo para 295-290 mamsl 2 km ao sul da mina. Isto equivale a um gradiente topográfico geral de 0,001-0,007, com uma média de cerca de 0,004 (SRK, 2014). As quatro principais características topográficas que dominam a paisagem na área de estudo são (SRK, 2014):

■ Monte Tenge a leste do Rio Revuboé. O monte tem uma elevação máxima de cerca de 405 mamsl com gradientes de aproximadamente 0,25 para as planícies circundantes. Este monte faz parte do depósito de minério de Tenge e será extraído como um poço aberto, a uma profundidade de 170 mamsl;

■ Monte Ruoni Norte, a oeste do Rio Revuboé. O monte tem uma elevação máxima de 335 mamsl com gradientes de inclinação de 0,2 a 0.1. Uma parte deste monte também é formada pelo depósito de minério de magnetite que poderá ser extraído no futuro;

■ Monte Ruoni Sul, a oeste do Rio Revuboé. O monte tem uma elevação topográfica máxima de 340 mamsl com um gradiente de cerca de 0,1. Os montes Ruoni também são depósitos de minério mineráveis, mas não estão incluídos neste estudo de viabilidade; e

■ O Rio Revuboé que divide o Monte Tenge e Montes Ruoni. O rio drena a área e flui através do depósito de minério do nordeste para o sul. O Monte Tenge está localizado a 100 metros (m) do Rio Revuboé.

A hidrologia de superfície da área do projecto de Tenge é definida por três grandes bacias hidrográficas, nomeadamente as Bacias de Revuboé, Mussumbudze e Rio Nhambia. Infraestrutura planeada do Projecto de Tenge estará localizada na Bacia do Revuboé. O Rio Revuboé é alimentado por vários afluentes efémeros e córregos perenes, incluindo alguns que fluem através da área de infraestrutura da mina proposta (SRK, 2014).

2.3. Clima A área do projecto tem um clima tropical, com o período entre Novembro e Março enfrentando a maior pluviosidade. Estatisticamente o período mais seco é o mês de Setembro. A precipitação média anual (PMA) para a área do projecto é de 624 mm a, com a maior precipitação registada ocorrendo durante o mês de Janeiro. Isto é baseado em dados da estação meteorológica de



Chingodzi (banco de dados de 55 anos), localizado a aproximadamente 45 km a sudoeste do Projecto de Tenge (SRK 2014). A evaporação média anual (EMA) para a área do projecto é calculada em 2.200 mm/a. Isso pode resultar em um balanço hídrico negativo para as fontes de água abertas. A temperatura média anual mínima é de 15ºC, com uma média anual máxima de 34ºC.

2.4. Geologia 2.4.1. Geologia Regional A configuração geológica regional da área é relativamente simples, embora localmente diversificada e varia de formações intrusivas do Suíte de Tete, anteriormente conhecido como Complexo de Tete Gabro-Anortosito, até as formações sedimentares do Supergrupo do Karoo. O contacto entre o Complexo de Tete e Supergrupo do Karoo é estruturalmente controlado e está associado a falhas e fracturas. A sequência estratigráfica geral da área é apresentada no Plano 4 (Apêndice A). 2.4.2. Suite de Tete O Complexo de Tete forma um corpo alongado, sub-horizontal, semelhante a uma folha com uma superfície de cerca de 6.000km2. Ele estende-se de perto de Estima, no oeste, através do Rio Zambeze norte de Tete, para quase a fronteira com o Malawi a leste, a uma distância de mais de 150 km. O complexo máfico-ultramáfico de Tete consiste principalmente de gabro, com anortosito subordinado e magnetite, e ocorrências relativamente menores de piroxenite/websterite e troctolite (SRK, 2014). Tecidos de rocha são geralmente enormes e médios a muito ásperos e granulados, ou mesmo pegmatiticos. A substituição generalizada dos minerais originais e a imposição de tecidos planares ocorre em vários locais em todo o complexo, mas são mais comuns ao longo do contacto com o embasamento cristalino. Estas zonas de contacto são caracterizadas por cisalhamento frágil e dúctil omnipresente e intenso. Diques de Dolerite O Complexo de Tete é cortado por numerosos diques de dolerite intrusivos granulados finos-a-médios, compostos essencialmente de piroxênio, plagioclásio e óxidos de Fe-Ti, e comumente mostra a textura ofítica. A maioria dos diques são corpos alongados, contínuos a sub-contínuos, de tendências NE-SW. Os enxames de diques são paralelos, ou em muitos casos oblíquos ou perpendiculares (perpendicular) à bandagem magmática. Nos casos em que os diques são perpendiculares à bandagem magmática, as margens são intensamente cortadas e os diques são interrompidos em alguns lugares. Onde eles estão intensamente foliados e recristalizados, diques são difíceis de distinguir das rochas gabroicas do país (SRK, 2014). Na zona mineralizada os diques ocupam cerca de 10 a 15% da área total, enquanto que em outras localidades 20% do volume das rochas é composto de diques. Porque esses diques não se estendem para além das intrusões em camadas, que são supostamente co-magmáticas e geneticamente relacionadas com o Complexo de Tete (SRK, 2014). Maier et al. (2001) realizou análise isotópica e mineralogia em 8 amostras a partir do Suíte de Tete e concluiu que diques de dolerite, gabro e piroxenitos poderiam ter se originado a partir de uma intrusão magmática comum. Durante a intrusão, os diques de dolerite seguiram zonas de fraqueza na rocha hospedeira, tais como fracturas e zonas de divergência continental. A deposição do magma é tanto pela dilatação ou colocação enérgica. Esta conclusão foi alcançada porque alguns diques de zonas de contacto da rocha hospedeira são bem deformados enquanto que outros mostram nenhuma evidência de deformação. Dados de perfuração, mapeamento e trincheiras têm mostrado que os diques são sub-verticais e de mergulho íngreme (75-80 graus) para o sudeste (SRK, 2014). Formação de Matinde (Supergrupo do Baixo Karoo) As porções leste e sul da área do projecto de Tenge são sustentadas pela Formação de Matinde do Supergrupo do Baixo Karoo. A Formação de Matinde compreende uma espessa sequência de alternância de grão fino de arenito arenoso (PeT) e camadas conglomeráticas, com seixos de



quartzo de veia bem-arredondada (PeTc). As camadas de conglomerado (PeTc) estão na base das camadas de arenito e de carvão, mas estão ausentes na área do Projecto de Tenge (SRK, 2014). Sedimentos do Quaternário Na parte oriental da área do projecto, a Formação de Matinde é recoberta pelo Quaternário, os sedimentos semi-consolidados dominados por areia. Toda a espessura destes sedimentos não é conhecida, mas uma espessura de 14m foi registada em um furo (VBH) perfurado perto do Rio Revuboé. 2.4.3. Geologia Local A rocha hospedeira e zonas mineralizadas da região de Tenge/Ruoni fazem parte do Complexo de Tete e consistem de uma série de unidades empilhadas de gabro, anortosito e magnetite. O pacote litológico de Tenge/Ruoni foi sinformalmente dobrado, falhado e também intrudido por numerosos diques de dolerite de tendências nordeste-sudoeste. A SRK modelou a distribuição e orientação dos diques usando corte de interpretação tradicional com base nas informações fornecidas pela perfuração de pesquisa da Baobab (SRK, 2014). Perfurações e mapeamento mostraram evidência de que o corpo de magnetite está localizado entre as camadas dominadas de anortosito e gabro, embora o próprio anortosito contenha bandas substanciais de magnetite. A SRK modelou o corpo de minério, bloco superior e inferior como parte da estimativa de recursos minerais de Tenge da Baobab (2014), utilizando modelagem explícita Leapfrog Geo. Bloco Superior (Anortosito) O anortosito ocorre como embocadura em forma de afloramentos lentiforme com tendências na mesma direcção - NNW-SSE - como o gabro, e pode ser considerado como a rocha hospedeira de magnetite. O anortosito está com intercalações de gabro através de processos de fraccionamento de cristal e injecção cíclica de pulsos de magma em todo o suite. Magma rico em magnetite foi injectado em uma polpa de cristal de anortosio e no contacto com a camada superior do bloco inferior de gabro. A característica mais distintiva do anortosito feldspático é sua textura granulada grosseira. O anortosito ocorre em áreas baixas, uma vez que é menos resistente ao desgaste devido à presença de feldspatos dentro da sua composição. O principal afloramento de rocha ocorre no lado ocidental do Monte Tenge, nas margens do Rio Revuboé. Alguns afloramentos são encontrados no lado norte do Monte Tenge. Resultados de perfuração indicam que o anortosito é raso, mergulhando para o sudoeste na orla norte e ao noroeste na orla do sul. Zona de Minério (Magnetite) Magnetite aflora perto do cume do Monte Tenge e no lado ocidental do monte onde se forma a topografia elevada. O relevo positivo dos afloramentos é principalmente devido à sua resistência à meteorização. Ele também aflora em várias posições ao longo das extremidades norte e sul da dobra. Na orla norte, a magnetite tende de NW-SE e mergulha aproximadamente 42° para o sudoeste. No entanto, alguns afloramentos de magnetite mostram uma tendência NNW-SSE (SRK, 2014). As tendências das orlas do sul NE-SW possivelmente tenham sofrido deformação estrutural de estágio mais atrasado com forte foliação e textura gnáissica evidente com o contacto das camadas de magnetite e gabro. Este é possivelmente o resultado da camada de corte paralelo e flexão durante eventos de dobragem. Pulsos de magma ricos em magnetite são interpretados como tendo sido injectados na polpa de cristal de anortosito acima do contacto gabro formando camadas de magnetite por cristalização fraccionada e processos de sedimentação de gravidade. Depósitos espessos de magnetite eluvionar e coluvionar cercam os afloramentos de magnetite. Bloco Inferior (Gabro) Gabros afloram sobre as partes do sul, do leste e do nordeste do Monte Tenge. Também ocorrem em forma de embocadura lentiforme, perfis topograficamente baixos com afloramentos de tendências norte-sul; apesar de uma profundidade do lençol freático NNE-SSW ser comum. A sua



baixa exposição é devido ao facto de que eles são facilmente meteorizados. Sua intercepção geral na orla da dobra norte é de aproximadamente 340°, mergulhando cerca de 50° para o oeste. Os gabros foram as primeiras camadas a cristalizar seguidos pelos anortositos sobrepostos e camadas injectadas de magnetite. Os diques de dolerite de estágio tardio atravessam todas estas litologias, mas provavelmente originaram-se a partir do mesmo magma parental (Maier, et al., 2001).

2.5. Metodologia e Escopo de Trabalho De modo a concluir a avaliação do impacto das águas subterrâneas, há uma série de tarefas que tinham de ser concluídas. Estas tarefas são explicadas separadamente abaixo. 2.5.1. Estudo de Gabinete O estudo de gabinete incluiu uma revisão de todos os dados disponíveis, incluindo relatórios, folhas de dados e mapas. Documentação de uma série de estudos relacionados que têm sido levados a cabo na área foi incluída na revisão (ver Lista de Referências - Secção 12). Um processo de revisão foi conduzido e as interpretações realizadas para estabelecer uma ideia conceptual da ocorrência de águas subterrâneas e dinâmica. Esta informação foi utilizada para auxiliar as visitas de campo e pesquisas técnicas (levantamentos geofísicos, perfuração e programas de ensaios de aquíferos). 2.5.2. Hidrocenso O hidrocenso concentrou-se na identificação de furos e nascentes existentes em toda a área do projecto para aprimorar o conhecimento do sistema de águas subterrâneas e uso actual das águas subterrâneas. Esta tarefa incluiu o seguinte:

■ Um hidrocenso dentro de um raio de 5 km da área do poço proposto; e ■ Amostragem hidroquímica de furos acessíveis e massas de água de superfície. Estas

amostras de água foram submetidas a um laboratório acreditado do Sistema Sul Africano Nacional de Acreditação (SANAS) - em Joanesburgo, na África do Sul.

A pesquisa de hidrocenso incluiu visitas a furos individuais, medição de níveis de água e rendimentos (se possível), bem como a colecta selectiva de amostras de água subterrânea. As informações registadas nas folhas de campo incluem:

■ Proprietário e detalhes de propriedade; ■ Localização do Furo; ■ Profundidade do Furo; ■ Nível de água de repouso; ■ Data de instalação do furo; ■ Estado do furo e equipamentos; ■ Taxas de Captação de águas subterrâneas; ■ Uso primário de águas subterrâneas; e ■ Condutividade eléctrica, pH e detalhes de amostras de águas subterrâneas.

Amostragem de Águas Subterrâneas Todas as amostras de água foram tomadas de acordo com o Departamento de Assuntos Hídricos e Florestais (DWAF) da África do Sul; Departamento de Saúde (DOH); e Comissão de Pesquisa da Água (WRC), Qualidade de Abastecimento de Água Doméstica: Volume 2: Guia de Amostragem (2000). Essas normas e procedimentos foram usados, uma vez que não há normas moçambicanas disponíveis. Os padrões Sul-Africanos estão, porém, em linha com as orientações internacionais. Foram colectadas amostras de furos de água em toda a área do projecto para garantir uma boa representação de qualidade de água a montante e a jusante, bem como diferentes unidades geológicas ou aquíferos. Os aparelhos de pH e CE foram calibrados diariamente utilizando soluções padrão obtidas junto do fornecedor do instrumento. As amostras foram submetidas a M and L Laboratory Services em Joanesburgo para análise química dos constituintes seguintes:

■ Total de sólidos dissolvidos como ■ Conductividade Eléctrica em mS/m



TSD ■ Nitrato e Nitrito como N ■ Valor de pH ■ Cloretos como Cl ■ Alumínio como Al ■ Alcalinidade Total como CaCO3 ■ Amónio como NH4 ■ Fluoreto como F ■ Orto Fosfato PO4 como P ■ Sulfato como SO4 ■ Cobre como Cu ■ Dureza total como CaCO3 ■ Níquel como Ni ■ Alcalinidade de Bicarbonato ■ Cobalto como Co ■ Alcalinidade de Carbonato ■ Cádmio como Cd ■ Cálcio como Ca ■ Zinco como Zn ■ Magnésio como Mg ■ Chumbo como Pb ■ Sódio como Na ■ Cromo Total ■ Potássio como K ■ Arsénio como As ■ Ferro como Fe ■ Selénio como Se ■ Manganês como Mn ■ Boro como B

Medidas de Nível das Águas Subterrâneas Os níveis de água foram medidos usando um medidor de mergulho para medir a distância entre o nível do furo na superfície de colar e a profundidade do lençol de água no furo de sondagem. A altura do colar do furo foi subtraída a partir do nível de água medido para determinar um nível de água medido em metros abaixo do nível do solo (mbgl). A medição mbgl foi subtraída a elevação da superfície do furo para definir metros acima do nível médio do mar (mamsl) para todas as medições. Coordenadas Geossítio e Elevações Todas as coordenadas foram tomadas com um GPS Garmin de mão (Sistema de Posicionamento Global): ■ Datum - WGS84 (Zona UTM 36 sul) Todo o monitoramento e futuros furos de produção terão de ser vistoriados com um sistema de GPS diferencial para garantir relatórios precisos dos níveis das águas subterrâneas e potencial cone de rebaixamento. Sistemas GPS portáteis têm uma variação de precisão de coordenada de aproximadamente 5m, ao passo que o sistema GPS diferencial regista as coordenadas com uma variação de precisão melhor do que um centímetro. 2.5.3. Levantamento Geofísico Levantamentos geofísicos terrestres (levantamento magnético e eletromagnético (EM)) foram aplicados para delinear as estruturas geológicas que podem agir vias de fluxo de águas subterrâneas como preferenciais ou barreiras ao fluxo de águas subterrâneas e transporte de contaminantes. Os levantamentos de campo foram usados em conjunto com os mapas aerotransportados geofísicos disponíveis, imagens de sensores remotos e mapas geológicos para assegurar um programa de perfuração preciso e focado e caracterização da estrutura geológica. O levantamento geofísico de Tenge incluiu 12 linhas de pesquisa, cada uma com um espaçamento de estação de 10m para detectar possíveis características verticais a sub-verticais. A direcção da linha foi escolhida para cruzar estruturas geológicas perpendiculares à intercepção do lençol freático. Coordenadas de linha e estação foram marcadas no campo usando um GPS portátil. Método magnético Foram conduzidos levantamentos magnéticos para registar variações espaciais no campo magnético e associado com as unidades geológicas do subsolo. Um magnetómetro individual portátil Geotron G5- foi usado para realizar os levantamentos magnéticos terrestres. O instrumento G5 é uma ressonância, magnetômetro de prótons e monitora a precessão das partículas atômicas em um campo magnético ambiente, para fornecer uma medida absoluta da intensidade total do campo magnético da Terra em nano Teslas (nT).



Muitas formações geológicas, em virtude do seu conteúdo de minerais magnéticos irão comportar-se como “ímãs enterrados”, e tem um campo magnético associado a eles. Este campo magnético muito local será sobreposto sobre o campo magnético normal da terra. As medições efectuadas do campo magnético na proximidade de tais formações geológicas mostram desvios do campo magnético da terra não perturbada. Estas mudanças - ou anomalias, como são chamadas - poderiam ser maiores ou menores e podem ser um aumento ou uma diminuição do campo do terra e vão depender da profundidade de enterramento, grau e direcção da magnetização e a atitude da formação em relação à direcção do campo do terra. Método Electro-Magnético A pesquisa EM foi conduzida utilizando o instrumento Geonics EM34-4. Uma vez que as zonas de falhas são frequentemente associadas com formações meteorizadas e fracturados que resultam em contrastes na condutividade eléctrica, levando a anomalias EM detectáveis. As medições são geralmente feitas com duas orientações dipolo; dipolo horizontal (DH) e dipolo vertical (DV). 2.5.4. Programa de Perfuração O programa de perfuração foi realizado pelo método de Percussão de Ar Rotativo. Sete furos de caracterização foram propostos dentro dos limites das áreas de infraestrutura de mineração propostas e serão usados como furos de monitoramento para a mina durante as fases operacionais e de pós-encerramento. O programa de perfuração de percussão foi utilizado para avaliar os horizontes geológicos subjacentes e sua relação associada às propriedades das águas subterrâneas (aquíferos). Diâmetros de furos de pelo menos 6,5 polegadas (165 mm) foram necessários para permitir futuros ensaios de aquífero dos furos de água e possível utilização como produção ou furos de desaguamento. Foi usado invólucro de aço para proteger os furos, devido ao risco que detonações nas proximidades podem causar danos ao abrir ou furos encaixotados PVC. Foi recomendada uma profundidade máxima de 60m dos furos para a avaliação do impacto ambiental. A empresa Agua Terra Limitada (Agua Terra), uma divisão da Geosearch International, foi nomeada pelo Baobab para realizar o programa de perfuração. 2.5.5. Programa de Ensaio de Aquífero Um programa de ensaios de aquífero foi recomendado para determinar as seguintes características hidrogeológicas da zona de águas subterrâneas:

■ Abaixamento do furo e resposta de recuperação; ■ Parâmetros hidráulicos do aquífero:

Transmissividade (t) - definida como o produto da condutividade hidráulica média (K) e a espessura do aquífero saturado. É uma medida da taxa de fluxo no âmbito de um gradiente hidráulico através da unidade de uma secção transversal da unidade de largura ao longo de toda a espessura saturada do aquífero. A unidade de medida é m2/dia.

Armazenamento do Aquífero - ou Coeficiente (armazenamento confinado) ou o rendimento específico (armazenamento não confinado). Coeficiente de armazenamento (S) é o volume de água libertado a partir de armazenamento por unidade de superfície, por unidade de mudança na cabeça. É uma quantidade sem dimensões. Rendimento específico (Sy) é um rácio entre 0 e 1 indicando a quantidade de água libertada, devido à drenagem, de baixar lençol freático; e

■ Caracterização dos limites de fluxo do aquífero, tais como limites de baixa permeabilidade, sem fluxo ou de recarga. A ausência de fluxo ou baixos limites permeáveis refere-se a uma estrutura transmissiva inferior (uma fractura mineralizada com uma condutância inferior ou baixo dique permeável, por exemplo) ou aquíferos limites (limite de aquífero – sem limite de fluxo) que resultará em um aumento no rebaixamento das águas subterrâneas durante abstração do furo. Limites de recarga, muitas vezes referem-se ao vazamento de massas de água superficiais ou aquíferos sobrepostos.

O programa de ensaio de aquífero foi realizado de acordo com as especificações fornecidas pela



Digby Wells e incluiu os seguintes ensaios: ■ Passo de ensaio de rebaixamento (SDT). Durante o SDT o furo é bombeado a uma taxa

de descarga constante durante 60 minutos, após o que o passo é repetido a uma taxa de descarga progressivamente maior. Durante o SDT o rebaixamento ao longo do tempo é registado nos furos de bombagem e observação (se disponível). A vantagem deste ensaio é que a taxa de bombagem para qualquer abaixamento específico pode facilmente ser determinada a partir da relação entre o escoamento laminar e turbulento. Após o ensaio ser interrompido, o abaixamento residual é medido até 95% de recuperação do nível de água ter sido atingido. A taxa de descarga para o ensaio de descarga constante é calculada a partir da interpretação dos dados em tempo de rebaixamento gerado durante o SDT.

■ O ensaio de descarga constante (CDT) segue após o SDT. Durante um ensaio de descarga constante (CDT) um furo de sondagem é bombeado por um tempo predeterminado a uma taxa constante. Durante o teste CDT o rebaixamento ao longo do tempo é registado nos furos de bombagem e observação (se disponível). Medições de descarga são tomadas em intervalos de tempo predeterminados, para assegurar que a taxa de descarga constante é mantida ao longo do período de ensaio. Quaisquer alterações na taxa de descarga estão devidamente registadas e relatadas. A duração de CDT para a maioria dos ensaios varia de 8 a 24 horas, dependendo do rendimento do furo e aplicação futura. Durante o CDT o aquífero deve ser stressado o suficiente para identificar os efeitos de limite que possam ter impacto sobre a utilização do aquífero a longo prazo.

■ Teste de recuperação (RT) segue directamente após a bombagem ter sido desligada no final do SDT e CDT. O rebaixamento residual ao longo do tempo (recuperação do nível de água) é medido em furos de produção e de observação até a recuperação de 90% ser alcançada. Parâmetros de aquíferos e dos rendimentos sustentáveis de sondagem podem ser derivados a partir dos dados de levantamento de tempo do CDT e ensaios de recuperação por aplicação de uma variedade de métodos analíticos.

Antes de todos os ensaios, os níveis de água subterrânea do aquífero estáticos são medidos nos furos de bombagem e de observação para permitir cálculos de levantamento durante o teste de bombagem. A água bombeada é liberada através de um tubo de descarga, pelo menos, a 100 metros do furo de teste para evitar a recarga rápida da água descarregada. Durante o ensaio, a taxa de abstracção é continuamente monitorada por meio de medidores de fluxo electrónicos e calibrada pela medição do tempo que demora a encher um recipiente de volume conhecido, com um cronómetro. Os dados de ensaio do aquífero foram interpretados por meio de um número de métodos de análise, tais como o fluxo característico; Cooper Jacob e Theis:

■ O Método Característico de Fluxo ou Método FC, (Van Tonder et al, 2001) usa a primeira e segunda derivadas de ordem interpretadas a partir de dados de levantamento de tempo (durante o teste de bombagem), rebaixamento disponível, condições de limite e recarrega para obter rendimentos sustentáveis de sondagem. O método é adequado para a caracterização de aquíferos de rochas fracturadas; e

■ AquiferTest Pro. Software de análise de ensaio de bombagem internacionalmente reconhecido, distribuído pela Waterloo Hydrogeologic. Foram utilizados métodos analíticos relacionados com Theis. O método Theis é um método de ajustamento de curvas, desenvolvido para os aquíferos primários. No entanto, na maioria dos casos, proporciona uma primeira aproximação aceitável de parâmetros hidráulicos de aquíferos fracturado.

A Agua Terra Limitada (Agua Terra) foi nomeada pelo Baobab para realizar o programa de ensaios de aquífero. 2.5.6. Avaliação Geoquímica Testemunho de sondagem e outras amostras de materiais geológicos foram disponibilizados para a Digby Wells realizar testes geoquímicos. Sete amostras do corpo de minério e do material de geologia hospedeiro foram submetidas para a caracterização geoquímica. Foram realizados os



seguintes ensaios de caracterização: ■ As amostras representativas do minério (dos testemunhos) (fresco e meteorizado) foram

colectadas e enviadas para análise geoquímica estática padrão: Testes de Procedimento de Precipitação do Lixiviado Sintético (SPLP); Equilibrio Ácido Base (ABA); e Mineralógica e composição elementar total.

Os resultados do teste de amostragem e de laboratório foram utilizados como parâmetros de entrada na modelagem numérica de transporte de contaminantes para determinar a extensão da contaminação potencial que emana das instalações de resíduos da mina. 2.5.7. Modelo Conceptual O modelo conceptual foi construído pela SRK com subsídios da Digby Wells. O modelo conceptual tem como objectivo descrever o ambiente das águas subterrâneas em termos do seguinte:

■ Aquíferos - estes são unidades de rocha ou falhas e fracturas dentro de unidades de rocha que são suficientemente permeáveis (efectivamente poroso) para permitir o fluxo de água;

■ Compreensão dos processos físicos envolvidos na formação de contaminantes químicos e; ■ As interconexões entre aquíferos; ■ Limites que resultam na alteração ou interrupção do fluxo de águas subterrâneas; ■ Unidades Hidro-estratigráficas - estas são formações, peças de formações, ou um grupo

de formações que apresentam características hidrológicas similares que permitam um agrupamento em aquíferos e camadas confinantes associadas;

■ O sistema de fluxo de águas subterrâneas; ■ A precipitação, evapotranspiração; ■ O escoamento superficial, os dados principais das águas subterrâneas, que produzem o

fluxo de águas subterrâneas; ■ Parâmetros hidráulicos; ■ Áreas de recarga e de descarga, troca de águas subterrâneas e superficiais; e ■ Dados geoquímicos incluindo iões principais.

2.5.8. Modelo Numérico de Contaminação Um modelo numérico foi desenvolvido para avaliar os potenciais impactos da mina proposta sobre o ambiente das águas subterrâneas. Simulações de modelo de fluxo de estado estacionário e transiente foram conduzidas pela SRK para estimar a direcção do fluxo das águas subterrâneas e as taxas de influxo das águas subterrâneas na área do poço. A Digby Wells foi encarregada de avaliar e modelar o tamanho das plumas de contaminação em várias fases da vida da mina. Foram avaliados os impactos sobre os córregos e furos ao longo do tempo (construção, operação, descomissionamento e fases pós-encerramento). O modelo de transporte de contaminação acabará por definir a extensão da pluma de contaminação e contribuir para vários cenários relativos a riscos de contaminação da TSF, depósitos de estéril, os impactos de plantas e poçoa pós encerramento. 2.5.9. Avaliação de Impacto A metodologia de avaliação de impacto incluiu o seguinte:

■ Identificação de impactos geo-hidrológicos; ■ A quantificação dos impactos através dos cenários de modelagem numérica; ■ Classificação de risco do mpacto; e ■ Medidas de mitigação e de gestão propostas.

Foi aplicada a abordagem de avaliação de impactos aprovada pela CES. 2.5.10. Monitoramento de Concepção de Redes Uma rede de monitoramento das águas subterrâneas será concebida com base em informações recolhidas durante a hidrocenso, e programas de perfuração e ensaios de aquíferos. A selecção



de parâmetros de qualidade de água será uma função dos resultados obtidos a partir da análise laboratorial. A frequência de amostragem e relatório serão uma função da vida da mina e operações planeadas e seu efeito sobre o meio receptor.



3. RESULTADOS DAS INVESTIGAÇÕES

3.1. Hidrocenso A Digby Wells realizou um hidrocenso, que incluiu a identificação das águas subterrâneas e o uso e recarga das águas subterrâneas durante o mês de Março de 2014. A pesquisa foi realizada em um raio de 5 km em torno da área do poço proposto de Tenge. Os locais de hidrocenso identificados são apresentados no Plano 5 (Apêndice A). Durante o hidrocenso foram pesquisados um total de 10 locais de água, compostos por seis furos e quatro locais de amostragem de água de superfície ao longo do Rio Revuboé. Dos seis furos, quatro são furos de pesquisa e dois são para uso doméstico. Foi possível medir os níveis de água subterrânea de quatro furos como indicado na Tabela 2 Tabela 2: Resumo do Hidrocenso dos furos ID do Local

Latitude Longitude Tipo Elevação (mamsl)

Nível de água (mbgl)

Nível de água (mbgl)

Comentário

TBH1 -15.72686 33.76638 Furo 298 2.62 295.38

TBH2 -15.72631 33.76664 Furo 296 1.81 294.19 Inclinado 45°

TBH3 -15.72537 33.76723 Furo 308 2.42 305.58

TBH4 -15.72327 33.76835 Furo 295 no level - Inclinado 45°

TBH5 -15.71433 33.78066 Furo 301 no access - Bomba manual

TBH6 -15.71896 33.78018 Furo 317 17.12 299.88 Bomba eléctrica

Durante o hidrocensus foi possível amostrar seis locais aquáticos, incluindo quatro amostras de água superficial do Rio Revuboé. Todas as amostras foram enviadas para análise macro e micro-química na M and L Laboratory Services (Pty) Ltd; um laboratório acreditado SANAS em Joanesburgo, na África do Sul. A interpretação dos resultados foi feita pela SRK com detalhes fornecidos no seu relatório; anexado como Apêndice B. A utilização de águas subterrâneas é limitada na área do projecto, com o Rio Revuboé sendo a principal fonte de água. O rio corre ao longo do ano, limitando assim a necessidade de uso de águas subterrâneas. A elevação das águas subterrâneas na área varia entre 231 e 320 mamsl como registado pela SRK (Estudo de 2014, Apêndice B). A profundidade do nível da água na área é altamente variável de 0,7 mbgl perto do Rio Revuboé a 85 mbgl a cima do Monte Tenge (SRK, 2014). A profundidade para o nível do lençol freático aumenta com um aumento da distância a partir do Rio Revuboé. Por conseguinte, a direcção do fluxo da água subterrânea é para o rio, o que sugere que o Rio Revuboé é um fluxo de ganho. O fluxo global de águas subterrâneas segue em linhas gerais a topografia da superfície da área, com níveis de água subterrânea sendo muito rasos perto dos sistemas fluviais. A direcção de fluxo das águas subterrâneas nas imediações do Monte Tenge é no sentido Rio Revuboé (oeste); Considerando que a água subterrânea corre para a TSF é no sentido sul dos afluentes do Revuboé. Em termos de qualidade da água foi concluído o seguinte (SRK, 2014):

■ A maioria dos parâmetros analisados estão dentro das directrizes recomendadas de água potável da Organização Mundial de Saúde (OMS), com a excepção de sólidos totais dissolvidos e alcalinidade;



■ As elevadas concentrações de ferro, manganês e selênio na área estão provavelmente associadas com a geologia subjacente;

■ A maior quantidade de sólidos totais dissolvidos devido a alcalinidade pode representar risco à saúde dos usuários de água;

■ Os resultados analíticos mostram que as concentrações de vários parâmetros analisados na água subterrânea são mais elevados do que as concentrações na água do Rio Revuboé, sugerindo que existem algumas interações de água da chuva com rocha hospedeira ou solos à medida que ela se infiltra nas águas subterrâneas;

■ As águas subterrâneas no Supergrupo do Karoo são caracterizadas por elevadas concentrações de sódio e cloreto, se comparadas com as águas subterrâneas no Complexo de Tete;

■ A área é caracterizada por dois tipos de águas subterrâneas; águas subterrâneas rasas recentemente recarregadas e águas subterrâneas profundas fracturadas. Ambos têm composições isotópicas semelhantes, sugerindo recarga de precipitação para ambos; e

■ O Rio Revuboé tem um forte sinal evaporítico durante a estação seca e tem uma composição isotópica perto de precipitação de água durante a estação chuvosa.

3.2. Levantamento Geofísico Doze transectos geofísicos foram pesquisados como indicado no Plano de 6 (Apêndice A). O grande enxame de diques discutido na secção 2.4.1 teve uma influência sobre os resultados da pesquisa e resultou em perfis de pesquisa muito irregulares em muitos casos. Os seguintes transectos (Figura 1 a Figura 7) estão associados com as zonas que acabaram por ser direccionadas para a perfuração de furos de caracterização e monitoramento. 3.2.1. Transecto 2 O transecto 2 (Figura 1) teve como alvo a linha de drenagem a jusante da área da planta para servir como um furo de monitoramento para qualquer poluição potencial a partir das actividades de plantas (Plano 6). Os dados magnéticos indicaram uma anomalia magnética ao redor da estação 230 e correspondem a anomalias também visíveis nos dados de EM. O transecto foi pesquisado através de formações de gabro e anortosito, com um recurso geológico potencial localizado entre as estações 220 e 240. Os dados indicados EM altos e leituras de dipolo vertical e horizontal nesta área (altas formações de condutores) e o furo SRKGW2A foram posteriormente posicionados na estação para 240 para o alvo da área mais próxima da linha de drenagem.

Figura 1: Dados do Transecto 2 Legenda: Stations = Estações; Traverse = Transecto



3.2.2. Transecto 3 O Transecto 3 (Figura 2) foi realizado de norte a sul através do contacto entre as formações de gabro e arenito a jusante do despejo de estéril (WRD) proposto. Este avanço foi alvo de potenciais vias que permitirão que as águas subterrâneas fluam a partir do WRD em direcção ao Rio Revuboé. Havia uma boa correlação entre os dados magnéticos e os dados entre as estações EM 310 e 360. Na estação de 310 as leituras dipolo verticais aumentaram com a diminuição em leituras horizontais, indicando uma transição de potencial entre duas unidades geológicas com um aumento da resposta magnética também observada neste ponto. O furo SRKGW3A foi posicionado na estação 310. A grande mudança nos dados de condutividade em torno da estação 250 refere-se à zona de contacto entre o gabro e arenito - sedimentar contra formações ígneas. Esta zona pode também ser associada a uma zona de falha potencial, associada ao contacto entre o gabro e arenito que estão associados com características gráben com os sedimentos do Karoo enchendo depressões na gabro.

Figura 2: Dados do Transceto 3 Legenda: Stations = Estações; Traverse = Transecto

3.2.3. Transecto 8 O Transecto 8 (Figura 3) abrangia uma zona a montante do poço aberto proposto onde foi mapeada meteorização mais profunda. nenhumas características geológicas lineares poderiam ser identificadas a partir dos dados geofísicos. Uma leitura elevada dipolo vertical, correlacionada com uma queda na resposta magnética na estação 470. Este ponto estava dentro da área de uma linha de drenagem a montante do poço a céu aberto e o furo SRKGW8B foi posicionado neste ponto para monitorar a qualidades de água poço a montante.



Figura 3: Dados do Transecto 8 Legenda: Stations = Estações; Traverse = Transecto

3.2.4. Transecto 9 O Transecto 9 (Figura 4) foi pesquisado do sul para o norte através do contacto entre as formações de arenito e gabro. Foi pesquisada a posição de um furo com alvo no lado norte-ocidental da TSF proposta. Apenas um levantamento magnético foi feito no transecto 9, uma vez que mostrou-se eficaz nos transectos anteriores para a identificação do contacto entre as duas formações. O contacto foi observado na estação 250, como um aumento da resposta magnética. O furo SRKGW9A foi posicionado na estação 250.

Figura 4: Dados magnéticos do Transecto 9 Legenda: Stations = Estações; Traverse = Transecto



3.2.5. Transecto 10 O Transecto10 (Figura 5) teve como alvo o contacto entre as formações de arenito e gabro a sudoeste da TSF proposta. Foi feito apenas um levantamento magnético com uma anomalia observada entre as estações 130 e 180, indicando um dique potencial ou peitoril, com uma diminuição lenta na leitura magnética após um aumento acentuado. O furo SRKGW10A foi posicionado perto do recurso peitoril potencial (Estação 170).


3.2.6. Transecto 11 O Transecto 11 (Figura 6) teve como alvo as zonas meteorizadas perto de linhas de drenagem a leste da TSF proposta. Os dados da pesquisa magnética não indicaram quaisquer grandes anomalias ou variações e o furo SRKGW11A foi posteriormente posicionado com base em dados geológicos e observações próximas da linha de drenagem.



Figura 6: Dados magnéticos doTransecto 11 Legenda: Stations = Estações; Traverse = Transecto

3.2.7. Transecto 12 O Transecto 12 (Figura 7) teve como alvo o contacto entre as formações de arenito gabro a sul da TSF proposta. Os dados magnéticos correlacionados com o contacto geológico observado na estação 120. O furo SRKGW12A foi posicionado na estação 140.




3.3. Programa de Perfuração Os sete furos (Tabela 3) foram posicionados com base no levantamento de resultados geofísicos (secção 3.2). As localizações dos novos furos, bem como furos, aquíferos testados são indicadas no Plano 7 (Apêndice A). Tabela 3: Resumo de perfuração

ID do furo SRKGW

2A SRKGW

3A SRKGW

8B SRKGW

9A SRKGW

10A SRKGW

11A SRKGW

12A

Latitude 15.74259 15.73997 15.72093 15.75053 -15.7562 15.77102 15.77613

Longitude 33.78685 33.76558 33.77749 33.78162 33.77269 33.79281 33.7809

Z (mamsl) 318 302 313 309 304 273 292

Profundidade de intercepção do lençol freático (m abaixo da superfície)

38 20, 44 14 11 36 8 29

Profundidade do Furo (m)

60 60 60 60 60 60 60

Rendimento do Furo

(L/h)1

114 4212 792 720 Não há água

suficiente

Não há água

suficiente 288

Nível de Água Estático (m abaixo da superfície)

25.09 3.97 11.07 6.23 18.43 11.66 21.27

O que se segue é uma breve descrição dos resultados de perfuração, com os perfís do furos previstos no Apêndice C. 3.3.1. Furo SRKGW2A O Furo SRKGW2A foi perfurado a uma profundidade de 60m abaixo do nível do solo (mbgl) para fins de monitoramento. Foi encontrado Gabro em todo o furo com intrusões de dolerite observadas entre 20 e 22 mbgl, bem como 30 e 33 mbgl. A formação de gabro foi completamente meteorizada até 15 mbgl com meteorização moderada observada a partir de 15 mbgl a 40 mbgl. Uma linha de água com um rendimento de furo de cerca de 144 L/h foi encontrada em 38 mbgl, logo acima do contacto, com o gabbro não meteorizado fresco. Taxas de penetração de perfuração foram rápidas através do material meteorizado com uma diminuição definitiva da taxa de 40 mbgl onde o material fresco foi encontrado. O rendimento final do furo foi de 114 L/h, com um nível de água estática medido em 25,09 mbgl. 3.3.2. Furo SRKGW3A O Furo SRKGW3A foi perfurado a uma profundidade final de 60 mbgl, com pontos de intercepção do lençol freático de água encontrados em 20 e 44 mbgl. O solo foi encontrado até uma profundidade de 2 mbgl depois que invasões de dolerite foram encontradas até uma profundidade de 44 mbgl. A primeira intercepção do lençol freático a 20 mbgl (rendimento de furo de 2 268 L/h) foi encontrada dentro do dolerite fracturado, na zona de transição entre a formação de dolerite meteorizado e fresco. A segunda intercepção do lençol freático foi encontrada no contacto entre a intrusão de dolerite e o gabro subjacente. A segunda intercepção do lençol freático teve um rendimento de furo de 720 L/h. O gabro foi encontrado para o fim do furo de sondagem. O rendimento final do furo para o furo foi de 4 212 L/h com um nível de água estática medido a 3,97 mbgl. Este furo poderia ser recarregado a partir do Rio Revuboé.

1 Rendimento de furo: O volume de água por unidade de tempo soprado a partir do furo de sondagem

durante a perfuração. Este rendimento dá uma estimativa sobre a quantidade de água que pode ser captada e é geralmente de 30 a 60% acima dos rendimentos recomendado calculada através de testes científicos do aq.



3.3.3. Furo SRKGW8B O Furo SRKGW8B foi perfurado a uma profundidade de 60 mbgl, intercepção do lençol freático apenas encontrada em 14 mbgl, com um rendimento de furo de 561 L/h. O rendimento final do furo medido para o furo foi de 792 L/h com um nível de água estática em 11,07 mbgl. A camada de cobertura completamente meteorizada e gabro foram encontrados até uma profundidade de 7 mbgl. Intrusões de dolerite foram encontradas em 7 e 22 mbgl. A intercepção do lençol freático correlacionada com o material de dolerite fracturado. Anortosito meteorizado foi encontrado a partir de 33 a 49 mbgl mbgl. Uma camada de magnetite foi observada em 42 mbgl com uma camada de argila de clorito. 3.3.4. Furo SRKGW9A O Furo SRKGW9A furo foi perfurado até uma profundidade de 60 mbgl com apenas uma intercepção do lençol freático dentro da zona meteorizada em 11 mbgl. O aquífero meteorizado é encontrado a 0-19 mbgl. A geologia tinha um mineralogia xistose/cortada com intrusões de dolerite deformadas. O rendimento final do furo foi de 720 L/h com um nível de água estática medido a 6,23 mbgl. 3.3.5. Furo SRKGW10A O Furo SRKGW10A foi perfurado a uma profundidade de 60 mbgl com uma intercepção do lençol freático encontrada a 36 mbgl. O rendimento do furo não pode, todavia, ser medido devido ao seu baixo rendimento. A intercepção do lençol freático refere-se a infiltração de água no interior de dolerite meteorizado a 36 mbgl. A principal formação geológica encontrada em todo o furo foi gabro. O nível estático da água para o furo foi medido a 18,43 mbgl. 3.3.6. Furo SRKGW11A O Furo SRKGW11A foi perfurado dentro da vizinhança de um canal de drenagem com seixos de quartzo encontrados até uma profundidade de 9 mbgl. Uma intercepção do lençol freático foi encontrada em 8 mbgl na base do aquífero freático meteorizado. O rendimento final do furo não pode ser medido devido ao seu baixo rendimento. O nível estático da água foi medido a 11,66 mbgl; dentro das camadas de carvão. O carvão e xisto carbonífero foram encontrados a partir de 9 mbgl até a profundidade final do furo. 3.3.7. Furo SRKGW12A O Furo SRKGW12A foi perfurado a 60 mbgl com uma intercepção do lençol freático encontrada em 29 mbgl. A intercepção do lençol freático refere-se a fractura e gabro profundo meteorizado. As formações geológicas interceptadas variaram entre gabro e intrusões de dolerite. O rendimento final para o furo foi de 288 L/h com um nível de água estática em 21,27 mbgl. 3.3.8. Resumo de Perfuração

■ Sete furos foram perfurados na área de mineração de Tenge proposta. Cinco dos sete furos interceptaram principalmente formações de gabro e dolerite. Os Furos SRKGW11A e SRKGW9A interceptaram formações carbonáceos e xisto, respectivamente. O Furo SRKGW8B interceptou anortosito e magnetite em torno de 35 e 45 mbgl.

■ Intrusões de dolerite foram observadas em todos os furos e poderiam actuar como barreiras ao fluxo das águas subterrâneas, especialmente para escoamento vertical ou migração de contaminação.

■ Os rendimentos de furos são baixos, indicando que não há um grande sistema de aquífero na área. Foram observados os maiores rendimentos de furos para os furos SRKGW3A e SRKGW8B; 4 212 L/h e 792 L/h, respectivamente. Ambos os sistemas de aquíferos correspondem a intrusões fracturadas de dolerite. As zonas de contacto entre dolerite e formações vizinhas e também entre gabro, formações de xisto carbonáceos e renderam apenas água de infiltração.



■ A profundidade de meteorização (altamente meteorizado), extendeu-se até 20 mbgl (máximo) para os furos perfurados recentes e material ligeiramente meteorizado foi a profundidades de 40 mbgl.

■ Os níveis das águas subterrâneas registadas variam entre 4 e 25 mbgl. Os níveis freáticos rasos foram mais frequentemente associados com furos localizados mais próximos aos recursos hídricos superficiais.

3.4. Programa de Ensaios de Aquífero Oito ensaios de caracterização hidráulica - brevemente descritos a seguir - e cinco ensaios de bombagem foram realizados pela Digby Wells e SRK (Tabela 4 e Tabela 5). Os oito ensaios de caracterização hidráulica foram realizados em furos de rendimento baixos com os furos de maior rendimento submetidos a testes de bombagem. As sub-secções a seguir descrevem os resultados dos testes, tal como interpretado pela Digby Wells e SRK. 3.4.1. Ensaios de Caracterização Hidráulica (Slug Tests) Os ensaios de caracterização hidráulica envolveram deslocamento positivo do furo de água deitando 50 litros de água para dentro do furo ou orifício central e registar a velocidade a que o nível das águas subterrâneas retorna ao seu estado sem perturbação antes da injecção. Os ensaios de caracterização hidráulica são muito básicos para determinar a condutividade hidráulica das formações interceptadas pela perfuração. Os valores de condutividade hidráulica foram determinados usando o método Bouwer e Rice (Kruseman & de Ridder 1971). Os ensaios de caracterização hidráulica foram realizados em seis furos recém-perfurados, de baixo rendimento, bem como um novo furo de abastecimento de água da comunidade (VNH) e em um furo de sondagem existente. Um resumo dos dados de ensaios de caracterização hidráulica é apresentado na Tabela 4. Tabela 4: Dados de ensaios de caracterização hidráulica

ID do Furo Nível de água (mbgl) T (m2/d) K (m/d)

SRKGW02 10.02 1.9x10-1 2E10-3

SRKGW2A 25.09 7x10-2 2E10-3

SRKGW8B 11.07 3.8x10-1 8E10-3

SRKGW10A 18.98 3x10-2 9E10-4

SRKGW11A 11.66 6x10-2 1E10-3

SRKGW12A 21.27 3x10-2 9E10-4

TGRC0041 32.99 5.8x10-1 9E10-3

VBH 12.45 1.34 6.7E10-2

3.4.2. Ensaios de bombagem A Baobab nomeou a Agua Terra para conduzir os ensaios de aquíferos em furos pré-determinados e sob a supervisão da Digby Wells e SRK. O programa de ensaios foi baseado nas especificações compiladas pela SRK e incluiu as seguintes actividades:

■ Passo de ensaio de rebaixamento (SDT).composto por passos até 4x1 hora com a descarga no passo subsequente aumentada imediatamente após a conclusão da etapa anterior. Cada passo variou entre 60 e 100 minutos. O nível de rebaixamento da água foi registado em cada furo de bombagem durante o SDT. Após a conclusão da última etapa do SDT, foi registada a recuperação do nível de água.

■ O Ensaio de Descarga Constante (CDT) compreendeu a bombagem com um rendimento constante durante longos períodos de tempo. A duração dos CDT executados nos furos variaram entre 1 e 24 horas de acordo com a capacidade de perfuração. O nível de rebaixamento de água foi registado em cada furo de bombeamento durante toda a duração do CDT de bombeamento. A recuperação foi registada imediatamente após cessação do bombeamento CDT.



■ Um Ensaio de Recuperação (RT), seguido directamente depois da bomba desligada no final do SDT e CDT no furo de sondagem testado. O abaixamento residual ao longo do tempo (recuperação do nível de água) foi medido no furo de sondagem testado até à recuperação de 95% ser atingida ou até o equivalente do tempo de bombeamento.

A SRK supervisionou o bombeamento de teste dos furos SRKGW01 e SRKGW02. Os outros furos foram testados sob a supervisão da Digby Wells e os valores de condutividade hidráulica computarizados e dados de ensaio foram colocados à disposição da SRK para incorporar em seu modelo de fluxo e relatório. Os valores de transmissividade (T) foram determinados usando o método Cooper Jacob (1946) para ensaios constantes de descarga (CDT) e Passo de Ensaios de Descarga (STD). Os valores de condutividade hidráulica (K) foram calculados a partir de T-valores com base em espessuras de aquíferos estimadas. Tabela 5: Resumo do Ensaio de Bombagem

ID do Furo Coordenadas de GPS (WGS 84)

Profundidade do Furo

Espessura do aqüífero Assumida

T K

Fonte De Dados

X Y m m m2/d m/d

SRKGW01 582 198 8 261 289 121 36 2.0 x 10-1

4.3 x 10-3

SRK

SRKGW02 582 630 8 261 850 121 37 2.0 x 10-1

4.3 x 10-3

SRK

SRKGW3A 582 017 8 259 678 60 23 3.55 1.5 x 10-1

Digby Wells

SRKGW8B 583 301 8 261 780 60 18 1 5.4 x 10-2

Digby Wells

SRKGW9A 583 731 8 258 507 60 34 1.0 x 10-1

2.9 x 10-3

Digby Wells

Ensaios de obturação também foram realizados pela SRK para ajudar a caracterizar as formações rochosas e aquíferos locais. A empresa Major Drilling foi nomeada pela Baobab para realizar testes de obturação sob a supervisão da SRK. Os testes de obturação foram realizados para determinar parâmetros hidráulicos de vários horizontes penetrados pelos furos de sondagem de pesquisa geotécnica e seleccionados. O ensaio de obturação foi realizado utilizando a sonda de perfuração fixa e usando conjuntos individuais e obturadores duplos. Foi usado um obturador duplo com espaçamento de 1 m ou intervalo de teste. Um total de seis furos centrais; dois de pesquisa e quatro furos geotécnicos recém-perfurados existentes foram testados. Devido à instabilidade do topo meteorizado, a zona e risco de colapso durante o ensaio, nenhum ensaio de obturação foi conduzido dentro desta zona. Ensaios de obturação só foram realizados nas zonas fracturadas subjacentes e estáveis na rocha fresca. Zonas permeáveis potenciais foram seleccionadas para o teste baseado em inspecção de perfís e registos geológicos, ou seja, zonas fracturadas e de contacto. Os resultados do ensaio de permeabilidade do aquífero, ensaios de caracterização hidráulica, ensaios de bombagem e ensaios de obturação mostram que a permeabilidade da formação geológica subjacente diminui com o aumento da profundidade. A zona meteorizada é altamente permeável em relação à zona de fractura subjacente. A zona não fracturada e não meteorizada, diminui o grau para baixo para tornar-se essencialmente impermeável.



3.4.3. Resumo do Ensaio de Aquífero ■ Os resultados dos ensaios de caracterização hidráulica indicam que a zona meteorizada e

porção superior da zona fracturada têm condutividade hidráulica baixa a intermediária (SRK, 2014);

■ A condutividade hidráulica calculada a partir do ensaio de bombagem representa a condutividade hidráulica bruta do horizonte de teste: ou seja, a zona meteorizada e fracturada tem uma condutividade hidráulica baixa a intermediária, sugerindo que o pilar de horizonte geológico entre o Rio Revuboé e o poço proposto poderiam vazar água do rio para o poço proposto;

■ Os resultados do ensaio de obturação indicam que o corpo de minério e rocha subjacente fresca têm muito baixa classificação de condutividade hidráulica com a profundidade para essencialmente impermeável;

■ A zona fracturada é menos permeável em relação a zona sobrejacente meteorizada e isso é por causa da má interligação entre fracturas;

■ A condutividade hidráulica na área diminui com a profundidade; ■ A estrutura litológica e os contactos de diques dentro do Complexo de Tete estão cheios

de minerais secundários, reduzindo ainda mais a condutividade hidráulica da rocha; e ■ Fracturas isoladas podem ter alta condutividade hidráulica; maior do que 0,2 m/d.



4. AVALIAÇÃO GEOQUÍMICA

4.1. Descrição da Amostra Sete amostras de rocha foram submetidas para análise geoquímica no Waterlab (Pty) Ltd na África do Sul. As amostras foram colectadas de dois furos centrais e em toda a sua extensão litológica para representar a mineralogia do estéril e zona de minério. Os dois furos do sondagem incluem TGDH 11 e TGDH 23. As identificações das amostras e descrição de cada amostra são apresentadas na Tabela 6. Tabela 6: Identificação da amostra e descrição Relatório de ID

ID da amostra Tipo de amostra

A TGDH 23, camada de cobertura, 7m-23m Estéril

B TGDH 23, Minério, 29m Minério

C TGDH 23, Minério, 128m-271m Minério

D TGDH 23, 271m-278m Estéril

E TGDH 11, 9m-60m Estéril

F TGDH 11, Minério 60m-165m Minério

G TGDH 11, Bloco inferior, abaixo da camada de cobertura, 203m-212m

Estéril

4.2. Testes Laboratoriais Os seguintes exames laboratoriais foram realizados em cada amostra:

■ Testes de Procedimento de Precipitação do Lixiviado Sintético (SPLP) são feitos para simular o metal pesado e potencial de anião lixiviado dos solos e os resíduos deixados in-situ, em condições normais, com apenas água da chuva causando lixiviação. Estes ensaios simulam e avaliam o potencial de qualquer metal pesado ou contaminação de iões do material de estéril e minério que podem potencialmente infiltrar no lençol freático.

■ O procedimento de Equilíbrio Ácido-base (ABA) mede o potencial ácido e de produção alcalina de solo não perturbado e rocha (camada de cobertura), a fim de determinar se, após uma perturbação, o material residual vai produzir o ácido e, subsequentemente, metais de lixiviação. Este procedimento inclui testes de Geração Ácido Líquida (NAG) que avaliam a geração de ácido líquida e potencial de neutralização do material.

■ A Difração de Raios-X (XRD) permite a medição das estruturas cristalinas dentro de uma amostra para determinar a composição mineralógica do material.

■ A Fluorescência de Raios-X (XRF) é um método de raios-X utilizado para determinar a composição elementar de um material.

Todos os resultados de laboratório e de certificados são apresentados no Apêndice D.



4.3. Resultados Geoquímicos Tabela 7: Composições minerais Ideais

Composições minerais Ideais

Quartzo (SiO2)

Pirite (FeS2)

Moscovite (KAl3Si3O10(OH)2)

Biotite K (Mg,Fe)3 ((OH)2 Al Si3 O10)

Augite Ca(Mg,Fe)Si2O6

Caulinite (Al2(Si2O5)(OH)4)

Microclina (KAlSi3O8)

Dolomite (CaMg(CO3)2)

Calcite CaCO3

Plagioclase ((Na,Ca)(Si,Al)4O8)

Actinolite/Anfibólio Ca2(Mg,Fe)5Si8O22(OH)2

Talco Mg3Si4O10(OH)2

Esmectite (Montmorilonite) (Na,Ca)0,3(Al,Mg)2Si4O10(OH)2•n(H2O)

Clorito (Mg,Fe)5Al(AlSi3O10)(OH)8

Magnetite Fe3O4

llmenite Fe Ti O3

4.3.1. Materiais do Minério As amostras B, C e F foram amostradas a partir da zona de minério, e as interpretações geoquímicas para o material de minério são dadas nas três secções seguintes. XRF e XRD Os resultados XRF, indicando a distribuição de óxido de dentro da mineralogia do material mineral, indicam alto teor em SiO2 e Fe2O3, como seria esperado com a zona de minério localizada em formações de gabro e anortosite. MgO, CaO e Na2O completam a série de óxido para o material de minério. Os óxidos e vários oligoelementos indicados nos resultados (Apêndice D) combinam a partir da mineralogia do material mineral. O material de minério é dominado por ilmenite, magnetite e plagioclásio, com clorito, moscovite, enstatite e caulinite tornando-se os principais minerais acessórios da zona de minério. ABA e NAG A partir das três amostras de minério enviados para testes ABA e NAG o seguinte pode ser concluído:

■ O pH para todas as amostras estava bem acima do nível recomendado de 5,5; ■ O teor de enxofre para a amostra B era inferior à margem S 0,3%, com a amostra C acima

da margem com 0,4% de enxofre; ■ Amostra F tinha um nível de enxofre de 0,3%; ■ As amostras B e F apresentaram valores positivos NNP com a amostra C com um valor

negativo; ■ Amostra B é classificada como de não-potencialmente geradora de ácido, com amostra C

sendo potencialmente geradora de ácido; e ■ Amostra F é no entanto marginal e inconclusiva.

O material de minério para fins de impacto ambiental é, assim, considerado potencialmente gerador de ácido. Testes SPLP A partir dos resultados de lixiviado SPLP, em comparação com os padrões de água potável da



SANS, pode-se concluir o seguinte: ■ Todos os parâmetros estão dentro dos valores de referência de água potável

recomendados, apenas com lixiviação de alumínio acima do 0,3 mg/L recomendado nas amostras B e F; e

■ Embora o lixiviado a partir dos testes estáticos seja relativamente limpo, a longo prazo, a produção de ácido e de potencial de oxidação pode levar a um aumento em elementos lixiviáveis. Recomenda-se que o material mineral seja enviado para análise de cinética de longa duração.

4.3.2. Material de Estéril As amostras A, D, E e G foram amostradas das formações rochosas hospedeiras (estéril) e as interpretações geoquímicas para o material de resíduos são dadas nas próximas três secções. XRF e XRD Os resultados XRF, indicando a distribuição de óxido de dentro da mineralogia do material residual, indicam alto teor em SiO2, Al2O3 e Fe2O3, como seria esperado com a zona de minério localizada em gabro e anortosito. MgO, CaO e Na2O completam a série de óxido para o material de minério. Os óxidos e vários oligoelementos indicados nos resultados (Apêndice D) combinam a partir da mineralogia do material mineral. O material mineral é dominado por vários minerais com uma vasta gama de silicatos e minerais de argila incluindo actinolite, augite, biotite, clorito, dolomite, enstatite, ilmenite, magnetite, plagioclase, quartzo, esmectite, espinélio e talco. ABA e NAG A partir das quatro amostras de estéril enviadas para testes ABA NAG a seguir pode-se concluir:

■ O pH para todas as amostras esteve bem acima do nível recomendado de 5,5; ■ O teor de enxofre para as amostras A e E estava abaixo da margem de S 0,3%, com

amostras D e G traçando acima da margem; ■ Amostra E tinha um valor NNP positivo, com amostras A, D e G possuindo valores

negativos; ■ As amostras A e E são classificadas como potencialmente não geradoras de ácido, com

amostras D e G sendo potencialmente geradoras de ácido. Com base no teor de enxofre, os resultados para o material de estéril são inconclusivos. No entanto, devido ao baixo potencial de neutralização também observado nos resultados e o facto de o estéril vir a ser armazenado no mesmo WRD o resultado global pode ser visto como potencialmente gerador de ácido. Testes estáticos de longa duração são recomendados com uma amostra populacional maior e submetida à ABA e NAG para ganhar mais certeza sobre o potencial para a geração de DAM. Testes SPLP A partir dos resultados de lixiviado SPLP, em comparação com os padrões de água potável do SANS, pode-se concluir o seguinte:

■ Todos os parâmetros estão dentro dos valores de referência de água potável recomendados, com apenas lixiviação de alumínio acima de 0,3 mg/L recomendado na amostra A; e

■ Embora o lixiviado a partir dos testes estáticos seja relativamente limpo, a longo prazo, a produção de ácido e de potencial de oxidação pode levar a um aumento em elementos lixiviáveis. Recomenda-se que o material mineral seja enviado para análise de cinética de longa duração.



5. MODELO CONCEPTUAL DE ÁGUA SUBTERRÂNEA O modelo conceptual do Projecto de Tenge foi elaborado pela SRK (2014) com subsídios dados pela Digby Wells. O modelo hidrogeológico conceptual da mina do Monte Tenge proposto é mostrado na Figura 8 e descreve o sistema de águas subterrâneas no interior da vizinhança do Monte Tenge. Ele serve como subsídio e base para o modelo numérico. Os componentes do modelo conceptual são descritos abaixo.

5.1. Unidades hidrogeológicas As unidades hidrogeológicas identificadas são apresentadas na Tabela 8 e uma breve descrição é apresentada a seguir. Tabela 8: Unidades hidrogeológicas

Unidades Hidro-estratigráficas

Profundidade (m) Espessura (m) Rendimento (L/h)

Profundidade de intercepção do lençol freático

(mbgl)

Solos/Camada de cobertura

0-5 0-5 Dry None

Zona de meteorizada

5-20 2-20 0.1-1.2 6-20

Zona de fractura 20-60 20-40 0.01-0.2 20-60

Zona de competente

superior 60-140 40-100 0.1 60-100

Zona de competente inferior

De 140 80-140 - -

Contacto da falha De 20 10 m Extensão - -

5.1.1. Camada de Cobertura/ Zona Vadosa Estas são sedimentos recentes menos pronunciados, compostos por aluviões e coluvião. A espessura varia entre 0,5 e 5 m. Estes solos são altamente permeáveis em comparação com as zonas meteorizadas subjacentes. Na maioria dos casos, essas camadas de solo estão localizadas acima dos níveis de água locais e, portanto, são insaturados. 5.1.2. Zona Meteorizada Este é o principal sistema aquífero na área e é lateralmente extenso, que ocorre entre o aluvião e da zona fracturada. A profundidade deste aquífero (como determinado pelo contacto entre a zona meteorizada e fracturada) varia entre 5 e 20 mbgl. O sistema do aquífero meteorizado é mais permeável e produz mais água subterrânea em comparação com a zona de fractura subjacente. Este sistema de aquíferos armazena e transporta a maior parte da água subterrânea na área. Ele não está confinado a semi-confinado no lugar e é altamente susceptível a actividades induzidas de superfície e impactos. Esta zona é mais permeável do que a formação rochosa não meteorizada. Os rendimentos da perfuração durante as investigações em curso variaram entre 360 e 4 320 L/h. 5.1.3. Zona Fracturada O sistema de aquífero raso meteorizado é sustentado por um sistema de aquífero de rocha fracturada que consiste em rocha fracturada, falhas, articulações e outros tecidos litológicos na rocha. A espessura do sistema de aquífero de rocha fracturada varia entre 20 e 40 m e a sua profundidade situa-se entre 20 e 60 mbgl. A maior parte das fracturas são preenchidas com minerais secundários que reduzem a permeabilidade e conectividade da zona de fractura. Como resultado, esta zona tem limitada capacidade de armazenamento e é potencialmente de baixo rendimento. As zonas meteorizadas e aquíferos fracturados rasos pareciam estar ligadas hidraulicamente.



5.1.4. Zona não Meteorizada Esta zona é caracterizada por formações não meteorizadas e levemente fracturadas. A porção superior da zona está ligeiramente fracturada e a espessura de fracturação varia entre 40 e 100 m e ocorre principalmente abaixo de 60 mbgl. A condutividade hidráulica da zona diminui com a profundidade e classificação de muito baixa permeabilidade à essencialmente impermeável. 5.1.5. Zona de Contacto O contacto entre os diques de dolerite intrudido e a rocha hospedeira (Complexo de Tete) é apertado, mostrando muito pouca ou nenhuma evidência de deformação da rocha hospedeira. A intrusão de diques de dolerite no Complexo de Tete não resultou em zonas de maior condutividade hidráulica. Portanto, os contactos de diques de dolerite não são considerados como vias de fluxo de águas subterrâneas preferenciais. Várias falhas foram identificadas na área e falhas principais estão ao longo dos contactos entre o Karoo e Complexos de Tete. Estas falhas e zonas de contacto são relatadas a ser abruptamente mergulhadas, variando entre 75 ° e 80 °. A influência de falhas e zonas de contacto de falhas e a existência de zonas de rolamento das águas subterrâneas no sistema aquífero hidrogeológico (HAS) não foi estabelecida. A Digby Wells e SRK assumiram que as zonas de falhas de contacto são de 10m de largura e que as zonas de falhas são mais permeáveis do que as rochas hospedeiras. 5.1.6. Parâmetros Hidráulicos Os parâmetros hidráulicos da área são principalmente relacionados com as estruturas e os processos secundários, tais como meteorização e fractura, e não unicamente nas diferenças litológicas. Vários parâmetros hidráulicos foram atribuídos a diferentes unidades/ zonas hidráulicas com base nos resultados das investigações de campo. Com base na experiência de campo e testes de aquífero, as seguintes premissas foram feitas em estimar os parâmetros hidráulicos de diferentes litologias

■ No Complexo de Tete, condutividade hidráulica vertical (Kv) é maior do que a condutividade hidráulica horizontal (Kh), devido à junção quase vertical, falha e fractura das litologias;

■ Na formação de Matinde do Supergrupo do Baixo Karoo, a condutividade hidráulica vertical (Kv) é menor do que a condutividade hidráulica horizontal (Kh), devido a cama horizontal; e

■ Nos sedimentos quaternários e zonas de falhas, a condutividade hidráulica vertical (kV) é igual à condutividade hidráulica horizontal (Kh).

5.2. Recarga A precipitação é a principal fonte de recarga na zona e a precipitação média anual para a área é de 624 mm por ano. O método de Balanço de Massa de Cloreto (CMB) e o deslocamento de isótopo foram usados pela SRK durante as investigações de 2014 para estimar a recarga na zona. O método CMB estimou a recarga na zona de estar acima de 2% da precipitação anual. O método isótopo estimou a recarga estar entre 1 e 4% da precipitação anual. A Golder Associates estimou a recarga na Cidade de Tete para mina de carvão de Moatize (localizado a 60 km ao sul do Projecto de Tenge Project) a ser de 1% da precipitação anual. Para os efeitos do presente modelo inicial a SRK utilizou uma recarga de 6,24 mm/ano (cerca de 1% de precipitação) e presume-se que é distribuída uniformemente ao longo de todo o HAS.

5.3. Qualidade das Águas Subterrâneas Com base na análise dos recursos hídricos subterrâneos e superficiais locais, foi concluído o seguinte:

■ Dois tipos de águas subterrâneas estão presentes - águas subterrâneas rasas, frescas, recentemente recarregadas e, um aquífero fracturado mais profundo;

■ A composição das águas subterrâneas para o aquífero superficial é dominada por cálcio-magnésio e bicarbonato (Ca Mg HCO3), sugerindo uma origem meteórica;



■ A água a partir dos furos centrais representa as águas subterrâneas mais profundas que foram submetidas a permuta iónica de HCO3 por Cl, bem como Mg/Ca para Na;

■ O Furo SRKGW11A tem os mais altos níveis de Na e Cl (e, portanto, TSD); típico das unidades de carvão e de xisto da Formação de Karoo; e

■ As amostras de água recolhidas no final dos ensaios de bombagem das águas subterrâneas representam a mais profunda que indica uma mudança de raso para águas mais profundas;

■ Os resultados indicam concentrações muito baixas de metais nas amostras de águas subterrâneas e dos rios. A excepção é manganês e ferro no furo SRKGW02 (em comparação aos padrões da OMS). O aumento dos níveis de manganês e ferro são provavelmente devido à geologia interceptada; e

■ As concentrações elevadas de selênio foram relatadas em três locais de monitoramento. As concentrações de selênio em algumas amostras são marginalmente superiores ao limite da directriz da OMS e são, provavelmente, devido à ocorrência natural de selênio nas rochas magmáticas do Complexo de Tete.

5.3.1. Estudo de Isótopos da SRK A composição do isótopo estável (Oxygen-18 (σ18O) e deutério (σ2H)) das águas no Projecto Tenge foi analisado para avaliar a possibilidade de recarga directa dos aquíferos subjacentes pelo Rio Revuboé. As amostras de água para análise isotópica foram colectadas a partir de furos de pesquisa existentes, furos na área, as chuvas e o Rio Revuboé. Furos centrais inclinados localizados entre o Monte Tenge e Rio Revuboé e que foram perfurados em direcção ao Rio foram purgados antes das amostras serem colectadas. As amostras foram recolhidas antes, durante e no final do ensaio do aquífero (furo SRKGW01) para determinar se há alguma influência do rio que escoa para as águas subterrâneas. Os dados de isótopo sugerem que as águas subterrâneas nos furos rasos e furos mais profundo são semelhantes, indicando que a água subterrânea mais profunda e os sistemas aquíferos rasos estão conectados e susceptíveis de serem recarregados por precipitação. Duas amostras, uma coletados em Outubro de 2013 e outra em Abril de 2014, a partir do Rio Revuboé mostram variações muito altas na composição isotópica, a partir de uma composição isotópica empobrecida semelhante para as águas subterrâneas na estação chuvosa (amostra de Abril) para uma composição isotópica evaporítica altamente enriquecida, na estação seca (amostra Outubro. Várias amostras colectadas do furo SRKGW01 visavam apurar se, durante o bombeamento, a água do rio foi arrastada para o sistema do aquífero. Os resultados indicam que as águas antes, durante e no final da bombagem permanecem semelhantes para as águas subterrâneas nos outros furos centrais mais profundos, sugerindo que a água subterrânea mais profunda foi arrastada para o furo de sondagem não durante a bombagem da água do Rio Revuboé.


Coastal & Environmental Services Projecto de Ferro de Tete, Baobab 29

Figura 8: Modelo Conceptual Fonte: SRK, 2014 Legenda: Recharge 1% rainfall = Recarga de 1% precipitação; Revuboe River = Rio Revúboe; Eluvium = Aluvio; Pit Outline = Contorno do Poço; Ganbro= Gabro weathered zone= Zona

meteorizada; fractured zone= Zona fracturada; = Competent Zone = Zona competente; Quaternary sediment = Sedimentos do quaternário; Upper fault contact =Contacto de falha superior ; Lower fault contact =Contacto de falha inferior; Section = Secção, conceptual hydrologic model = modelo hidrológico conceptual; Tete Iron Ore and Ferro-Vanadim project = projecto de ferro e ferro-vanádio. Fault contact = Contacto da Falha; Water table = Lençol freático; Groundwater flow direction = Direção de fluxo de águas subterrâneas


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6. MODELO NUMÉRICO DE CONTAMINAÇÃO O objectivo deste modelo numérico foi construir e simular o transporte de contaminantes e definir os resultados com base na infra-estrutura proposta que possa influenciar o estado actual e futuro do sistema de águas subterrâneas em termos de qualidade e quantidade. Modelagem numérica foi realizada por EXIGO 3 com o relatório completo fornecido no Apêndice E. Infraestrutura proposta que foi simulada inclui:

■ O Despejo de Estéril (WRD) e Poço Aberto; ■ A Instalação de Armazenamento de Rejeitos (TSF) e descarga da escória; e ■ Os empilhamantos e área da Planta.

6.1. Objectivos da Modelagem O objectivo do modelo numérico de transporte de contaminantes foi:

■ Construir e simular um modelo numérico 2D de transporte de contaminante de água subterrânea, e fornecer retorno em relação aos impactos esperados das águas subterrâneas (se houver), como resultado dessas actividades propostas.

6.2. Pressupostos do Modelo Pressupostos de modelagem:

■ Antes do desenvolvimento, o sistema de fluxo está em equilíbrio e, portanto, em estado estacionário;

■ O sistema de aquífero é representado por um sistema bidimensional que consiste em sete zonas hidráulicas em uma camada. As falhas, diques e zonas de drenagem meteorizadas foram modeladas de forma discreta e fazem parte do número total de zonas hidráulicas;

■ A abordagem de modelagem foi baseada no princípio da precaução em áreas onde havia pouca ou falta de dados. Isto significa que os impactos simulados devem ser maiores do que o que seria no caso real. O efeito real das actividades mineiras só serão quantificados pela caracterização adicional do local e de monitoramento que deve ser usada para actualizar o modelo antes da execução e sobre uma base contínua;

■ As falhas são de 100m de largura em sua influência horizontal e acredita-se serem mais de 100m de profundidade. Elas são plana e vertical na orientação e estão ligadas a falhas menores que também foram atribuídas parâmetros de transmissividade mais elevados;

■ A poço a céu aberto é modelado como um dreno, que leva a água para fora do sistema; e ■ A precisão e a escala de avaliação vão resultar em desvios no ponto; ex. furos individuais.

6.3. Estabelecimento do Modelo e Simulações Foi construído um modelo básico de fluxo de águas subterrâneas com base nos parâmetros e dimensões fornecidas pela SRK e detalhadas no relatório de estudo de viabilidade para o Projecto de Ferro-Gusa e Ferro-Vanádio de Tete, Moçambique Relatório Hidrogeológico Interiro, Relatório Número do 466.974 / Águas Subterrâneas Interino, SRK, Julho 2014 . 6.3.1. Objectivos do Modelo O objectivo do modelo de fluxo de águas subterrâneas é simular o sistema de águas subterrâneas e determinar o transporte de contaminantes e o impacto sobre o meio ambiente local. O objectivo deste modelo é obter uma compreensão da dinâmica do fluxo das águas subterrâneas e será utilizado para:

■ Quantificar os fluxos esperados de águas subterrâneas nas imediações da mina e a significância de vários factores hidrogeológicos em um equilíbrio de fluxo de águas subterrâneas; e

■ Determinar possível transporte de contaminantes, tendo em conta factores temporais e espaciais.

6.3.2. Configuração do Modelo Foi desenvolvido um modelo numérico de fluxo de águas subterrâneas para a sub-bacia hidrográfica, usando o pacote de modelagem Feflow 6.1. O modelo de águas subterrâneas foi desenvolvido utilizando 123 615 elementos e 63 364 nós. O modelo foi construído com uma



camada, em duas dimensões. O domínio do modelo abrange uma área de 250km² que foi diferenciada em uma rede de elementos finitos. Os rios foram incluídos explicitamente para melhorar os resultados de simulação e precisão. Foram delineadas zonas importantes de modelagem para simular o impacto sobre o fluxo das águas subterrâneas com mais precisão. Foram estimados coeficientes de recarga para cada zona identificada. 6.3.3. Escala do Modelo, Contexto e Precisão O contexto modelo regional e precisão foi baseado em dados topográficos de GIS 1:50 000 já existente, com um dados geológicos de 250 000 de escala. Os dados de campo incluíram os dados do hidrocenso, resultados de perfuração e realização de ensaio de permeabilidade do aquífero para avaliar valores de condutividade hidráulica. Os dados históricos da área foram usados para obter parâmetros representativos para as condições hidrogeológicas dos sistemas de aquíferos locais. O modelo de fluxo das águas subterrâneas foi simulado em estado estacionário, bem como estado transitório para obter calibração e níveis iniciais de fluxo de águas subterrâneas simulados, as velocidades e direcções de fluxo. As simulações numéricas são comparadas com as interpolações analíticas para ajuste e correlação. Em estado estacionário, os parâmetros desconhecidos estão limitados simplificando assim o processo de calibração ou seja para se obter os níveis de água calibrados única de transmissividade (ou de condutividade hidráulica) e os valores de recarga (de precipitação) são usados e ajustados para obter um ajuste aceitável. No estado transitório foram utilizados os mesmos parâmetros; no entanto, o tempo é limitado e, portanto, influências de transferências limite/contacto são limitados e, portanto, não dependem de tempo infinito. As simulações de transitórios foram executadas para os primeiros 24 anos, o que representa um ano de nenhuma actividade e 23 anos de mineração. Este estado de modelagem de fluxo de águas subterrâneas leva em consideração o armazenamento e tempo. Desidratação operacional e transporte de contaminantes foram simulados para as várias durações de vida propostas da mina. 6.3.4. Condições de Contorno do Modelo Condições de contorno determinam a reacção do ambiente simulado, assim, elas representam condições naturais, como fluxos dentro ou fora do domínio do modelo, bem como níveis hidráulicos. A aplicação destas condições de contorno em vários métodos resulta em diferentes soluções, garantindo assim a aplicação correcta e pressupostos durante todo o processo de modelagem. Condições de contorno em um modelo de fluxo de águas subterrâneas pode ser especificado como:

■ Tipo Dirichlet (ou nível constante) condições de contorno; ou ■ Tipo Neumann (ou fluxo especificado) condições de contorno; ou ■ Uma mistura do acima.

O sistema de águas no interior da área é recarregado através de precipitação o que resulta em infiltração através da zona meteorizada. As drenagens foram atribuídas condições de contorno de nível constantes ao longo dos rios não perenes para receber o fluxo de base a partir de águas subterrâneas, se houver. Valores iguais de elevações topográficas com as posições das drenagens foram atribuídos como valores de carga constante. As condições de contorno de nível constantes permitem que as águas subterrâneas decarreguem, neste caso a partir da área do modelo a uma taxa dependente da condutividade hidráulica e gradiente hidráulico através do contorno. Os contornos de nível constante foram constrangidos em todas as drenagens de forma que a água só pode ser removida do sistema. A inversão do gradiente hidráulico de volta para o aquífero do sistema de superfície seria, portanto, não deixe



entrar água do aquífero do sistema de água de superfície. Isto representa, portanto, uma verdadeira condição de contorno “tipo de dreno”. Os contornos do modelo foram definidos iguais ao contorno do modelo seleccionado como parte do estudo da SRK (2014) (Tabela 9). Os contornos não seguem qualquer saída - rio ou linha de drenagem, bem como não há contorno de fluxo – bacia de água de superfície ou camada impermeável:

■ Os furos e drenos foram incluídos como condições de contorno internas; e ■ As condições de contorno iniciais, as fontes, sumidouros e parâmetros de aquíferos são

especificados no modelo de estado estacionário, que é calibrado para que o modelo de fluxo tenha o mesmo comportamento que o sistema actual. Características discretas, como as zonas de falha foram incluídas como elementos de linha na rede.

As restrições de contorno para os rios não perenes em todo o contorno modelado foram constrangidas em níveis 3 m abaixo os contornos DTM prestados. Tabela 9: Dados do modelo de contorno

Parâmetro de entrada Escala Fonte, parâmetro ou descrição do pressuposto

Topografia (DTM) 10 m de contornos obtidos a partir do cliente.

Rios, córregos, drenagens 1:50 000 Shape files recebidos do cliente.

Barragens 1:50 000 Shape files recebidos do cliente.

Geologia 1:250 000 Shape files recebidos do cliente.

Furos e taxas de bombeamento

Dados recebidos a partir do cliente. Hidrocenso e perfuração realizada pelo cliente, bem como testes de permeabilidade / testes do obturação.

Chuvas (recarga) Dados de precipitação foram obtidos a partir do cliente.

Parâmetros de Modelagem do Estado Estacionário

Recarrega Recarga foi fixada em 1% da PMA. Os valores de recarga foram calibrados para se obter o equilíbrio de fluxo aceitável.

Transmissividade2 Parâmetros de transmissividade obtidos a partir de testes

realizados em aquíferos de abastecimento de água e furos de pesquisa de água subterrânea.

Condutividade hidráulica Condutividade hidráulica horizontal calculada a partir de valores de transmissividade e espessura do aquífero saturado. Condutividade hidráulica vertical foi assumida em 10% da condutividade hidráulica horizontal.

Espessura do aquífero O aquífero foi modelado como um modelo 2D.

2 Transmissividade é a taxa à qual a água é transmitida através de uma unidade de largura de um aquífero

sob uma unidade de gradiente hidráulico. É expressa como o produto da condutividade hidráulica média e espessura da porção saturada de um aquífero.



Parâmetros de Modelagem do Estado Transitório

Níveis Hidráulicos Iniciais Níveis de água calibrados obtidos a partir do cenário de calibração do modelo de estado estacionário utilizado como níveis hidráulicos iniciais.

Armazenamento Específico

O volume de água que uma unidade de volume de lançamentos de aquíferos ou leva em armazenamento por unidade de mudança no nível.

Rendimento Específico A proporção entre o volume de água que drena por gravidade ao volume total do meio poroso saturado. Assumiu a aproximadamente 10 vezes o valor de Storativity.

Storativity/Coeficiente de Armazenamento

O volume de água de um aquífero libera ou leva em armazenamento por unidade de superfície do aquífero por unidade de mudança no nível. Assumpção de 0,001-,005 para aquíferos fracturados e 0,01-0,05 para as zonas aluviais do aquífero. Nenhuns dados do teste de campo estavam disponíveis para valores de storativity.

Porosidade Efectiva A porosidade é a proporção entre o volume de espaço vazio para o volume total do material de pedra ou terra.

6.3.5. Cenário de Modelagem Vários cenários foram simulados para quantificar os impactos ambientais sobre os recursos hídricos subterrâneos devido às actividades de mineração proposta. Estes cenários auxiliam no processo de tomada de decisões sobre a gestão dos recursos hídricos subterrâneos e os impactos potenciais nesta área e vizinhos utilizadores de águas subterrâneas. Simulações variaram com cenários de estado estacionário e transitórios. O estado estacionário refere-se a um cenário que não é influenciado pelo tempo e armazenamento. As simulações de transitórios tem em conta o tempo, Coeficiente de Armazenamento e recarga tempo-dependente. Ambos estado estacionário e processos de calibração transitórios foram seguidos para obter a melhor correlação possível entre níveis medidos e simulados. Os seguintes cenários do modelo foram simulados:

■ Cenário 1: Configuração do dia presente, balanço hídrico e condições de fluxo. Este cenário foi usado para calibrar o modelo de fluxo.

■ Cenário 2: Transporte de massa transitória operacional. O modelo de transporte foi simulado para as várias fontes de poluição possíveis como fornecidas pelo cliente.

■ Cenário 3: Transporte de massa pós operacional - estado estacionário. ■ Cenário 4: Transporte de massa operacional e pós operacional com mitigação

(revestimento de argila). Os resultados dos cenários são discutidos nos parágrafos seguintes e sub-secções, com o relatório completo apresentado no Apêndice E. Cenário 1 O modelo de fluxo de estado estacionário foi calibrado com base na geológica conhecida, geologia estrutural e dados de distribuição de níveis piezométricos. A calibração foi feita alterando valores de recarga e de transmissividade até que um ajuste aceitável entre os níveis medidos e simulados fosse obtido. Um processo de tentativa e erro padrão foi seguido para calibrar o modelo. O modelo foi simulado com um total de sete unidades hidrogeológicas espalhadas por uma camada no domínio do modelo. Os valores hidráulicos (Apêndice E) foram obtidos a partir de dados de águas subterrâneas existentes, testes de campo e do processo de calibração do modelo. Os componentes do balanço hídrico conceptualizado que são consideradaos necessários foram simulados no modelo numérico usando os componentes disponíveis do pacote de software



Feflow. Isto incluiu o pacote “Fluxo de entrada – Frluxo de saída de superfície” para simular recarga de água subterrânea natural e o nível constante de condição de contorno do tipo I para simular a saída dos contornos internos e modelo na área de mineração para representar o processo de mineração. A desidratação da mina foi simulada usando o limite de drenagem nas simulações sem furos de desidratação. As operações de mineração são críticas para a zona de calibração e os níveis de água estáticos recentes registados durante as investigações do hidrocenso foram usadas no processo de calibração. A diferença entre o nível simulado e medido foi calculada para cada furo. Três métodos foram utilizados para expressar o erro na calibração:

■ Erro Médio (MM): Diferença média entre os níveis de água medidos e simulados.

■ Erro Médio Absoluto (EMA): A média do valor absoluto das diferenças entre os níveis medidos e simulados.

■ Erro da média da raiz quadrada (RMS): Média das diferenças ao quadrado entre os níveis medidos e simulados.

Valores e diferenças negativas e positivas podem anular-se mutuamente. Assim, o ME não é necessariamente uma boa indicação de calibração. A EMA aborda esta como os valores absolutos. De acordo com a prática habitual, o erro RMS foi avaliado como uma relação a total mudança de nível de água em todo o domínio do modelo. Se a relação for pequena, os erros são apenas uma pequena parte da resposta do modelo geral (Anderson e Woessner, 1992). O ME é -5,50, a EMA é 6.48 e o RMS é 20,69% do intervalo de variação do nível da água em todo o modelo. A RMS, idealmente, deve ser inferior a 10%; no entanto, o ME e a EMA é inferior a 10% da espessura do aquífero assumido de 100m e são considerados aceitáveis para os propósitos do estudo. Assim que mais dados ficarem disponíveis, o modelo deve ser ajustado para se obter um RMS inferior a 10%. Balanço das Águas Subterrâneas Há cerca de 4 270 m³/d fluindo para o sistema de águas subterrâneas modelado a partir de recarga tal como calculado a partir de PMA (624 mm/ano). O fluxo de águas subterrâneas resultante é devido a uma combinação de fluxo de recarga e perdas para os sistemas de drenagem na área modelada. A área modelada é tal que nenhum fluxo de base é resgistado. O fluxo resultante para estes sistemas de drenagem será registado como perda na zona ripariana, devido à evapotranspiração Os 18.200m³ / d de recarga nos 580km² modelados de captação são relativos a uma recarga média de 6,24 mm/ a que atingem o sistema de águas subterrâneas. A topografia é classificada como bastante plana com colinas onduladas em todo o domínio do modelo. Mudanças de altitude ocorrem a partir de cerca de 410 mamsl no ponto mais alto a 240 mamsl; isto é, uma variação máxima de 170 m sobre uma área 250km2 (Tabela 10). A direcção do fluxo mostra que o gradiente hidráulico é das elevações topográficas em direcção à confluência dos sistemas de drenagem. De lá, a maioria do fluxo de águas subterrâneas é em direcção a fronteira sul da saída, ou seja, em direcção ao Rio Zambeze, próximo de Tete. Os rios existentes ou sistemas de drenagem equilibram a entrada e saída de componentes do balanço de águas subterrâneas.



Tabela 10: Balanço de fluxo águas subterrâneas determinado a partir do modelo de fluxo de estado estacionário

Cenário 1: Modelo Feflow de Estado Estacionário Pré Desenvolvimento

Componente Influxo (m3/d) Fluxo de Saída (m

3/d) Equilíbrio (m

3/d)

1 Recarga a partir de precipitação 4270 0 4270

2 Abstração do campo de poços existente 0 0 0

3 Perdas para drenagens não perenes 0 -4270 -4270

Total 4270 -4270 0

(%)Erro de Equilíbrio 0.00%

Cenário 2 O objectivo do estudo é simular o possível transporte de contaminantes associados com várias fontes potenciais durante a Vida da Mina (VdM) e pós-encerramento. O cliente forneceu principais fontes de poluição potencial e estas foram incorporadas ao modelo de transporte:

■ O WRD / Poço; ■ A TSF e despejo de Escória; e ■ A área de empilhamento/Planta.

Foram fornecidos vários potenciais atributos químicos associados a concentrações potenciais de lixiviado; Ou seja, concentrações de SO4, TSD, Fe e Al. Devido à natureza da mina, o ferro foi utilizado como a fonte possível de contaminantes das várias instalações em várias concentrações. Esse cenário é apenas uma simulação para fins de gestão; ou seja, o transporte advectivo foi simulado sobre possíveis concentrações de lixiviação de ferro para mostrar em que direcção a possível pluma poderia migrar e uma velocidade máxima. Isso permitirá que o cliente instalasse pontos de monitorização adequados e fornecesse medidas de mitigação para enfrentar isso. A análise dos valores de base para ferro indicam que a concentração média em águas subterrâneas é inferior a 1 mg/L. Concentrações conservadares foram escolhidas para o ferro a lixiviação das várias instalações:

■ O WRD / Poço- máximo de 178 mg/L; ■ A TSF e despejo de Escória - máximo de 1 030 mg/L; e ■ A área de empilhamentos /Planta - máximo de 706 mg/L.

As concentrações escolhidas são conservadoras. Os valores foram baseados nos resultados da concentração total e concentração lixiviáveis obtidos a partir dos testes de lixiviados discutido na secção 4.3. Estes valores representam a concentração disponível de metais e de iões do material que podem potencialmente atingir o sistema de água subterrânea, tal como indicado a partir dos vários testes realizados com o material de resíduos e minério Foi utilizado um valor de porosidade de 3%. Fluxos foram atribuídos a TSF, descarga da escória, áreas a céu aberto e das plantas para simular o aumento da recarga nessas instalações. Foi atribuída a recarga máxima de 30%. A simulação do WRD incluída no modelo de fluxo de águas subterrâneas foi simulada com nenhum sistema de revestimento abaixo; isto é, uma barreira que reduz a condutividade hidráulica vertical abaixo destas infra-estruturas para reduzir a infiltração. Foi seguida uma abordagem conservadora. A poço a céu aberto foi incluído na simulação operacional. O poço a céu aberto poderia agir como uma medida paliativas, devido à proximidade do poço aberto a várias infraestruturas. O fluxo de água subterrânea nas imediações do poço aberto vai mudar ao longo do tempo devido à mineração. O poço final no ano 23 da operação será de aproximadamente 235m de profundidade (de 405 a 170 mamsl mamsl) e 135m abaixo da crista do poço. O gradiente hidráulico irá mudar e o fluxo de



água subterrânea natural será alterado, ou seja, o fluxo ocorrerá em direcção ao poço a céu aberto e qualquer contaminante possível dentro do raio de influência (ROI) do poço aberto irá migrar ao longo do gradiente hidráulico para o poço a céu aberto. As plumas associadas com a área da planta, poço a céu aberto, bem como o despejo de escória indicam um regime de escoamento distinto para o poço a céu aberto - simulados para 23 anos de operação (Figura 9). As plumas simuladas da região de descarga da escória e planta migram um máximo de cerca de 1 000 m antes que elas atinjam o poço a céu aberto, em concentrações que variam de 1 a 5 mg/L, que actuam como uma medida de mitigação natural. A pluma simulada associada à TSF mostra a migração de ferro do noroeste para o sul da TSF. Isto é devido à distância do TSF do poço aberto (fora do possível ROI) e a proximidade do TSF para o principal domínio de drenagem no modelo. A TSF também está situada em uma elevação topográfica, permitindo que a migração ocorra em várias direcções. Migrações durante a vida da mina (LOM) são no máximo, em direcção oeste, medindo aproximadamente 1 600 m de distância durante o ano 23 (Figura 9). Furos de captação de infiltração devem ser perfurados ao sul e oeste da TSF para capturar qualquer infiltração possível migram para a principal linha de drenagem. A água captada deve ser usada no circuito fechado de água da mina. Dependendo das condições do solo e possibilidade escavação, deve ser instalada uma trincheira de corte em torno da TSF para capturar infiltração de base. A espessura e porosidade do aquífero desempenham um papel vital na possível migração das plumas associadas com a infraestrutura simulada. O monitoramento deve ser realizado em uma base trimestral para garantir que as medidas de mitigação apropriadas sejam implementadas e cumpridas. Nenhum furo de terceiros é afectado durante a LOM. No entanto, o hidrocenso deve ser repetido antes que a construção começe a estabelecer um conjunto de dados de linha de base adequado de níveis de água e qualidade da água subterrânea. Cenário 3 Os resultados obtidos durante as simulações da LoM foram usados como condições iniciais para as simulações pós operacionais, que foram realizadas em estado estacionário. O estado de equilíbrio é uma abordagem conservadora para o possível transporte de contaminantes associados com as várias instalações pós encerramento. No entanto, as simulações de estado estacionário ajudam na gestão do sistema de águas subterrâneas local e implementam as precauções necessárias durante a LoM e encerramento. Existe a possibilidade de que a contaminação possa migrar do aterro de escória e TSF e alcançar a drenagem local, ligando o domínio do modelo com o Rio Zambeze mais a jusante (Figura 10). As simulações indicam claramente que as simulações adicionais detalhadas de transporte de massa são necessárias para abordar as sensibilidades associadas com os valores de porosidade, espessura do aquífero e recarga sobre as instalações, bem como influências, tais como medidas de mitigação ou seja, tapando ou isolando as instalações. Actualmente o revestimento das barragens está sendo planeado. Cenário 4 Foi feita uma simulação do modelo de transporte de massa com a inclusão da opção de mitigação de revestir as fontes de poluição (principalmente a TSF) com uma camada de argila natural. Tanto a opção operacional e pós-encerramento foram simuladas com valores de transmissividade da camada mais superior (o forro abaixo as fontes) reduzido para 0,0031 m2/d, que está em consonância com os valores da literatura para camadas compactadas de argila. Estes valores foram atribuídos a base dos potenciais contaminantes das instalações. Os cenários foram simulados para a vida da mina, bem como de pós encerramento durante 50 anos. O ferro



foi usado como o contaminante simulado para os vários cenários. A análise dos valores de base de ferro indicou a concentração média em águas subterrâneas inferior a 1 mg/ℓ. Concentrações conservadoras de ferro foram escolhidas para a lixiviação das várias instalações como em cenários anteriores. Foi utilizado um valor de porosidade de 3%. Os fluxos foram designados tanto para as áreas da TSF, despejo de escória, poço aberto e planta para simular o aumento da recarga nessas instalações. Foi atribuída uma recarga máxima de 30%. As plumas associados com a área da planta, o poço aberto, bem como o despejo de escória indicam uma direcção distinta do regime de fluxo em direcção ao poço aberto - simuladas por 23 anos de operação (Figura 11). As plumas simuladas da região de despejo de escória e da planta migram um máximo de aproximadamente 1000 m antes que elas atinjam o poço aberto, em concentrações que variam entre 1 - 5 mg / ℓ, que actuam como uma medida de mitigação natural. A pluma simulada associada à TSF mostra a migração de Fe variando de norte-oeste todo o caminho para o sul da TSF. Isto é devido à distância da TSF do poço aberto (ou seja, fora do possível ROI) e a proximidade da TSF para o principal domínio de drenagem no modelo. A TSF também está situada em uma elevação topográfica, permitindo que a migração ocorra em várias direcções. A migração de massa é menor com a geomembrana instalada e simulada em comparação com o cenário sem mitigação ou seja, até 1000 m de menos migração. Os resultados obtidos durante a simulação LoM foram utilizados como condições iniciais para a simulação pós operacional. As simulações pós operacionais foram feitas em fluxo de estado estacionário com o transporte transitório durante 50 anos após o encerramento. Como mostrado na Figura 11 e Figura 12, os resultados obtidos e apresentados a partir do cenário mitigado diferem do cenário sem mitigação, que atingiu o rio para o oeste da TSF proposta. A simulação indica que uma geomembrana vai ajudar a mitigar o fluxo potencial de contaminantes a partir das instalações. No entanto, um plano de monitoramento detalhado deve ser implementado para medir e controlar qualquer infiltração possível.


Coastal & Environmental Services Baobab, Tete Iron Ore Project 38

Figura 9: Transporte de massa para o poço a céu, aberto, despejo de escória, área da planta e TSF durante a VdM

Legenda: Observation boreholes = Furos de oservação; Dewatered heads = Níveis de desidratados; Fe mass operational = Massa operacional de Fe; Local drainages = drenagem

local; Pit outine = contorno do Poço, Infrastructure layout = Disposição da infraestrutura; Name = Nome; Beneficiation and smelting = Beneficimento e fundição; contructtion village=

aldeia de construção; Iron plant expansion = planta de expansão de Ferro; Maintenance = manutenção; Rom pad = Pátio de minério bruto; slag dump = despejo de escória; steel

plant = planta de aço; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium plant = Planta do Vanádio; Model Domain = modelo de Domínio;



Figura 10: Potencial transporte pós encerramento associado com a mina

Legenda: Observation boreholes = Furos de oservação; Dewatered heads = Níveis dedesidratados; Fe mass operational = Massa operacional de de Fe; Local drainages = drenagem

local; Pit outine = contorno do Poço, Infrasctructure layout = Disposição da infraestrutura; Name = Nome; Beneficiation and smelting = Beneficimento e fundição; contructtion village=

aldeia de construção; Iron plant expansion = Ferro de expansão da planta; Maintenance = manutenção; Rom pad = Pátio de minério bruto; slag dump = despejo de escória; steel

plant = planta de aço; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium plant = Planta do Vanádio; Model Domain = modelo de Domínio; Topographical

contours = Contornos topográficos.



7. AVALIAÇÃO DE IMPACTO Foi seguido q metodologia de impacto proposta pela CES.

7.1. Metodologia de Avaliação de Impacto Cinco factores precisam ser considerados quando se avalia a significância dos impactos, a saber:

■ Relação do impacto para escalas temporais - a escala temporal define a significância do impacto em várias escalas de tempo, como uma indicação da duração do impacto.

■ Relação do impacto para escalas espaciais - a escala espacial define a extensão física do impacto.

■ A gravidade do impacto - escala benéfico/ gravidade é utilizada para avaliar cientificamente quão grave o impacto negativo seria, ou o quão benéfico os impactos positivos seriam em um sistema particular afectado (por impactos ecológicos) ou uma parte particular afectada.

■ A gravidade dos impactos pode ser avaliada com e sem mitigação, de modo a demonstrar o quão a gravidade do impacto é quando nada for feito a respeito. A palavra “mitigação” significa não apenas “compensação”, mas inclui conceitos de confinamento e remediação. Para impactos benéficos, optimização significa qualquer coisa que pode aumentar os benefícios. No entanto, a mitigação ou optimização devem ser práticos, tecnicamente exequíveis e economicamente viáveis.

■ A probabilidade de ocorrência do impacto - a probabilidade de impactos que ocorrem como resultado das acções do projecto difere entre os impactos potenciais. Não há dúvida de que alguns impactos irão ocorrer (por exemplo, perda de vegetação), mas outros impactos não são tão prováveis de ocorrer (por exemplo, acidente de veículo), e podem ou não resultar do desenvolvimento proposto. Apesar de alguns impactos poderem ter um efeito grave, a probabilidade de sua ocorrência pode afectar a sua significância global.

Cada critério é classificado com notas atribuídas conforme apresentado na Tabela 11 para determinar a significância global de uma actividade. O critério é, em seguida considerado, em duas categorias, a saber. efeito da actividade e a probabilidade do impacto. A pontuação total registada para o efeito e probabilidade são então lidos fora da matriz apresentada na Tabela 12, para determinar a significância global do impacto. A significancia global podese negativa ou positiva. A escala de significância ambiental é uma tentativa de avaliar a importância de um impacto particular. Essa avaliação deve ser realizada no contexto relevante, uma vez que um impacto tanto pode ser ecológico ou social, ou ambos. A avaliação da significância do impacto depende fortemente dos valores da pessoa que efectua a julgamento. Por esta razão, os impactos de natureza social especialmente precisam refletir os valores da sociedade afectada.

7.2. Priorização A avaliação dos impactos, como descrito acima é usada para priorizar os impactos que exigem medidas de mitigação. Os impactos negativos que são classificados como sendo “MUITO ELEVADO” e significância “ELEVADA” serão investigados para determinar como o impacto pode ser minimizado ou quais actividades ou medidas de mitigação alternativas podem ser implementadas. Esses impactos podem também auxiliar os tomadores de decisão, ou seja, inúmeros impactos negativos ELEVADOS podem trazer uma decisão negativa. Para impactos identificados como tendo um impacto negativo de significância “MODERADA”, é prática padrão investigar actividades alternativas e/ou medidas de mitigação. As medidas de mitigação mais eficazes e práticas será então propostas. Para impactos classificados como de significância “BAIXA”, nenhumas investigações ou alternativas serão consideradas. Possíveis medidas de gestão serão investigadas para garantir que os impactos permanecem de baixa significância.



Tabela 11: Classificação dos Critérios de Avaliação

EF

EIT

O

Escala temporal Pontuação

Curto prazo Menos de 5 anos 1

Médio prazo Entre 5-20 anos 2

Longo prazo Entre 20 e 40 anos (uma geração) e de uma perspectiva humana também permanente 3

Permanente Mais de 40 anos, resultando em uma mudança permanente e duradoura que sempre estará presente 4

Escala espacial

Localizado Na escala localizada e alguns hectares de extensão 1

Área de Estudo O local proposto e seus arredores imediatos 2

Regional Nível Distrital e Provincial 3

Nacional País 3

Internacional Internacionalmente 4

Gravidade Gravidade Benefício

Ligeiro Impactos ligeiros sobre o sistema(s) afectado ou parte (s)

Um pouco benéfico para o sistema (s) afectado e parte (s) 1

Moderado Impactos moderados sobre o sistema (s) afectado ou parte (s)

Moderadamente benéfico para o sistema (s) afectado e parte (s) 2

Grave/Benéfico Impactos Graves sobre o sistema (s) afectado ou parte (s)

Um benefício substancial para o sistema (s) afectado e parte (s) 4

Muito Grave/Benéfico

Mudança muito grave para o sistema (s) afectado ou parte (s)

Um benefício muito substancial para o sistema (s) afectado e parte (s) 8

PR

OB

AB

ILI

DA

DE

Probabilidade

Pouco provável A probabilidade destes impactos ocorrerem é ligeira 1

Pode Ocorrer A probabilidade destes impactos ocorrerem é possível 2

Provável A probabilidade destes impactos ocorrerem é provável 3

Definitivo A probabilidade é que este impacto vai definitivamente ocorrer 4

* Em certos casos, pode não ser possível determinar a gravidade de um impacto, assim, pode determinar-se: Não se sabe /Não é possível saber. Tabela 12: Matriz utilizada para determinar a significância global do impacto com base na probabilidade e efeito do impacto.

Pro

bab

ilid

ad

e

pro

ba

bilid

ad

e

Efeito

3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

1 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

2 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

3 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

4 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20



Tabela 13: Descrição das Classificações de Significância Ambiental e faixa associada de pontuação

Taxa de Significância

Descrição Pontuação

Baixa Um impacto aceitável para o qual a mitigação é desejável, mas não essencial. O impacto por si só é insuficiente, mesmo em combinação com outros impactos baixos de impedir o desenvolvimento de ser aprovado. Estes impactos resultarão em qualquer forma positiva ou negativa para os efeitos de curto prazo sobre o ambiente social e/ou natural.

4-8

Moderada Um impacto importante, que requer mitigação. O impacto é insuficiente por si só para impedir a execução do projecto, mas que em conjunto com outros impactos pode impedir sua implementação. Esses impactos normalmente irão resultar em qualquer um meio positivo ou negativo para o efeito a longo prazo sobre o ambiente social e/ou natural.

9-12

Elevada Um impacto grave, se não mitigado, pode impedir a execução do projecto (se for um impacto negativo). Esses impactos seriam considerados pela sociedade como constituindo um importante e, geralmente, uma mudança de longo prazo para o meio ambiente (natural e/ou social) e resultar em efeitos graves ou efeitos benéficos.

13-16

Muito Elevada Um impacto muito grave que, se for negativo, pode ser suficiente por si só para impedir a execução do projecto. O impacto pode resultar em mudança permanente. Muitas vezes, esses impactos não podem ser mitigados e geralmente resultam em efeitos muito graves ou efeitos muito benéficos.

17-20

7.3. Avaliação Impacto Este capítulo detalha os impactos identificados para os recursos hídricos subterrâneos. Para cada problema identificado, são fornecidos pormenores, seguido pelas medidas de mitigação necessárias para minimizar os impactos negativos associados com a questão. 7.3.1. Fase de Construção Esta secção apresenta as questões que podem afectar sistemas de águas subterrâneas decorrentes da construção da mina, incluindo a sua infra-estrutura associada, tais como alojamento (que é mínimo durante as operações normais), a estrada de transporte e a planta de concentração de mineral e infraestrutura associada. Impacto 1: Contaminação de Hidrocarbonetos às Águas Subterrâneas por meio de Derramamentos de combustível Causa e comentário Derrames de combustível de actividades de construção podem levar à infiltração de hidrocarbonetos para o ambiente de águas subterrâneas recipientes, através do contacto directo durante as operações de perfuração ou através da infiltração durante um longo período como parte de recarga natural. Declaração de significância

Impacto Efeito

Risco ou Probabilidade

Importância Global Escala Temporal Escala Espacial

Gravidade do Impacto

Sem Mitigação

Longo prazo Área de estudo Grave Pode Ocorrer MODERADA

Com Mitigação

Curto prazo Localizado Ligeiro Pouco

provável BAIXA

Mitigação e gestão

■ Kits de limpeza de derramamento de petróleo; ■ Manutenção regular dos veículos e equipamentos operacionais; ■ Armazenamento adequado dos tanques de óleo e de combustível no local em áreas do

parque delimitadas/parque pavimentados; e



■ Planos de acção de remoção do derramamento de combustível.

7.3.2. Fase Operacional Impacto 1: Contaminação de Hidrocarbonetos às Águas Subterrâneas por meio de Derramamentos de combustível Causa e comentário Derramamentos de combustível de actividades de construção podem levar à infiltração de hidrocarbonetos para o ambiente de águas subterrâneas recipientes, através do contacto directo durante as operações de perfuração ou através da infiltração durante um longo período como parte de recarga natural. Declaração de significância

Impacto Efeito


Importância Global Escala Temporal

Escala Espacial


Sem Mitigação

Longo prazo

Área de estudo

Grave Pode Ocorrer MODERADA

Com Mitigação

Curto prazo

Localizado Ligeiro Pouco provável BAIXA


■ Kits de limpeza de derramamento de petróleo; ■ Manutenção regular dos veículos e equipamentos operacionais; ■ Armazenamento adequado dos tanques de óleo e de combustível no local em áreas do

parque delimitadas/parque pavumentados; e ■ Planos de acção de remoção do derramamento de combustível.

Impacto 2: A Deplecção das Reservas de Águas Subterrâneas e Local de Abastecimento de Águas Subterrâneas Causa e comentário A desidratação para fins de mineração pode, potencialmente, ter um impacto sobre os recursos hídricos subterrâneos de abastecimento local e para as comunidades. A partir dos modelos numéricos de fluxo de águas subterrâneas disponíveis no momento, este impacto é, contudo, baixo. Declaração de significância

Impacto Efeito



Escala Espacial


Sem Mitigação

Médio prazo

Área de Estudo

Moderado Pode Ocorrer BAIXA

Com Mitigação

Curto prazo Localizado Ligeiro Pouco provável BAIXA


■ Fornecer água tratada para as comunidades no local. Isto será definido e incluído no âmbito da infraestrutura social e programa de reassentamento; e

■ Perfuração de furos adicionais de abastecimento de água. Impacto 3: Drenagem Ácida de Mina e Potencial De Lixiviação do Metal para o Sistema de Águas Subterrâneas Causa e comentário Existe um potencial moderado para AMD da WRD, TSF e instalações de empilhamento com base nos dados geoquímicos. Com o potencial a formação de AMD de metal lixiviado pode atingir os sistemas de água e de águas subterrâneas superficiais e degradar a qualidade da água.



Declaração de significância

Impacto Efeito


Importância Global

Escala Temporal

Escala Espacial


Sem Mitigação

Longo Prazo Área de Estudo

Grave Provável ELEVADA

Com Mitigação

Médio Prazo Localizado Ligeiro Pode Ocorrer BAIXA


■ Revestimento da TSF, tal como actualmente previsto e foi simulada nos modelos de transporte de contaminantes;

■ Gestão de águas pluviais e de infiltração de captura de trincheiras para permitir que a água suja possa ser desviada e tratada antes da descarga (sendo investigado como parte de estudos em curso);

■ Localização de pontos de monitoramento das águas subterrâneas e de superfície a montante e a jusante da infraestrutura para servir como sistemas de alerta precoce e furos de capação de infiltração; e

■ Tratamento das águas antes da descarga.

7.3.3. Fase de Descomissionamento Uma variedade de impactos são susceptíveis de resultar do descomissionamento dos vários componentes da mina, estes são discutidos abaixo. Impacto 1: Drenagem Ácida de Mina e Potencial De Lixiviação do Metal para o Sistema de Águas Subterrâneas Causa e comentário Existe um potencial moderado para AMD da WRD, TSF e instalações de empilhamento com base nos dados geoquímicos. Com o potencial a formação de AMD de metal lixiviado pode atingir os sistemas de água e de águas subterrâneas superficiais e degradar a qualidade da água. Declaração de significância

Impacto Efeito



Escala Espacial


Sem Mitigação

Longo Prazo

Área de Estudo

Grave Provável ELEVADA

Com Mitigação

Médio Prazo

Área de Estudo

Moderado Pode Ocorrer BAIXA


■ Revestimento da TSF, tal como actualmente previsto; ■ Gestão de águas pluviais e de infiltração de captura de trincheiras para permitir que a água

suja possa ser desviada e tratada antes da descarga (sendo investigado como parte de estudos em curso);

■ Localização de pontos de monitoramento das águas subterrâneas e de superfície a montante e a jusante da infraestrutura para servir como sistemas de alerta precoce e furos de capação de infiltração; e

■ Tratamento das águas antes da descarga; ■ Tapar a WRD e TSF pós encerramento para evitar que a oxidação continue ■ Remoção de todos os empilhamentos e material de minério; e ■ Usar material de estéril como aterro para o poço aberto para um ponto abaixo do lençol

freático natural para evitar que a oxidação continue.



8. ANÁLISE DE OPÇÃO DO LOCAL DO ATERRO Os objectivos da selecção local de despejo são:

■ Garantir que o local a ser desenvolvido é aceitável para o ambiente e que prevê concepção simples, de baixo custo, que por sua vez proporciona uma boa operação; e

■ Garantir que, que seja aceitável para o ambiente, mas também seja socialmente aceitável. Esta abordagem sugerida iria filtrar opções com base em sensibilidades biofísicas e sociais e potenciais falhas fatais identificadas no local, e resultar na identificação de uma ou mais opções de local para avaliação de impacto pormenorizada. A intenção é assegurar que as opções do local que são ambientalmente viável são levadas para a frente para a fase de tomada de decisão.

8.1. Critério de Selecção A avaliação dos locais apropriados baseou-se em:

■ Critério 1: geologia Subjacente - impactos sobre o movimento da água e qualidade - a presença de formações meteorizadas profundas e aquíferos; e estruturas de falhas e dobram poderia ter uma grande significância em termos do movimento de contaminação fora do local ou aumentando os impactos de água de qualidade da água de um importante recurso;

■ Critério 2: Bacias hidrográficas e contornos de aquíferos - a localização dos locais de propostos de disposição em relação a gestão de água ou aos limites de captação; e

■ Critério 3: Recursos hídricos e usuários (receptores) - inclui a profundidade do lençol freático.

A descarga de água contaminada nos rios ou aquíferos locais poderia ser um risco potencial sobre a qualidade das águas subterrâneas. No entanto, não se espera que o volume de água descarregada a partir do aterro irá aumentar significativamente o nível do lençol freático, assim, o nível de condução não vai aumentar o suficiente para alterar significativamente os níveis de águas subterrâneas locais. A qualidade da água dos córregos da água de superfície será de maior consideração. Os impactos na qualidade da água resultam principalmente de águas residuais ou lamas descarregando directamente para os recursos hídricos. Estas descargas podem resultar na contaminação do Rio Revuvoe e seus afluentes. Se forem tomadas em consideração as condições locais e as características das águas subterrâneas (secção 5), em seguida, a área mais apropriada para a construção e operação de um aterro sanitário seria sobre a formação de gabro (Complexo de Tete):

■ Leste da Planta; ■ Ao longo da estrada de transporte correndo para o sudeste; ficando fora da linha de

inundação 1 em 50 anos do nordeste-sudoeste do tributário sem nome; e ■ Ao longo da estrada da pedreira correndo para o noroeste.

As Formações de Karoo têm maiores valores de condutividade horizontal e contaminação pode migrar ao longo dos planos de estratificação em relação a córregos locais. As formações do Complexo de Tete apresentam valores de condutividade inferiores horizontais, mas maior condutividade vertical. A área é penetrada por numerosos diques e soleiras de dolerite que irão limitar a migração vertical de contaminantes. Nenhumas principais características geológicas lineares foram mapeadas nessas áreas. O contacto entre o gabro e as formações de Karoo está potencialmente ligado a falhas e fracturas, mas os recentes programas de perfuração e ensaios de aquífero indicaram que esses contactos geológicos renderam pouca água e por isso o movimento de contaminantes também deve ser limitado. Assim que um local adequado for identificado, então seria melhor prática fazer um levantamento geofísico de grade fina em toda a pegada do aterro para avaliar a presença de quaisquer características geológicas lineares. Os níveis das águas subterrâneas naturais nas três áreas listadas devem ser entre 10 e 25 mbgl.



Qualquer opção de aterro perto de fontes de água superficial deve ser evitada, como o lençol freático está muito próximo à superfície nestas áreas.



9. REDE DE MONITORAMENTO Os locais de monitoramento de água propostos listados na Tabela 14 e mostrados no Plano 8 (Apêndice A) devem ser adoptados como parte do plano de gestão ambiental para a Mina de Tenge. A frequência de monitoramento também é indicada, com monitoramento trimestral durante as fases de construção e de pós-encerramento do projecto e monitoramento mensal durante a fase operacional. Os parâmetros de qualidade da água listados na Tabela 15 devem ser analisados mensalmente nos furos para os 24 meses iniciais após o qual os parâmetros de monitoramento e frequência podem ser reduzidos a intervalos trimestrais se não houver maiores problemas são registados. Tabela 14: Proposta de locais de monitoramento de água

ID do local

Coordenadas Tipo de

local 3

Frequência de monitoramento

Tipo Y X

Fase de construção

Fase operacional

Fase pós-operacional

TRR1 -15.70103 33.82219 AS Trimestral

Mensal

Trimestral por dois anos após o encerramento

QA4


Mensal


QA


Mensal


QA

TRR4 --

15.74516 33.76117 AS

Trimestral

Mensal Trimestral por dois anos

após o encerramento QA

TBH1 -15.72686 33.76638 F Trimestral

Mensal


QA e NA

TBH2 -15.72631 33.76664 F Trimestral

Mensal


QA e NA

TBH3 -15.72537 33.76723 F Trimestral

Mensal


QA e NA

TBH4 -15.72327 33.76835 F Trimestral

Mensal


QA e NA

TBH5 -15.71433 33.78066 F Trimestral

Mensal


QA e NA

TBH6 -15.71896 33.78018 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW2A

-15.74259 33.78685 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW3A

-15.73997 33.76558 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW8B

-15.72093 33.77749 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW9A

-15.75053 33.78162 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW10A

-15.7562 33.77269 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW11A

-15.77102 33.79281 F Trimestral

Mensal


QA e NA

SRKGW12A

-15.77613 33.7809 F Trimestral

Mensal


QA e NA

Tabela 14: Parâmetros de monitoramento

Parâmetros químicos

Cl; SO4; NO3 -N; NO2 - N; PO4; NH3+4, Fluoreto

Al, Ca, Fe, K, Mg, Mn, Na, Cr, Cu, Ni, Cd, Co, Pb, Zn

pH & Conductividade Eléctrica (EC)

Dureza Total

Alcalinidade Total

3 AS = Água Superficial, F = Furo

4 QA = Qualidade da Água, NA = Nível de Água



Parâmetros químicos

Total Dissolved Solids (TDS)

Oxigénio Dissolvido (Alcalinidade)

Bicarbonato como HCO3 (Alcalinidade)

Carbonato como CO3 (Alcalinidade)

Cr (III)

Pb

B



10. CONCLUSÕES

10.1. Hidrocenso A Digby Wells realizou um hidrocenso (Março de 2014) dentro de um raio de 5km da proposta do Monte Tenge, que incluiu a identificação de uso das águas subterrâneas e recarga das águas subterrâneas. Durante o hidrocenso foram identificados 10 locais de água, compostos por seis furos e quatro locais de amostragem de água de superfície ao longo do Rio Revuboé. Dos seis furos, quatro são furos de pesquisa e dois são actualmente utilizados para uso doméstico. O uso das águas subterrâneas é muito limitado na área de projecto com o Rio Revuboé sendo a principal fonte de água. O rio corre ao longo do ano, sendo assim limitada a necessidade de captação de águas subterrâneas. A elevação das águas subterrâneas na área varia entre 231 e 320 mamsl como registado pela SRK (estudo de 2014, Apêndice B). A profundidade a nível de águas subterrâneas é altamente variável de 0,7 mbgl perto do Rio Revuboé a 85 mbgl no topo do Monte Tenge (SRK, 2014). A profundidade para o nível do lençol freático aumenta com um aumento da distância a partir do Rio Revuboé. Por conseguinte, a direcção do fluxo da água subterrânea é para o rio, o que sugere que o Rio Revuboé é um fluxo de ganho. O fluxo global de águas subterrâneas segue em linhas gerais a topografia da superfície da área, com níveis de água subterrânea sendo muito rasos perto dos sistemas fluviais. Em termos de qualidade da água foi concluído o seguinte:

■ A maioria dos parâmetros analisados (amostras de água subterrânea) estão dentro das directrizes de água potável estipuladas pela Organização Mundial de Saúde, com a excepção de sólidos totais dissolvidos e alcalinidade. A elevada quantidade de sólidos totais dissolvidos devido a alcalinidade pode representar riscos para a saúde dos utilizadores de água;

■ A área é caracterizada por dois tipos de águas subterrâneas; um sistema de águas subterrâneas rasas recém-recarregadas e, um aquífero fracturado mais profundo. Ambos têm composições isotópicas semelhantes, o que sugere recarga por precipitação para ambos;

■ A composição das águas subterrâneas para o aquífero superficial é dominada por cálcio-magnésio e bicarbonato (Ca Mg HCO3), sugerindo uma origem meteórica;

■ As concentrações elevadas de ferro, de manganês e de selénio na área são provavelmente devido a formações geológicas subjacentes;

■ Os resultados analíticos mostram que as concentrações de vários parâmetros analisados na água subterrânea são mais elevadas do que as concentrações de Rio Revuboé, sugerindo que não há interação de água da chuva com a rocha hospedeira e solos, uma vez que se infiltra no subsolo;

■ As águas subterrâneas no Supergrupo Karoo são caracterizadas por elevadas concentrações de sódio e cloreto; e

■ O Furo SRKGW11A tem os mais altos níveis de Na e Cl (e, portanto, TSD); típico das unidades de carvão e de xisto da Formação de Karoo;

■ A água a partir dos furos centrais representa águas subterrâneas mais profundas que foram submetidas a permuta iónica de HCO3 por Cl, bem como Mg/Ca de Na;

■ As amostras de água recolhidas em direcção ao fim do ensaio de bombeamento representam as águas subterrâneas mais profundas, o que indica uma mudança de raso para águas mais profundas;

■ Os resultados indicam concentrações muito baixas de metais nas amostras de águas subterrâneas e dos rios. A excepção é manganês e ferro no furo SRKGW02. O aumento dos níveis de manganês e ferro são provavelmente devido à geologia interceptada; e

■ Concentrações elevadas de selênio foram relatadas em três locais de monitoramento. As concentrações de selênio em algumas amostras são marginalmente superiores ao limite



de orientação da OMS e são, provavelmente, devido à ocorrência natural de selênio nas rochas magmáticas do Complexo de Tete.

10.1.1. Estudo de Isótopos da SRK A avaliação de isótopos sugere que as águas subterrâneas nos aquíferos rasos e profundos são semelhantes, indicando que a água subterrânea nos sistemas de aquíferos profundos e rasos está conectada e susceptível de ser recarregada por precipitação. Duas amostras; um colectadas em Outubro de 2013 e outra em Abril de 2014 do Rio Revuboé mostram variações muito altas na composição isotópica, a partir de uma composição isotópica empobrecida semelhante a das águas subterrâneas na estação chuvosa (amostra de Abril) para uma composição isotópica altamente enriquecida, evaporítica na estação seca (amostra de Outubro). Várias amostras de isótopos colectadas no furo SRKGW01 foram destinadas a estabelecer se durante o bombeamento, a água do rio era arrastada para o sistema do aquífero. Os resultados indicam que a água antes, durante e no final da bombagem permanece semelhante para registo de águas subterrâneas, sugerindo que a água subterrânea mais profunda era arrastada para o furo de sondagem não durante o bombeamento da água do Rio Revuboé.

10.2. Programa de Perfuração Sete furos foram perfurados (Tabela 3) e foram posicionados com base nos resultados obtidos a partir do levantamento geofísico. A localização dos furos de teste recém-perfurados e aquíferos são indicados no Plano 7. Cinco dos sete furos interceptaram principalmente formações de gabro e dolerite. Furos SRKGW11A e SRKGW9A eram diferentes e interceptaram formações carbonáceas e xisto, respectivamente (Plano 7, Apêndice A). O furo SRKGW8B interceptou camadas anortosito e magnetite em torno de 35 e 45 mbgl. Sete poços foram perfurados na área de mineração Tenge proposto. Cinco dos sete furos interceptaram principalmente formações gabro e dolerite. Furos SRKGW11A e SRKGW9A eram diferentes e interceptaram formações carbonáceas e xisto, respectivamente. O furo SRKGW8B interceptou camadas de anortosito e magnetite em torno de 35 e 45 mbgl. Intrusões de dolerite foram observadas em todos os furos e podem actuar como barreiras ao fluxo das águas subterrâneas, especialmente para a água vertical ou migração de contaminação. Os rendimentos de sondagem são baixos, indicando que não há maior sistema de aquífero na área. O maior rendimento foi observado para os furos SRKGW3A e SRKGW8B; 4 212 l / h e 792 l / h, respectivamente. Ambas as batidas de água referem-se a invasões fracturadas de dolerite. As zonas de contacto entre o dolerite e formações vizinhas e também entre formações gabro, xisto e carbonáceas mostraram rendimento apenas de água de infiltração. A profundidade de meteorização (altamente meteorizada), extendeu-se até 20 mbgl com base nos últimos resultados do programa de perfuração e um material pouco meteorizado foi encontrado a profundidades de 40 mbgl. Os níveis das águas subterrâneas registados variam entre 4 e 25 mbgl. Os níveis das águas subterrâneas rasas estão associados com furos localizados perto do Rio Revuboé. A profundidade da resistência extendeu-se até 20 mbgl (máximo) para os furos perfurados recentes e material ligeiramente meteorizado foi encontrado a profundidades de 40 mbgl. Os níveis das águas subterrâneas registados variou entre 4 e 25 mbgl.

10.3. Ensaio de Aquífero Foram realizados oito ensaios de caracterização hidráulica (slug tests) e cinco ensaios de



bombagem pela Digby Wells e SRK (Tabela 4 e Tabela 5). Os oito ensaios de caracterização hidráulica foram realizados em furos de baixo rendimento com os furos de maior rendimento, sendo submetidos a ensaios de bombeamento. O que se segue é um resumo dos resultados dos ensaios:

■ Os resultados do teste de condutividade hidráulica indicam que a zona meteorizada e porção superior da zona de fractura tem uma condutividade hidráulica baixa a intermédia;

■ A condutividade hidráulica calculada a partir dos dados do ensaio de bombeamento indica que a zona meteorozada e fracturada tem uma condutividade hidráulica intermediária baixa, sugerindo que o horizonte geológico entre o Rio Revuboé e o poço proposto poderiam vazar a água do rio para a poço;

■ O resultado do ensaio de obturação indicam que o corpo de minério e rocha fresca subjacente têm classificação de condutividade hidráulica muito baixa com a profundidade a essencialmente impermeáveis;

■ A zona fracturada é menos permeável em relação a zona sobrejacente meteorizada, e isso é por causa da má interligação entre as fracturas;

■ A condutividade hidráulica na área diminui com profundidade; ■ A estrutura litológica e contactos de diques dentro do Complexo Tete estão em cheias de

minerais secundários, reduzindo ainda mais a condutividade hidráulica da rocha; ■ As fracturas isoladas podem ter altas condutividade hidráulica; maior do que 0,2 m/d.

10.4. Avaliação Geoquímica 10.4.1. Avaliação de Material do Minério Os resultados XRF, indicando a distribuição de óxido de dentro da mineralogia do material mineral, indicam alto teor em SiO2 e Fe2O3, como seria esperado com a zona de minério localizada em formações gabro e anortosito. MgO, CaO e Na2O completam a série de óxido para o material de minério. Os óxidos e os vários elementos vestigiais indicados nos resultados (Apêndice D) combinam a partir da mineralogia do material mineral. O material do minério é dominado por ilmenite, magnetite e plagioclásio, com clorito, moscovite, enstatite e caulinita tornando-se os principais minerais acessórios da zona de minério. A partir das três amostras de minério enviados para testes ABA e NAG o seguinte pode ser concluído:

■ O pH para todas as amostras estava bem acima do nível recomendado de 5,5; ■ O teor de enxofre para a amostras B estava abaixo da margem S de 0,3% e para a

amostra C estava acima da margem, com 0.4% de S; ■ Amostra F tinham níveis de enxofre de 0,3%; ■ As amostras B e F apresentaram valores positivos do NNP, com a amostra C tendo um

valor negativo; ■ A amostra B é classificada como potencialmente não-geradora de ácido e amostra C é

potencialmente geradora de ácido; e ■ A amostra F é no entanto marginal e inconclusiva. ■ O material de minério para fins de impacto ambiental é, assim, considerado

potencialmente gerador de ácido. A partir dos resultados de lixiviado SPLP, em comparação com os padrões de água potável SANS, pode-se concluir o seguinte:

■ Todos os parâmetros estão dentro dos valores de referência de água potável recomendados, apenas com lixiviação de alumínio acima do 0,3 mg recomendado/L em amostras B e F; e




10.4.2. Avaliação do Material do Estéril As amostras A, D, E e G foram amostradas a partir do material de estéril hospedeiro. Os resultados XRF, indicando a distribuição de óxido de dentro da mineralogia do material residual, indicam alto teor em SiO2, Al2O3 e Fe2O3, como seria esperado com a zona de minério localizada em formações gabro e anortosito. MgO, CaO e Na2O completam a série de óxido para o material de minério. Os óxidos e os vários elementos vestigiais indicados nos resultados (Apêndice D) combinam a partir da mineralogia do material mineral. O material mineral é dominado por vários minerais com uma vasta gama de silicatos e minerais de argila incluindo actinolite, augite, biotite, clorito, dolomite, enstatite, ilmenite, magnetite, plagioclase, quartzo, esmectite, espinélio e talco. A partir das amostras de estéril de quatro resíduos enviados para testes ABA NAG, a seguir pode-se concluir:

■ O pH para todas as amostras estava bem acima do nível recomendado de 5,5; ■ O teor de enxofre para as amostras A e E estava abaixo da margem S 0,3% e para as

amostras D e G estava acima da margem S; ■ A amostra E tinha um valor positivo NNP, mas as amostras A, D e G apresentam valores

negativos; ■ As amostras A e E são classificadas como não-potencialmente geradoras de ácido, sendo

as amostras D e G potencialmente geradoras de ácido; e ■ Com base no teor de enxofre os resultados para a análise do material do estéril são

inconclusivos. No entanto, devido ao baixo potencial de neutralização também observado nos resultados, e o facto de os estéril vir a ser armazenado na mesma instalação de disposição de estéril (WRD) o resultado global pode ser visto como potencialmente gerador de ácido. Testes estáticos de longa duração são recomendados com uma amostra populacional maior e submetida à ABA e NAG para ganhar mais certeza sobre o potencial para a geração de DAM.

A partir dos resultados de lixiviado SPLP, em comparação com os padrões de água potável da SANS, pode-se concluir o seguinte:

■ Todos os parâmetros estão dentro dos valores de referência recomendados de água potável, apenas com lixiviação de alumínio acima de 0,3 mg/L recomendado nas amostras B e F; e


10.5. Modelo de Contaminação Numérica Modelo de contaminação numérica Vários cenários foram simulados para quantificar o impacto sobre a reserva de águas subterrâneas devido às actividades de mineração propostas e infraestruturas conexas. Os seguintes cenários do modelo foram simulados:

■ Cenário 1: Configuração do dia presente, balanço hídrico e condições de fluxo. Este cenário foi usado para calibrar o modelo de fluxo.

■ Cenário 2: transporte operacional de massa transitória. O modelo de transporte foi simulado para as várias fontes de poluição possíveis, como fornecidas pelo cliente.

■ Cenário 3: Transporte de massa pós operacional - estado estacionário

10.5.1. Cenário 1 Há cerca de 4 270 m³/d fluindo para o sistema de águas subterrâneas modelado a partir de recarga, tal como calculado a partir de PMA (624 mm/ano). O fluxo de águas subterrâneas resultante é devido a uma combinação de fluxo de recarga e perdas para os sistemas de drenagem na área modelada. A área modelada é tal que nenhum fluxo de base é registado. Os fluxo resultantes para estes sistemas de drenagem serão registrados como perdas na zona



ripariana, devido à evapotranspiração. Os 18 200 m³/d de recarga nas 580 km² de modelados de captação relacionam com uma média de 6,24 mm/a de recarga que atinge o sistema de águas subterrâneas. A topografia é classificada como bastante plana com colinas onduladas em todo o domínio do modelo. Mudanças de altitude ocorrem a partir de cerca de 410 mamsl no ponto mais alto a 240 mamsl ou seja, uma variação máxima de 170 m sobre uma área de 250 km2. A direcção do fluxo mostra que o gradiente hidráulico é das elevações topográficas em direção à confluência dos sistemas de drenagem. De lá, a maioria do fluxo de águas subterrâneas é em direcção a fronteira sul da saída, ou seja, em direção ao Rio Zambeze, próximo de Tete. 10.5.2. Cenário 2 O objectivo da modelagem numérica é simular o possível transporte de contaminantes associados com várias fontes potenciais durante Vida Útil da Mina (VDM) e pós encerramento. Principais fontes de poluição potencial incluem:

■ A WRD / Poço; ■ A TSF e Despejo de Escória; e ■ A área de emplilhamentos/Área da Planta.

Foram fornecidos vários potenciais atributos químicos associados a concentrações potenciais de lixiviado; Ou seja, concentrações de SO4, TSD, Fe e Al. Devido à natureza da mina, o ferro foi utilizado como a fonte possível de contaminantes das várias instalações em várias concentrações. Esse cenário é apenas uma simulação para fins de gestão; ou seja, o transporte advectivo foi simulado sobre possíveis concentrações de lixiviação de ferro para mostrar em que direcção a possível pluma poderia migrar e uma velocidade máxima. Isso permitirá que o cliente instalasse pontos de monitorização adequados e fornecesse medidas de mitigação para enfrentar isso. A análise dos valores de base para ferro indicam que a concentração média em águas subterrâneas é inferior a 1 mg/L. Concentrações conservadares foram escolhidas para o ferro a lixiviação das várias instalações:

■ O WRD / Poço- máximo de 178 mg/L; ■ A TSF e despejo de Escória - máximo de 1 030 mg/L; e ■ A área de empilhamentos /Planta - máximo de 706 mg/L.

Foi utilizado um valor de porosidade de 3%. Fluxos foram atribuídos a TSF, descarga da escória, áreas a céu aberto e das plantas para simular o aumento da recarga nessas instalações. Foi atribuída a recarga máxima de 30%. A simulação do WRD incluída no modelo de fluxo de águas subterrâneas foi simulada com nenhum sistema de revestimento abaixo; isto é, uma barreira que reduz a condutividade hidráulica vertical abaixo destas infra-estruturas para reduzir a infiltração. Foi seguida uma abordagem conservadora. A poço a céu aberto foi incluído na simulação operacional. O poço a céu aberto poderia agir como uma medida paliativas, devido à proximidade do poço aberto a várias infraestruturas. O fluxo de água subterrânea nas imediações do poço aberto vai mudar ao longo do tempo devido à mineração. O poço final no ano 23 da operação será de aproximadamente 235m de profundidade (de 405 a 170 mamsl mamsl) e 135m abaixo da crista do poço. O gradiente hidráulico irá mudar e o fluxo de água subterrânea natural será alterado, ou seja, o fluxo ocorrerá em direcção ao poço a céu aberto e qualquer contaminante possível dentro do raio de influência (ROI) do poço aberto irá migrar ao longo do gradiente hidráulico para o poço a céu aberto. As plumas associadas com a área da planta, poço a céu aberto, bem como o despejo de escória indicam um regime de escoamento distinto para o poço a céu aberto - simulados para 23 anos de



operação. As plumas simuladas da região de descarga da escória e planta migram um máximo de cerca de 1.000 m antes que ele atinja o poço aberto, em concentrações que variam de 1 a 5 mg/L, que actuam como uma medida de mitigação natural. A pluma simulada associado à TSF mostra a migração de Fe variando de norte-oeste a todo o caminho para o sul da TSF. Isto é devido à distância da TSF do poço aberto (ou seja, fora da possível ROI) e a proximidade da TSF para o principal domínio de drenagem no modelo. A TSF também está situada em uma elevação topográfica, permitindo que a migração ocorra em várias direcções. As migrações durante a VdM são no máximo na direcção ocidental, medindo aproximadamente 1 600 m durante a 23 anos. Devem ser perfurados poços de infiltração de captura sul e oeste da TSF para capturar qualquer infiltração possível que migre em direcção ao rio principal. A água captada deve ser usada no circuito fechado de água da mina. Dependendo das condições do solo e possibilidade de escavação, uma trincheira cortada deve ser instalada em torno da TSF para capturar o escoamento de infiltração. A espessura e a porosidade do aquífero desempenham um papel vital na possível migração das plumas associadas com a infraestrutura simulada. O monitoramento deve ser realizado em uma base trimestral para garantir que as medidas de mitigação apropriadas sejam implementadas e cumpridas. Nenhum terceiro furo será afectado durante os 23 anos de mineração, no entanto, devem ser conduzida uma repetição do hidrocensus antes que a construção comece, de modo a estabelecer um conjunto de dados de linha de base decentes de níveis de água e qualidade da água subterrânea. 10.5.3. Cenário 3 Os resultados obtidos durante a simulação da VdM foram usados como condições iniciais para a simulação pós operacional. As simulações pós operacionais foram feitas em estado estacionário. O estado de equilíbrio é uma abordagem conservadora para o possível transporte de contaminantes associados com as várias instalações pós encerramento. No entanto, as simulações de estado estacionário ajudam na gestão do sistema de águas subterrâneas local e a implementar as precauções necessárias durante a VdM e encerramento. Existe a possibilidade de que a contaminação possa migrar do despejo de escória e TSF e chegar a drenagem local que liga o domínio do modelo com o Rio Zambezi mais a jusante. As simulações indicam claramente que as simulações adicionais de transporte de massa detalhados são necessárias para abordar as sensibilidades associadas com os valores de porosidade, espessura do aquífero, e recarregamento sobre as instalações, bem como para medidas de mitigação tais como nivelamento ou isolar as instalações. 10.5.4. Cenário 4 Foi feita uma simulação do modelo de transporte de massa com a inclusão da opção de mitigação de revestir as fontes de poluição (principalmente a TSF) com uma camada de argila natural. Foi simulada tanto a opção operacional e pós-encerramento com valores de transmissividade da camada mais superior (o forro abaixo das fontes) reduzido para 0,0031 m2/d, que está em consonância com os valores da literatura para camadas de argila compactadas. Em ambos os casos () a opção de mitigação que reveste as fontes de poluição reduziu drasticamente o tamanho e alcance das plumas de poluição. Em ambas simulações, a LOM operacional e pós-encerramento a poluição das plumas foi reduzida e o transporte de massa de contaminantes nas águas subterrâneas só será limitado à proximidade imediata das instalações. 10.5.4. Impactos Potenciais Sobre o Sistema de Águas Subterrâneas Os principais impactos potenciais identificados a partir dos estudos de águas subterrâneas e geoquímica são:

■ Potencial para DAM de WRD, instalações de empilhamentos e da TSF com um novo potencial de lixiviação do metal atingindo as reservas de águas subterrâneas e reduzindo a



qualidade das águas subterrâneas; ■ Potencial impacto nas reservas de abastecimento de água e de águas subterrâneas locais

devido à desidratação; e ■ Potencial de contaminação dos solos e das águas subterrâneas através de derrames de

combustível e de gás no local. Se forem tomadas em consideração as condições locais e as características das águas subterrâneas, em seguida, a área mais apropriada para a construção e operação de um aterro sanitário seria sobre a formação gabro (Complexo de Tete):

■ Leste da Planta; ■ Ao longo da estrada de transporte correndo para o sudeste; ficar clara da linha de

inundação de 1 em 50 anos do tributário sem nome correndo de nordeste-sudoeste; e ■ Ao longo da estrada pedreira correndo para o noroeste.



11. RECOMENDAÇÕES Com base no estudo anterior, os resultados da Digby Wells recomendam o seguinte:

■ Com base no teor de enxofre, os resultados para o material de estéril são inconclusivos. No entanto, devido ao baixo potencial de neutralização também observado nos resultados e o facto de todos o estéril ser armazenado no mesmo WRD o resultado global pode ser visto como potencialmente gerador de ácido. Assim, a análise laboratorial actual (apenas 7 amostras apresentadas a partir de 2 furos) indicaram um potencial para a DAM. Análises e investigações adicionais são necessárias pós AIASS/ PGA para avaliar com mais precisão o potencial para DAM e riscos associados. O seguinte é recomendado:

o Testes estáticos de longa duração são recomendados com uma amostra populacional maior e submetida a análises ABA NAG para ganhar mais certeza sobre o potencial de geração de DAM;

■ Monitoramento das águas subterrâneas deve continuar (numa base trimestral) durante todas as fases da operação da mina para identificar o impacto sobre o meio ambiente da água subterrânea ao longo do tempo e para permitir medidas efectivas de serem tomadas em uma fase inicial antes dos impactos negativos ao meio ambiente ocorrerem. Os principais objectivos no posicionamento dos furos de monitoramento são:

o Monitorar a movimentação de águas subterrâneas poluídas migrando para longe da TSF, despejo de estéril e área da mina geral;

o Monitorar o rebaixamento do lençol freático e o raio de influência; e o Monitorar as taxas de recuperação das águas subterrâneas pós encerramento para

avaliar o potencial de decantação e definir uma data aproximada de decantação (avaliados como parte contína da modelagem de águas subterrâneas da SRK).

■ Devem ser estudadas as tendências de pH e concentrações de metais pesados durante o monitoramento para garantir que a formação de DAR é identificada cedo. Assim que os níveis de pH diminuem abaixo de um nível de 5, devem ser investigadas e implementadas opções de gestão de neutralização do ácido por meio de tratamento com cal ou calcita, no caso em que é formada DAR;

■ Revestimento das instalações de rejeitos, despejo de estéril e de escória com argila natural é recomendado para diminuir a infiltração e para permitir que quaisquer contaminantes sejam capturados nas trincheiras antes da infiltração poder ocorrer;

■ É recomendado o monitoramento de qualidade das águas subterrâneas e dos níveis de água do gradiente abaixo e acima da TSF, despejo de estéril e particularmente gradiente abaixo do local da mina; com refinamento contínuo e actualização da rede de monitoramento com base nos resultados obtidos;

■ A análise dos constituintes seguintes são recomendados para os primeiros dois anos da fase de operação até que os dados de monitoramento demonstrem que as concentrações dos elementos não mudaram. O número e a variedade de parâmetros devem ser revistos anualmente para optimizar o programa de monitoramento:

o CE, pH, TSD; o Macro Análises, ex. Ca, Mg, Na, K, SO4, NO3, F, Cl; and o Metais pesados As, Al, Co, Cr, Zn, Cd, Cu, Fe, Ni, V, Mn, Se.

■ Uma vez que a oxidação no ambiente pós encerramento no Projecto de Ferro de Tete é inevitável, o melhor controle custo efectivo seria ter um revestimento de argila abaixo do WRD e TSF, com drenos de corte que conduzem a uma barragem de água de retorno;

■ Deve estar no local um Plano de Gestão da Águas Pluviais para a TSF e instalações de disposição de resíduos para capturar a água contaminada e potencial DAR. Esta deve ser desviada para barragens de controle de poluição;

■ Devem ser perfurados furos de intercepção de infiltração a jusante da TSF para interceptar e capturar qualquer infiltração possível que possa entrar no sistema de águas subterrâneas, se o monitoramento contínuo detectar escoamento contaminado. Qualquer água contaminada capturada deve ser bombeada de volta para a TSF ou barragens de controle de poluição;

■ São recomendados seis conjuntos de furos de monitoramento em torno da TSF para assegurar um monitoramento eficaz do ambiente das águas subterrâneas. Dois conjuntos



de furos de monitoramento são recomendados em torno do despejo de estéril. Recomenda-se que cada conjunto contenha:

o Um furo perfurado a uma profundidade máxima de 30 mbgl para monitorar o nível e a qualidade da água no aquífero meteorizado; e

o Um poço profundo perfurado até 60 m para monitorar as condições de água subterrânea no aquífero fracturado superior.

■ Os modelos conceptuais e numéricos devem ser refinados a cada seis meses nos primeiros quatro anos e, posteriormente, de cinco em cinco anos, com base nos resultados do monitoramento das águas subterrâneas.

Estudos futuros opcionais para aumentar os níveis de confiança em potenciais impactos geoquímicos e subterrâneos incluem:

■ Avaliar a opção de uma zona húmida permanente na TSF para cobrir os materiais reactivos no ambiente pós encerramento. Assim que o oxigénio disponível na água é consumido, a velocidade da reacção é reduzida e a taxa de substituição de oxigénio será relativamente lenta. A redução da disponibilidade de oxigénio é um inibidor muito eficaz para a oxidação de sulfureto;

■ A modelagem geoquímica é recomendada para avaliar os vários cenários em termos de mistura dos vários poluentes, água da chuva e de águas subterrâneas. Os resultados dos testes estáticos podem provar-se inconclusivos para a geração de ácido, mas, quando o lixiviado do aterro mistura-se com a superfície ou água subterrânea, as concentrações de metais contaminantes podem diminuir significativamente, resultando em uma redução potencial no risco de contaminação a jusante devido a níveis de contaminação inferiores longe da fonte de poluição após as primeiras reacções, adsorção e mistura com o meio receptor;

■ Os exames laboratoriais actuais indicaram um potencial para a DAM. Outras análises e investigações são necessárias para avaliar com mais precisão o potencial para a DAM e os riscos associados. O seguinte é recomendado:

o Testes estáticos de longa duração são recomendados com uma amostra maior da população (± 20 testes de lixiviação e 50 estático) e submetidos à análise ABA NAG para ganhar mais certeza sobre o potencial de geração de DAM;



12. REFERÊNCIAS Coffey Mining Pty Ltd, May 2013. Pre-Feasibility Study. Tete Pig Iron and Ferro-Vanadium Project Gorchev, H.G. & Ozolins, G., 2008. WHO guidelines for drinking-water quality. WHO chronicle, 38(3), pp.104–8. Kruseman, G.P. & de Ridder, N.A., 1971. Analysis and evaluation of pumping test data 2nd editio., ILRI Publication 47. Maier, W. D. et al. 2001. A reconnaissance study on the magmatic Cu-Ni-PGE sulphide potential of the Tete Complex, Mozambique. South African Journal of Geology, vol 104, 355-364. SRK, 2014. Interim Hydrogeological Report Feasibility Study for the Tete Pig Iron and Baobab Resources,



APÊNDICE A: PLANOS



Legenda: Project Area = Área de Projecto; City = Cidade; Town/Village = Cidade / Aldeia; Primary Route = Rota primária; Secondary Route = Rota secundária; Minor Road = Menor Estrada;

Perrenial Stream = Fluxo perene; Dam / Lake; District Boundary = Distrito Limite



Legenda: Project Area = Área de Projecto; Project Infrastructure = Projecto Infraestrutura; Construction Village Access = Construção Vila Acesso; Plant Access = Acesso planta; Slag Dump

Access = Acesso Despejo de escória; Haul Road = Transporter Estrada; Tenge Pit; Waste Rock = desperdício rocha; Benefication and smelting = Beneficimento e fundição; Construction

village = Aldeia de construção; Iron Plant expansion = lanta de expansão de Ferro; Maintenance = Manutenção; ROM Pad = Pátio de minério bruto; Slag Dump = Despejo escória; Steel plant =

Pátio de minério bruto; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium Plant = Planta do Vanádio; Buffer = Tampao de 200m



Legenda: Geology = Geologia; Project Area = Área de Projecto; Town_Villages = Cidade-Vila; Secondary Route = Rota secundária;Minor Road = Estrada menor; Streams = Riachos;

Geology = Geologia; Carbonatite = Carbonatite; Chacocoma granite = Chacoma granite; Lower Karoo = Baixo Karoo; Quatermary sediments = Sedimentos quaternários; Tete mafic complex

= Complexo máfica de Tete.



Legenda: Project Area = Área de Projecto; Groundwater = Águas Subterrâneas; Surface water = água da superfícieProject Infrastructure = Projecto Infraestrutura; Construction Village Access

= Construção Vila Acesso; Plant Access = Acesso planta; Slag Dump Access = Acesso Despejo de escória; Haul Road = Transporter Estrada; Tenge Pit; Waste Rock = desperdício rocha;

Benefication and smelting = Beneficimento e fundição; Construction village = Aldeia de construção; Iron Plant expansion = lanta de expansão de Ferro; Maintenance = Manutenção; ROM Pad

= Pátio de minério bruto; Slag Dump = Despejo escória; Steel plant = Pátio de minério bruto; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium Plant = Planta do

Vanádio; Buffer = Tampao de 200m






Pátio de minério bruto; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium Plant = Planta do Vanádio; Buffer = Tampao de 200m



Legenda: Project Area = Área de Projecto; Drilling and Aquififer test locations = Perfuração de aqüífero; locais de ensaio; Project Infrastructure = Projecto Infraestrutura; Construction Village

Access = Construção Vila Acesso; Plant Access = Acesso planta; Slag Dump Access = Acesso Despejo de escória; Haul Road = Transporter Estrada; Tenge Pit; Waste Rock = desperdício

rocha; Benefication and smelting = Beneficimento e fundição; Construction village = Aldeia de construção; Iron Plant expansion = lanta de expansão de Ferro; Maintenance = Manutenção;

ROM Pad = Pátio de minério bruto; Slag Dump = Despejo escória; Steel plant = Pátio de minério bruto; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium Plant =

Planta do Vanádio; Buffer = Tampao de 200m






Pátio de minério bruto; Tailings storage facility = Instalação de armazenamento de rejeitos; Vanadium Plant = Planta do Vanádio; Buffer = Tampao de 200m.



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